下承式連續(xù)梁拱橋主梁現(xiàn)澆支架設計與施工

1、<p>　　下承式連續(xù)梁拱橋主梁現(xiàn)澆支架設計與施工</p><p>　　【內(nèi)容提要】通過對杭長客?？缫?guī)劃九龍大道立交橋主梁施工鋼管支架的設計進行研究分析，確?？缍?02m的連續(xù)梁拱橋主梁以及拱肋現(xiàn)澆施工的安全及質量控制。 </p><p>　　【關 鍵 詞】連續(xù)梁拱橋 現(xiàn)澆 鋼管支架 設計 </p><p>　　中圖分類號： U448 文獻標識碼： A &

2、lt;/p><p><b>　　1.工程概況 </b></p><p>　　杭長客?？缫?guī)劃九龍大道立交橋，全橋孔跨布置：3×32+102m連續(xù)梁拱，中心里程：DK569+753.05，橋全長211.13m，主梁：采用C55預應力單箱雙室混凝土截面，102m跨中梁高3.6m，支點梁高加大，其它梁高3.05m。拱肋：拱肋凈跨102米，矢高為25.5米，矢跨比為1/4

3、，設計拱軸線采用二次拋物線。采C55鋼筋混凝土工字型截面，拱高為3.2m。吊桿：全橋吊桿共22對44根，吊桿順橋向間距7.5m，橫橋向間距11.9m。根據(jù)現(xiàn)場實際情況考慮3×32m+102m連續(xù)拱主梁采用貝雷片鋼管支架進行現(xiàn)澆施工。 </p><p>　　圖1 混凝土連續(xù)梁拱結構圖 </p><p><b>　　2.設計原則 </b></p>

4、<p>　　針對該鋼管支架荷載大等特點，保證支架的穩(wěn)定性是設計的重中之重，遵照“技術可行、經(jīng)濟合理、施工方便”的原則，主要從以下幾個方面入手： </p><p>　　將鋼管支架鋼管樁作用與在混凝土基礎上，即樁基采用鋼筋混凝土樁，每排5根，樁頂設置鋼筋混凝土承臺使之成為整體； </p><p>　　為增加鋼管穩(wěn)定性，鋼管樁之間采用連接系連接，連接系采用槽鋼[20； </p&g

5、t;<p>　　為增強鋼管支架橫向整體穩(wěn)定能力，橫橋向采用五排鋼管，與鋼筋混凝土樁一一對應。 </p><p><b>　　3.支架設計計算 </b></p><p><b>　　3.1支架構造 </b></p><p>　　該鋼管支架鋼管采用φ630mm×8mm，橫向間距2.75m,作用在鋼筋混凝

6、土承臺上，承臺下布置5根φ1000mm的鋼筋混凝土樁上，橫向間距2.75m；鋼管上設置砂箱作為卸落裝置，砂箱頂鋪設橫梁，橫梁采用雙拼工45c工字鋼，縱梁采用貝雷梁，貝雷梁上鋪設分配梁，分配梁采用工14工字鋼，根據(jù)貝雷梁的受力情況，分配梁設置在貝雷梁上節(jié)點處，分配梁鋪設100mm×100mm方木，間距為300mm，最后鋪設δ=14mm的竹膠模板。詳見圖1： </p><p>　　圖2鋼管支架結構縱向、橫向

7、布置 </p><p>　　3.2支架模型的確定 </p><p>　　鋼管支架設計及計算采用Midas civil軟件，對鋼管支架結構建立整體有限元模型，進行結構整體靜力分析。 </p><p>　　3.2.1材料特性參數(shù)的確定 </p><p>　　鋼管支架所使用的材料主要為普通碳鋼Q235、Q345，考慮到施工過程中灌注混凝土的動載及人

8、員機具的影響，對恒載考慮1.2倍，活載考慮1.4倍提高系數(shù)。 </p><p>　　Q235鋼材彈性模量E=206×103N/mm2；剪變模量G=79×103N/mm2；線膨脹系數(shù)α=12×10-6 /℃；質量密度ρ=7850kg/m3，抗拉、抗彎、抗壓強度設計值為215Mpa，抗剪125Mpa，端面承壓325Mpa。 </p><p>　　Q345型鋼材料特

9、性：彈性模量取E=206×103N/mm2；剪切模量取G=79×103N/mm2；質量密度ρ=7850kg/m3，抗拉、抗壓和抗彎強度設計值取310MPa；抗剪強度取180MPa。 </p><p>　　3.2.2建模方案的確定及模型的建立 </p><p>　　有限元求解過程中首要的環(huán)節(jié)是有限元模型方案的確定，建立的模型必須如實的反映出結構的力學特性，符合實際工作狀態(tài)

10、，突出問題的重點，滿足計算精度的要求。 </p><p>　　支架整體模型是一個較大的空間結構，受力狀況復雜，鑒于此，建立支架系統(tǒng)的幾何模型時，盡可能保證模型與實際結構一致，在使模型能夠反映支架主要結構部位力學特定的嚴則下，對實際結構做適當簡化。 </p><p>　　鋼管支架計算采用midas Civil8.05有限元分析軟件進行，建立支架結構整體模型，鋼管樁采用梁單元模擬，根部固結，橫

11、梁、縱梁采用梁單元模擬，橫縱梁及鋼管支架連接采用彈性連接，底模面板采用板單元模擬，對板單元施加設計荷載。由于第一聯(lián)鋼管支架受力較大，取第一聯(lián)進行整體建模計算，整體建有限元分析模型如下： </p><p><b>　　圖2 計算模型 </b></p><p>　　3.3計算結果分析 </p><p>　　計算時取兩種最不利工況： </p&g

12、t;<p>　　工況一：主梁施工階段，對支架受力情況分析計算 </p><p>　　工況二：主梁施工完畢，拱肋施工階段對支架受力情況分析計算 </p><p><b>　　3.3.1工況一 </b></p><p>　　工況一：主梁施工階段，對支架受力情況分析計算。鋼管支架承受荷載為：主梁混凝土荷載、支架結構自重、施工振搗荷載、模

13、板荷載、小型機具荷載、施工風荷載。 </p><p>　　3.3.1.1荷載計算： </p><p><b>　　梁混凝土荷載： </b></p><p>　　圖3 主梁混凝土荷載分布 </p><p>　　支架結構自重：包括支架貝雷梁、花窗等荷載，由軟件自動換算 </p><p>　　模板荷載：

14、2.0KN/m2 </p><p>　　施工人員、機具設備堆放荷載：2.5KN/m2 </p><p>　　施工過程中混凝土振搗產(chǎn)生的荷載：水平面模板取2.0N/m2，垂直面模板取4.0N/m2; </p><p>　　施工過程中傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載：2.0KN/m2 </p><p><b>　　施工風荷載： </b>

15、</p><p>　　F=70%k0k1k3W0A </p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　F----風荷載標準值（KN） </p><p>　　k0----設計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)，取1.0 </p><p>　　k1----風載阻力系數(shù)，取1.3 </p>

16、<p>　　k3----地形、地理條件系數(shù)，取1.0 </p><p>　　W0----基本風壓，查表得0.55KN/m2 </p><p>　　A---迎風面積：89.4×1.5=134.1m2 </p><p>　　F=75%×1.0×1.3×1.0×0.55×134.1=67.1KN &

17、lt;/p><p><b>　　圖4荷載加載圖 </b></p><p>　　3.3.1.2貝雷梁受力分析 </p><p><b>　　a 貝雷梁強度 </b></p><p>　　圖5 貝雷梁應力圖 </p><p>　　可知貝雷片受力最大部位在橫梁位置立桿處，應力為204M

18、pa<[σ彎]=310 MPa,滿足要求。 </p><p><b>　　b 貝雷梁位移 </b></p><p><b>　　圖6貝雷梁位移圖 </b></p><p>　　貝雷片最大豎向位移發(fā)生在最大跨度5.3m跨中外側腹板下位置，位移量7.3mm<6000/400mm，滿足要求。 </p>

19、<p>　　3.3.1.3分配梁受力分析 </p><p><b>　　a 分配梁強度 </b></p><p><b>　　圖7分配梁應力圖 </b></p><p>　　分配梁最大應力為39.5Mpa<[σ]=215MPa,滿足要求。 </p><p><b>　　b

20、分配梁位移 </b></p><p><b>　　圖8分配梁位移圖 </b></p><p>　　結構最大位移為5.5mm，為累計位移，滿足要求。 </p><p>　　3.3.1.4橫梁及鋼管受力分析 </p><p><b>　　a 結構強度 </b></p><

21、p>　　圖9橫梁及鋼管應力圖 </p><p>　　橫梁及鋼管結構最大壓應力為73.4Mpa<[σ軸]=140 MPa,滿足要求。 </p><p><b>　　b 結構位移 </b></p><p><b>　　圖10結構位移圖 </b></p><p>　　結構最大位移3.8mm&l

22、t;2750/400mm，滿足要求。 </p><p><b>　　c 結構反力 </b></p><p>　　圖11 立柱反力圖 </p><p>　　結構最大反力894.2kN。 </p><p><b>　　3.3.2工況二 </b></p><p>　　工況二：主梁施

23、工完畢，拱肋施工階段對支架受力情況分析計算。其主要承受荷載為：已澆筑完畢主梁混凝土荷載、拱肋及風撐荷載、碗扣支架重量、鋼管支架自重、施工振搗荷載、模板荷載、小型機具荷載、施工風荷載。 </p><p>　　⑴拱肋荷載：71.1KN/m2;風撐荷載：5.4KN/m2 </p><p>　?、仆肟壑Ъ苤亓浚?10墩； </p><p>　　圖12荷載分布加載圖 <

24、/p><p>　　3.3.2.1貝雷梁受力分析 </p><p><b>　　a 貝雷梁應力 </b></p><p>　　圖13 貝雷梁應力圖 </p><p>　　可知貝雷梁受力最大部位在橫梁位置立桿處，應力為257Mpa<[σ]=310 MPa,滿足要求。 </p><p><b&g

25、t;　　b 貝雷梁位移 </b></p><p>　　圖14貝雷梁位移圖 </p><p>　　貝雷梁最大豎向位移發(fā)生在最大跨度6m跨中外側腹板下位置，位移量為9.9mm<6000/400mm，滿足要求。 </p><p>　　3.3.2.2分配梁受力分析 </p><p><b>　　a分配梁強度 </b&

26、gt;</p><p>　　圖15 分配梁應力圖 </p><p>　　分配梁最大應力為112.0Mpa<[σ彎]=145MPa,滿足要求。 </p><p><b>　　b 分配梁位移 </b></p><p>　　圖16 分配梁位移圖 </p><p>　　分配梁最大位移為10.02mm

27、，為累計位移，滿足要求。 </p><p>　　3.3.2.3橫梁及鋼管結構受力分析 </p><p><b>　　a 結構強度 </b></p><p>　　圖17 結構應力圖 </p><p>　　結構最大壓應力為125.3Mpa<[σ軸]=140 MPa,滿足要求。 </p><p>

28、<b>　　b 結構位移 </b></p><p>　　圖18 結構位移圖 </p><p>　　結構最大位移6.1mm<2750/400mm，滿足要求。 </p><p><b>　　c結構反力 </b></p><p>　　圖19 結構反力圖 </p><p>　　

29、結構最大反力1244kN。 </p><p>　　經(jīng)計算，該鋼管支架滿足施工要求。 </p><p>　　4.鋼管支架施工注意事項 </p><p><b>　　4.1鋼管樁施工 </b></p><p>　?、?鋼管柱安裝前做好測量準備工作，對于承臺上鋼管柱準確位置進行平面位置和高程測量，并在承臺上劃線標示。對于平整度

30、差的位置進行座漿處理。 </p><p>　　⑵ 鋼管樁預埋件位置及標高應準確，鋼管樁就位后要對鋼管柱豎直度、平面位置等進行檢測并及時校正,垂直度偏差不應大于鋼管樁高度的1/500，且柱頂偏移不得大于50mm。 </p><p>　?、?鋼管樁與基礎及鋼管接頭之間應連接牢固，接頭空隙應采用適當厚度鋼板填塞緊密并焊接牢固。 </p><p>　　4.2上部結構施工 &

31、lt;/p><p>　　⑴橫梁、分配梁安裝前應準確標識安裝位置，安裝誤差不得大于20mm。 </p><p>　?、茩M梁采用2根工45c工字鋼拼組，安裝前先拼組成整體后吊裝就位，橫梁與砂箱、砂箱與鋼管樁應連接牢固；橫梁與砂箱、砂箱與鋼管樁之間有空隙時，須采用適當厚度的鋼板填塞密實并焊接牢固。 </p><p>　?、侨粲捎诎惭b誤差造成橫梁與貝雷間不能緊密接觸時，必須在貝

32、雷與橫梁間加墊薄鋼板的方法進行施焊調(diào)平處理。為了貝雷梁與橫梁之間的穩(wěn)固性，采用U型卡將貝雷梁卡在橫梁上，U型卡與橫梁進行焊接牢固。 </p><p>　?、仍谶M行分配梁鋪設時，分配梁鋪設在貝雷節(jié)點處。若由于貝雷安裝誤差造成分配梁的支撐點與貝雷節(jié)點不對應時，則必須在征得設計人員的同意后，方可按相關指示做調(diào)整處理；若由于安裝誤差造成分配梁與貝雷間不能緊密接觸時，必須在分配梁與連接墊板間加墊薄鋼板的方法進行施焊調(diào)平處理

33、；為了分配梁與貝雷梁之間的穩(wěn)固性，采用U型螺栓將分配梁與貝雷梁結合成整體。 </p><p>　　4.3鋼管支架預壓 </p><p>　?、攀┕ぶЪ芗茉O完成后，應對支架進行預壓，預壓荷載須符合設計要求；當設計無具體要求時不應小于支架所承受最大施工荷載的110%，并對支架和鋼管樁的變形進行觀測。 </p><p>　　⑵施工支架預壓選用重量穩(wěn)定和易于計量、裝卸的材料

34、，當采用砂（土）作為預壓材料時應防止雨水影響其重量。 </p><p>　?、鞘┕ぶЪ茴A壓按支架承受的最大施工荷載的60%、100%、110%三級進行，預壓時應嚴格按照梁體實際斷面荷載進行預壓，加載重量偏差應控制在同級荷載的±5%以內(nèi)，加載過程中發(fā)生異常情況應立即停止加載，經(jīng)查明原因并采取措施保證支架安全后方可繼續(xù)加載。 </p><p>　?、仁┕ぶЪ茴A壓和卸載應按照對稱、分層

35、、分級的原則進行，嚴禁集中加載和卸載。 </p><p>　?、墒┕ぶЪ茴A壓的同時進行支架水質和水平位移監(jiān)測，監(jiān)測內(nèi)容包括：基礎沉降變形、支架豎向位移、支架頂面水平位移、支架橫梁、分配梁的擾度等。 </p><p>　　⑹鋼管支架監(jiān)測點布置應符合下列規(guī)定： </p><p>　　1）監(jiān)測斷面應設置在預壓區(qū)域的鋼管樁、橫梁跨中位置。 </p><p

36、>　　2）樁基礎、橫梁跨中、分配梁頂面應對稱梁體中心線各布置5個以上監(jiān)測點。 </p><p><b>　　4.4 預拱措施 </b></p><p>　　預壓時支架產(chǎn)生的彈性和非彈性變形，作為設置預拱度的依據(jù)。通過調(diào)整橫向分布梁高度，實現(xiàn)預拱度的精確設計。根據(jù)梁的撓度和支架的變形所計算出來的預拱度之和，作為預拱度的最高值，設置在梁的跨徑中點。其他各點的預拱度以

37、中點為最高值，以梁的兩端部為支架彈性變形量，按二次拋物線進行分配。根據(jù)計算出來的箱梁底標高對預壓后的箱梁底模標高重新進行調(diào)整。 </p><p>　　4.5施工過程控制 </p><p>　　在施工過程中減小偏載，加強支架在工作狀態(tài)下的監(jiān)控。 </p><p>　　4.6支架落架及拆除 </p><p>　　在施工支架的落架和拆除之前需對操作

38、工人進行技術交底，明確支架落架、拆除順序和安全措施。 </p><p>　　施工支架落架和拆除在梁體預應力施工完成后方可進行，支架拆除按照：“從梁體跨中向梁端”的順序和“縱橋向對稱均衡，橫橋向基本同步”的原則分階段循環(huán)進行支架落架。 </p><p><b>　　5.小結 </b></p><p>　　采用該鋼管支架安全、成功第完成了102m連

39、續(xù)梁拱橋主梁及拱肋的施工，為類似工程施工積累施工經(jīng)驗。 </p><p><b>　　【參考文獻】 </b></p><p>　　[1] 周永興，何兆益，鄒毅松．路橋施工計算手冊[M].北京:人民交通出版社，2001 </p><p>　　[2] 《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003) [S].北京：人民交通出版社，2003 </