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文檔簡介
1、<p><b> 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 </b></p><p> 作 者: 學(xué) 號: </p><p> 系: 土木工程系 </p><p> 專業(yè): 土木工程(道橋方向) </p>
2、;<p> 題 目: 石清公路平山冶河橋設(shè)計(jì)(方案三) </p><p> 2013年 6月 3日</p><p> 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)中文摘要</p><p> 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)外文摘要</p><p><b> 目 次</b></p><p> 第
3、一章 引言...............................................6</p><p> 1.1. 文獻(xiàn)綜述..........................................6</p><p> 第二章 設(shè)計(jì)資料...........................................6</p><
4、;p> 2.1. 工程概況..........................................6</p><p> 2.2. 方案比選..........................................7</p><p> 2.3. 結(jié)構(gòu)構(gòu)造..........................................8</p>
5、<p> 2.4. 主要材料及性能指標(biāo)................................8</p><p> 2.4.1. 混凝土..........................................8</p><p> 2.4.2. 鋼材............................................8</p&
6、gt;<p> 2.4.3. 其他材料........................................8</p><p> 2.5. 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)規(guī)范................................9</p><p> 第三章 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定...................................9</p>
7、<p> 3.1. 橋型整體布置......................................9</p><p> 3.2. 主梁橫截面形式及尺寸.............................10</p><p> 第四章 主梁結(jié)構(gòu)計(jì)算......................................10</p>&l
8、t;p> 4.1.箱型梁橋的有效寬度計(jì)算............................11</p><p> 4.1.1.橋的剪力滯計(jì)算..................................11</p><p> 4.2.結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算......................................13</p><p>
9、 4.2.1.恒載內(nèi)力計(jì)算....................................13</p><p> 4.2.2.活載內(nèi)力計(jì)算....................................15</p><p> 4.2.3.次內(nèi)力計(jì)算......................................18</p><p>
10、 4.2.3.1.溫度次內(nèi)力計(jì)算................................18</p><p> 4.2.3.2.支座沉降......................................20</p><p> 4.3.內(nèi)力組合..........................................21</p><p&g
11、t; 4.3.1.承載能力極限狀態(tài)組合............................22</p><p> 4.3.1.正常使用極限狀態(tài)組合............................23</p><p> 第五章 預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算與布置............................25</p><p> 5.1.預(yù)應(yīng)力筋的
12、計(jì)算....................................27</p><p> 5.2.預(yù)應(yīng)力鋼束的布置..................................27</p><p> 第六章 預(yù)應(yīng)力損失與有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算......................28</p><p> 6.1.錨具變形損失..........
13、............................28</p><p> 6.2.摩阻損失..........................................28</p><p> 6.3.混凝土的彈性壓縮..................................29</p><p> 6.4.鋼束松弛損失...........
14、...........................29</p><p> 6.5.收縮徐變損失......................................29</p><p> 6.6.有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算..................................30</p><p> 第七章 內(nèi)力驗(yàn)算...............
15、...........................32</p><p> 7.1.持久狀況承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算........................33</p><p> 7.1.1.正截面抗彎承載能力驗(yàn)算..........................33</p><p> 7.1.2.斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算.................
16、.........40</p><p> 第八章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算......................48</p><p> 8.1.使用階段正截面抗裂驗(yàn)算............................49</p><p> 8.2.使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算............................62</p&
17、gt;<p> 8.3.預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力驗(yàn)算............................73</p><p> 8.4.使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算....75</p><p> 8.5.使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算............82</p><p> 第九章 撓度的計(jì)算..........
18、..............................91</p><p> 9.1.撓度計(jì)算..........................................91</p><p> 第十章 結(jié)論..............................................92</p><p> 第十一章 參考文獻(xiàn)..
19、......................................92</p><p> 第十二章 致謝............................................93</p><p><b> 引言</b></p><p><b> 1.1文獻(xiàn)綜述</b></p>
20、<p> 在人類不斷追求進(jìn)步的歷史長河中,橋梁可以說占有非常重要的地位,隨著經(jīng)濟(jì)、文化的高速發(fā)展,施工技術(shù)的不斷改進(jìn),現(xiàn)代橋梁正在日新月異的變化進(jìn)步著。早在18世紀(jì)以前,世界各國的橋梁幾乎全是由石料、木材以及由泥土燒成的磚等天然材料所建成的,其中出現(xiàn)較多的石拱橋跨度幾乎全在30 m之內(nèi),木梁橋的跨度更是不超過20 m,并且耐久和防火性能也比較差;然而英國的工業(yè)革命徹底改變了橋梁的歷史,一大批的鋼結(jié)構(gòu)橋梁從而如雨后春筍般
21、的出現(xiàn)了;但是隨著混凝土的面世,鋼筋混凝土漸漸的成為了建橋的主要材料,并且一直延續(xù)到今天。</p><p><b> 設(shè)計(jì)資料</b></p><p><b> 2.1.工程概況</b></p><p> 該橋位于石家莊——清水口干線公路平山縣城西之冶河上,是平山縣的進(jìn)出咽喉。冶河為滹沱河的重要支流。該流域植被度較高
22、,山區(qū)在50%以上,丘陵坡地因墾為農(nóng)田,為30%左右。本橋位河段屬于山前區(qū)束窄河段,河段順直。河床多由砂夾卵石組成,主流不甚固定。該河段冬日不結(jié)冰,常年無斷流,調(diào)查汛期浪高約為1米,實(shí)測常水位為120.50米,低水位為120.06米。流量資料見附件。橋址處地質(zhì)資料:表層多為砂夾卵石層,厚度6~15米,較密實(shí)。橋位中線斷面起于K0+200,止于K0+732。</p><p> 氣象、地震資料:氣溫:7月多年平均值
23、32.10C,1月多年平均值-8.10C</p><p> 風(fēng)速:w=18m/s</p><p><b> 區(qū)域基本烈度:70</b></p><p><b> 2.2.方案比選</b></p><p> 方案一:裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁梁橋</p><p> 1
24、、孔徑布置 :橋梁全長510m ,橋?qū)挒閮?+2×1.5m,全橋設(shè)計(jì)為17跨,每跨30m,每跨之間設(shè)8cm伸縮縫。橋面設(shè)有1.5%的橫坡,不設(shè)縱坡。</p><p> 2、主梁構(gòu)造:采用單箱雙室結(jié)構(gòu),梁高1.7m,邊腹板0.2m,中腹板0.5m,頂板長12m,厚0.25m,底板長8m,厚0.22m.</p><p> 3、下部構(gòu)造 :采用雙圓柱式的橋墩,鉆孔灌注樁基礎(chǔ),橋臺為
25、埋置式輕型橋臺。</p><p> 4、施工方案 :全橋采用預(yù)制裝配式的施工方法。</p><p> 方案二:預(yù)應(yīng)力連續(xù)T梁橋</p><p> 1、孔徑布置 :橋梁全長530m ,橋?qū)挒閮?+2×1.5m,全橋設(shè)計(jì)為5聯(lián),每聯(lián)為3跨30m預(yù)應(yīng)力T梁,兩邊梁跨徑為40m,每聯(lián)之間設(shè)10cm伸縮縫。橋面設(shè)有1.5%的橫坡,不設(shè)縱坡。</p>
26、<p> 2、主梁構(gòu)造:主梁的間距2.40m,預(yù)制T梁寬1.4m,預(yù)制梁間的翼板和橫隔板待T梁架設(shè)后再現(xiàn)澆,中心的梁高1.70m,肋厚0.40m,馬蹄寬0.60m,高0.40m,T梁翼緣端部厚為0.25m,翼緣根部厚0.50m。邊梁腹板為矩形,腹板厚度為0.6m,橫隔板間距為8米。橋面設(shè)有1.5%的橫坡。</p><p> 3、下部構(gòu)造 :采用雙圓柱式的橋墩,鉆孔灌注樁基礎(chǔ),橋臺為埋置式輕型橋臺
27、。</p><p> 4、施工方案 :先簡支后連續(xù)。</p><p> 方案三:預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋</p><p> 1、孔徑布置 :橋梁全長530.3m ,橋?qū)挒閮?+2×1.5m,全橋設(shè)計(jì)為3聯(lián),每聯(lián)為4跨35m預(yù)應(yīng)力箱梁,每跨之間設(shè)10cm的伸縮縫。橋面設(shè)有1.5%的橫坡,不設(shè)縱坡。</p><p> 2、主梁構(gòu)造:采用
28、單箱雙室結(jié)構(gòu),梁高2.2m,邊腹板0.3m,中腹板0.6m,頂板長12m,厚0.25m,底板長8m,厚0.25m.</p><p> 3、下部構(gòu)造 :采用雙圓柱式的橋墩,鉆孔灌注樁基礎(chǔ),橋臺為埋置式輕型橋臺。</p><p> 4、施工方案 :滿堂支架現(xiàn)澆施工方法。</p><p><b> 方案確定</b></p><
29、;p> 連續(xù)梁橋具有比簡支梁橋行車平順舒適,抗震能力強(qiáng),力學(xué)性能好且連續(xù)大箱梁比連續(xù)T梁擁有更好的受力性能,所以最終方案定位方案三即連續(xù)預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁。</p><p><b> 2.3.結(jié)構(gòu)構(gòu)造</b></p><p> 橋梁上部結(jié)構(gòu)為連續(xù)等跨徑等截面的預(yù)應(yīng)力箱梁,計(jì)算跨徑為35m,每聯(lián)4跨,共3聯(lián),兩邊為跨徑55m的箱梁,橋長共計(jì)530.3m,橋?qū)挒閮?/p>
30、9+2×1.5m,橋面鋪裝為70cm防水混凝土加100cm瀝青混凝土。</p><p> 下部結(jié)構(gòu)為雙圓柱式墩臺,直徑為1.5m,樁為鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ),直徑為1.65m。</p><p> 2.4. 主要材料及性能指標(biāo)</p><p> 2.4.1. 混凝土</p><p> 瀝青混凝土:用于橋梁上部結(jié)構(gòu)的橋面鋪裝。<
31、;/p><p> C50混凝土:主梁。</p><p><b> 2.4.2. 鋼材</b></p><p> 預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用(GB/T5224-2003)標(biāo)準(zhǔn)的鋼絞線,鋼絞線直徑為15.2mm,公稱面積140mm2。</p><p> 鋼筋采用符合《鋼筋混凝土用鋼第Ⅰ部分:熱軋光圓鋼筋》 GB1499.1-200
32、8要求的R235鋼筋和《鋼筋混凝土用鋼第Ⅱ部分:熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2-2007要求的HRB335鋼筋,鋼板采用Q235。</p><p> 2.4.3. 其他材料</p><p> 伸縮縫:本橋采用模數(shù)式系列伸縮縫</p><p> 支座:主橋支座采用GPZ(Ⅱ)系列盆式橡膠支座。</p><p> 預(yù)應(yīng)力管道:現(xiàn)澆箱梁縱向
33、預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管。</p><p> 2.5. 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)規(guī)范</p><p><b> 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn):</b></p><p> 1、道路等級:遠(yuǎn)期一級公路</p><p> 2、橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期:100年</p><p> 3、橋梁設(shè)計(jì)安全等級:一級</p>&l
34、t;p><b> 4、環(huán)境類別:Ⅱ類</b></p><p> 5、橋梁設(shè)計(jì)洪水頻率:1%</p><p> 6、橋面凈空:凈9+2×1.5m</p><p> 7、橋面橫坡:雙向,i=1.5% </p><p> 8、設(shè)計(jì)荷載:公路Ⅰ級</p><p> 9、滿足河道
35、泄洪要求,不通航</p><p><b> 設(shè)計(jì)規(guī)范</b></p><p> 1、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60—2004)</p><p> 2、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)</p><p> 3、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D63—2007
36、)</p><p> 4、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2000)</p><p> 5、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)</p><p><b> 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定</b></p><p> 3.1. 橋型整體布置</p><p> 主梁采用4跨一聯(lián),每跨長
37、35m,每聯(lián)長140m,共3聯(lián),其橋向結(jié)構(gòu)如下</p><p> 圖3.1-1橋每聯(lián)結(jié)構(gòu)</p><p> 3.2. 主梁橫截面形式及尺寸</p><p><b> 跨中橫截面形式</b></p><p> 圖3.2-1跨中橫截面</p><p> 跨中毛截面特性:面積8.145,抗彎慣
38、性矩5.706,抗扭慣性矩14.2,形心軸距上0.94m,距下1.24m。</p><p><b> 支點(diǎn)處橫截面形式</b></p><p> 底板加厚到28cm,其余構(gòu)造同跨中橫截面形式。</p><p><b> 主梁結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p> 4.1.箱型梁橋的有效寬度計(jì)算&
39、lt;/p><p> 根據(jù)規(guī)范采用等效寬度法考慮梁剪力滯效應(yīng):</p><p> 1、連續(xù)梁各跨中部梁段:bmi=ρfbi</p><p> 2、連續(xù)梁邊支點(diǎn)及中間支點(diǎn):bmi=ρsbi</p><p> 4.1.1.橋的剪力滯計(jì)算</p><p> 如下圖所示,將梁根據(jù)腹板的數(shù)目分成如下圖所示的的各種小梁,分別
40、進(jìn)行計(jì)算。</p><p> 圖4.1-1梁橫截面分割圖</p><p> 1、 箱梁的邊肋翼緣有效寬度計(jì)算(按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》第4.2.3條進(jìn)行計(jì)算)</p><p> 計(jì)算欲求截面位置處的理論跨徑Li:邊跨:L1=0.8L=0.8×35=28m;</p><p> 中跨:L2=0.6L=0.6
41、×35=21m; </p><p> 計(jì)算翼緣實(shí)際寬度與理論跨徑之比bi/Li:</p><p> 邊跨:b1/L1=2/28=0.071 b2/L1=1.7/28=0.061;</p><p> 中跨:b1/L2=2/21=0.095 b2/L2=1.7/21=0.081;</p&g
42、t;<p> 按算得的bi/Li和下圖的曲線圖查對應(yīng)的ρf值,在按式bmi=ρfbi計(jì)算所求截面的翼緣有效寬度bmi。</p><p><b> 圖4.1-2曲線圖</b></p><p> 邊跨:當(dāng)b1/L1=0.071時(shí),ρf =0.96 bm1=0.96×2=1.92m;</p><p> 當(dāng)b2/L1
43、=0.061時(shí),ρf =0.98 bm1=0.98×1.7=1.67m;</p><p> 中跨:當(dāng)b1/L2=0.095時(shí),ρf =0.90 bm1=0.90×2=1.8m;</p><p> 當(dāng)b2/L2=0.081時(shí),ρf =0.93 bm2=0.93×1.7=1.58m;</p><p> 所以,邊肋翼緣有效寬度
44、為:邊跨:bm1+bm2+0.3=1.92+1.67+0.3=3.89m;</p><p> 中跨:bm1+bm2+0.3=1.8+1.58+0.3=3.68m;</p><p> 2、箱梁的中肋翼緣有效寬度計(jì)算</p><p> 計(jì)算欲求截面位置處的理論跨徑Li: 邊跨:L1=0.8Ls=0.8×35=28m;</p><p&
45、gt; 中跨:L2=0.6Ls=0.6×35=21m;</p><p> 計(jì)算翼緣實(shí)際寬度與理論跨徑之比bi/Li:</p><p> 邊跨:b1/L1=1.7/28=0.061 b2/L1=1.7/28=0.061; </p><p> 中跨:b1/L2=1.7/21=0.081 b2/L2=1.7/21=0.081;
46、</p><p> 按算得的bi/Li和上圖的曲線圖查對應(yīng)的ρf值,在按式bmi=ρfbi計(jì)算所求截面的翼緣有效寬度bmi。</p><p> 邊跨:當(dāng)b1/L1=0.061時(shí),ρf =0.98 bm1=0.98×1.7=1.67m;</p><p> 當(dāng)b2/L1=0.061時(shí),ρf =0.98 bm1=0.98×1.7=1.67m;
47、</p><p> 中跨:當(dāng)b1/L2=0.081時(shí),ρf =0.93 bm1=0.93×1.7=1.58m;</p><p> 當(dāng)b2/L2=0.097時(shí),ρf =0.93 bm1=0.93×1.7=1.58m;</p><p> 所以,中肋翼緣有效寬度為:邊跨:bm1+bm2+1=1.67+1.67+0.6=3.94m;<
48、/p><p> 中跨:bm1+bm2+1=1.58+1.58+0.6=3.76m;</p><p> 綜上所述可得: 邊跨: A=7.95 I=5.4 型心軸距上0.94m 距下1.26m;</p><p> 中跨: A=7.79 I=5.3 型心軸距上0.5002m 距下0.9998m;</p><p> 4.2.結(jié)構(gòu)內(nèi)
49、力計(jì)算</p><p> 結(jié)構(gòu)內(nèi)力包括梁自重內(nèi)力,二期內(nèi)力,活載內(nèi)力以及溫度和支座沉降等次內(nèi)力。下面進(jìn)行分別計(jì)算并進(jìn)行各種內(nèi)力組合。</p><p> 4.2.1.恒載內(nèi)力計(jì)算</p><p> 一期恒載即梁的自重計(jì)算:</p><p> 計(jì)算上部結(jié)構(gòu)毛截面特性由CAD得:面積A= 8.145 慣矩I=5.7;</p>
50、<p><b> 恒載集度:;</b></p><p> 二期恒載及橋面鋪裝和附屬結(jié)構(gòu)計(jì)算:</p><p><b> 瀝青混凝土:;</b></p><p><b> 防水混凝土:;</b></p><p><b> 人行道欄桿:;</b&
51、gt;</p><p> 總恒載集度:一期恒載+二期恒載:</p><p><b> 總恒載集度:</b></p><p> 圖4.2-1恒載作用下的彎矩圖</p><p> 圖4.2-2恒載作用下的剪力圖</p><p> 表4.2-1恒載作用下的內(nèi)力(因?qū)ΨQ只列1、2跨)</p
52、><p> 4.2.2.活載內(nèi)力計(jì)算</p><p> 荷載設(shè)計(jì)等級是:公路Ⅰ級,所以根據(jù)規(guī)范求得:均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN/m,</p><p> 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Pk=300kN</p><p><b> 沖擊系數(shù)的計(jì)算:</b></p><p> 根據(jù)規(guī)范給定的公式計(jì)算。&l
53、t;/p><p> 這個(gè)計(jì)算式中 — 橋梁整體結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑();</p><p> —橋梁整體結(jié)構(gòu)的主梁材料彈性模量();</p><p> —橋梁的跨中截面抗彎慣性矩();</p><p> —主梁結(jié)構(gòu)的單位長度質(zhì)量();</p><p> —主梁結(jié)構(gòu)跨中處延米的重量();</p><p
54、> 帶入數(shù)據(jù)求得 : </p><p> 根據(jù)《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》4.3.2中的規(guī)定,沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算μ值:</p><p> 當(dāng)<1.5Hz時(shí), μ=0.05</p><p> 當(dāng)1.5Hz≤≤14Hz時(shí), </p><p> 當(dāng)>14Hz時(shí),
55、μ=0.45</p><p> 式中 ——結(jié)構(gòu)基頻(Hz)。</p><p> 求得:正彎矩效應(yīng): 0.26</p><p> 負(fù)彎矩效應(yīng): 0.34</p><p> 汽車荷載用車道荷載,橋面布置雙向兩車道,兩邊有人群荷載。</p><p> 表4.2-2主梁汽車活載內(nèi)力匯總表</p>&l
56、t;p> 表4.2-3主梁人群活載內(nèi)力匯總表</p><p> 4.2.3.次內(nèi)力計(jì)算</p><p> 橋梁的次內(nèi)力包括混凝土的收縮徐變,溫度引起的次內(nèi)力以及支座沉降等引起的次內(nèi)力,收縮徐變在邁達(dá)斯計(jì)算軟件中已經(jīng)自動(dòng)考慮,下面著重分析溫度和支座沉降引起的次內(nèi)力。</p><p> 4.2.3.1.溫度次內(nèi)力計(jì)算</p><p>
57、; 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》規(guī)定中查得混凝土鋪裝為10CM瀝青混凝土豎向溫差計(jì)算的溫差基數(shù)T1=14 0C,T2=5.5 0C,線膨脹系數(shù)α=0.00001。(以全橋跨為例,截面特性取成橋階段計(jì)算)</p><p> 圖8-11 溫度梯度圖</p><p> 表4.2-4溫度次內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表</p><p> 4.2.3.2.支座沉降</p>
58、<p> 支座在不均勻沉降中會(huì)產(chǎn)生反力,本聯(lián)五個(gè)支座控制在每個(gè)最多沉降0.01cm,由此計(jì)算沉降組合,輸出結(jié)果如下:</p><p> 表4.2-5基礎(chǔ)沉降內(nèi)力的最不利組合</p><p><b> 4.3.內(nèi)力組合</b></p><p> 不考慮預(yù)加力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力和混凝土收縮徐變次內(nèi)力,按照橋規(guī),根據(jù)可能出現(xiàn)的荷載
59、選擇了承載能力極限狀態(tài)、正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合和正常使用極限狀態(tài)作用長期效應(yīng)組合進(jìn)行內(nèi)力組合。</p><p> 4.3.1.承載能力極限狀態(tài)組合</p><p> 承載能力極限狀態(tài)組合</p><p> 1.2×恒載.+1.4×汽車荷載.+0.6×(0.8×人群荷載.+1.4×溫度次內(nèi)力.+1.4&
60、#215;基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力.),結(jié)果如下表:</p><p> 表4.3-1承載能力極限狀態(tài)組合</p><p> 4.3.1.正常使用極限狀態(tài)組合</p><p> 1、作用短期效應(yīng)組合</p><p> 恒載.+0.7×汽車荷載.+1.0×人群荷載.+0.8×溫度次內(nèi)力.+1.0×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)
61、力,結(jié)果如下表:</p><p> 表4.3-2短期效應(yīng)組合內(nèi)力</p><p> 4.3.2.正常使用極限狀態(tài)組合</p><p> 2、作用長期效應(yīng)組合:</p><p> 恒載.+0.4×汽車荷載.+0.4×人群荷載.+0.8×溫度次內(nèi)力.+1.0×基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力,結(jié)果如下表:</p
62、><p> 表4.3-3長期效應(yīng)組合內(nèi)力</p><p> 預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算與布置</p><p> 5.1.預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算</p><p> 本橋按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì),本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋選用Ø15.2mm鋼絞線,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860MPa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1260MPa,抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=390MPa。</p>
63、<p> 全預(yù)應(yīng)力混凝土梁按作用短期效應(yīng)組合進(jìn)行正截面抗裂性驗(yàn)算,計(jì)算所得的正截面混凝土法向拉應(yīng)力應(yīng)滿足σpc≤0的要求,按20%的預(yù)應(yīng)力損失由此得到:</p><p> σst-0.80σpc≤0</p><p> σpc =0.8(+)</p><p> 式中σst—構(gòu)件抗裂驗(yàn)算(在作用短期效應(yīng)組合下)邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力;</p>
64、;<p> Npe—使用階段預(yù)應(yīng)力.鋼筋永存應(yīng)力的合力;</p><p> σpc—在構(gòu)件.抗裂邊緣.產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力;</p><p> Ms—按作用(或荷載)短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值;</p><p> A—混凝土構(gòu)件等效截面面積;</p><p> ep—預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作.用點(diǎn)至截面重.心軸的距離。<
65、/p><p> I—構(gòu)件構(gòu)件.等效.截面抗彎慣性矩</p><p> 根據(jù)作用短期效應(yīng)組合時(shí)的包絡(luò)吐選取應(yīng)力值較大點(diǎn)為控制截面,即邊跨最大彎矩處、支座位置、中跨跨中。由上式可得到全預(yù)應(yīng)力混凝土梁滿足抗裂驗(yàn)算所需的有效預(yù)加力,即.</p><p> 支座位置Npe≥=50131.4KN</p><p> 中跨跨中Npe≥=31430.7KN
66、</p><p> 邊跨最大正彎矩處 Npe≥=28580KN</p><p> 其中 σst邊 = 5.637× KN/m3</p><p> σst支= -8.172× KN/m3</p><p> σst中 =7.431× KN/m3</p><p> 等效 I =5.
67、2</p><p><b> y上=0.94m</b></p><p><b> y下=1.26m</b></p><p> 等效截面 A=7.405m2</p><p><b> =0.87 m</b></p><p><b> =
68、1.12 m</b></p><p> 求得Npe的值后,再由張拉控制應(yīng)力=1260MPa就可以估算出所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋的總面積。</p><p> 邊跨應(yīng)力極值點(diǎn):==28580/1260000=0.0227</p><p> 支點(diǎn):==50131.4/1260000=0.05</p><p> 中跨跨中:==31430.
69、7/1260000=0.025</p><p> 5.2.預(yù)應(yīng)力鋼束的布置</p><p> 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004構(gòu)造要求</p><p> 根據(jù)估算的鋼筋面積,在邁達(dá)斯中調(diào)試鋼筋面積和形狀,最后得到:采用兩次張拉,第一次張拉從0到84m,鋼絞線為直徑15.2mm,公稱面積140m
70、m2共105.根作為一束,張拉17束,兩邊張拉,預(yù)應(yīng)力鋼束錨.下最大控制應(yīng)力σcon=0.75×1860=1395MPa,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度,計(jì)算彈性模量,松弛.率為2.5%;第二次張拉從84m到140m,鋼絞線為直徑15.2mm,公稱.面積140mm2共105根作為一束,張拉17束,一邊張拉,預(yù)應(yīng)力鋼束錨下最大控制應(yīng)力σcon=0.75×1860=1395MPa,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。其鋼筋形狀見CAD附圖。</p>&l
71、t;p><b> 錨具的型號選擇</b></p><p> 表5.2-1錨具的型號選擇</p><p> 預(yù)應(yīng)力損失與有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算</p><p> 6.1.錨具變形損失</p><p><b> 錨具變形損失</b></p><p> 有錨具變形、鋼筋
72、回縮和接縫壓縮值引起的應(yīng)力損失,可按下式計(jì)算:</p><p> —---錨具的.變形量6 </p><p> —---錨固那段到張拉.那端至之間的長度</p><p> —---被張拉的預(yù).應(yīng)力筋彈性模量</p><p><b> 6.2.摩阻損失</b></p><p><b&
73、gt; 摩阻損失</b></p><p> 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算:</p><p> —---張拉鋼筋時(shí).錨下的控制應(yīng)力,</p><p> —---預(yù)應(yīng)力鋼筋與.管道壁之間的摩擦系數(shù),</p><p> —---從張拉.端至計(jì)算截面曲線管道.部分切線的夾角之和,以rad計(jì),</
74、p><p> —---管道每米.局部偏差對摩擦.的影響系數(shù),</p><p> —---從張拉端.至計(jì)算截面的.管道長度.</p><p> 6.3.混凝土的彈性壓縮</p><p><b> 混凝土的彈性壓縮</b></p><p> 后張拉預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件.的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批長.拉時(shí)
75、,先張拉的鋼筋由于張拉后批鋼筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失,可按下式計(jì)算:</p><p> —在先張拉鋼筋重心處,由后張拉的鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力;</p><p> —預(yù)應(yīng)力鋼筋與混.凝土彈性模量比。</p><p> 6.4.鋼束松弛損失</p><p><b> 鋼束松弛損失</b></
76、p><p> 此項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失可根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004表6.2.6條規(guī)定,鋼絞線按下列公式計(jì)算。</p><p> 對于鋼絲、鋼絞線,本設(shè)計(jì)中采用</p><p> 式中:—張拉系數(shù),一次張拉時(shí),;超張拉時(shí),</p><p> —--鋼筋松弛系數(shù),級松.弛(普通松弛),;級松.弛(低松弛);
77、</p><p> —--傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力,對后張.法構(gòu)件;對先張法構(gòu)件, 。</p><p> 6.5.收縮徐變損失</p><p><b> 收縮徐變損失</b></p><p> 由混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋</p><p><b> ?。?1.1)</b>
78、;</p><p><b> ?。?1.2)</b></p><p><b> (8.7)</b></p><p><b> ?。?.8)</b></p><p> 式中:、—構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋.截面.重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失;</p>
79、<p> —構(gòu)件受拉、受壓全部縱.向鋼筋重心處由預(yù).應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力;</p><p> —截面回轉(zhuǎn)半徑,,后張法采.用凈截面特性</p><p> —構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼.筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離;</p><p> —預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為,計(jì)算考.慮的齡期為時(shí)的混凝土收縮、徐變,其終極值可按 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)
80、力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004中表6.2.7取用。</p><p> —加載齡期為,計(jì)算.考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù),可按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004中表6.2.7取用。</p><p> 6.6.有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算</p><p> 預(yù)應(yīng)力損失的.最后結(jié)果應(yīng).列表給出各截面的各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失、張拉錨固階段和使
81、用階段的有效應(yīng)力以及使用階段扣.除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值。</p><p> ?。ㄊ褂秒A段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值)</p><p> (張拉錨固階段的有效應(yīng)力)</p><p> 對每一鋼束在施工.階段內(nèi)計(jì)算鋼束沿程的.預(yù)應(yīng)力損失,進(jìn)行到各鋼束在階段內(nèi)的應(yīng)力沿程分布。程序中為了表述和計(jì)算方便,將鋼束分成3組,即左腹板鋼束組1,中腹板剛數(shù)組2和右腹板鋼束組3,
82、通過midas,可以得到下表:</p><p> 表6.6-1鋼束的預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算</p><p><b> 內(nèi)力驗(yàn)算</b></p><p> 預(yù)應(yīng)力混凝土.梁從預(yù)加力開始到承載.破壞,須經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞階段.等四個(gè)受力階段,為保證主梁.受力可靠并予以控制,應(yīng)對控制.截面進(jìn)行各個(gè)階段的驗(yàn)算。驗(yàn).算
83、中用到的計(jì)算內(nèi)力值為第七.章內(nèi)力組合值。本章后續(xù)內(nèi)容為:先進(jìn)行破.壞階段(即承載能力極限狀態(tài)下)的截.面強(qiáng)度驗(yàn)算。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004對于.全預(yù)應(yīng)力橋梁在使用荷載作用下,只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就不必進(jìn)行抗裂性計(jì)算。</p><p> 7.1.持久狀況承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算</p><p> 7.1.1.正截面抗彎承載能力驗(yàn)算</p&g
84、t;<p> 正截面抗彎承載能力驗(yàn)算</p><p> 在承載能力極限狀.態(tài)下,預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面.和斜截面都有可能產(chǎn)生破壞,本設(shè)計(jì)值驗(yàn)算正截面.的強(qiáng)度,斜截面強(qiáng)度忽略不計(jì)。</p><p> 箱型截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力.可參照T形截面計(jì)算,由于本設(shè)計(jì)為考慮普通鋼筋,故其正截面抗彎承載能力按.下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)也不考慮普通鋼筋的影響,所以有:</p>
85、;<p> a、當(dāng)符合下列條件時(shí)</p><p><b> ?。?.1)</b></p><p> 應(yīng)以寬度為的矩形截面按下面公式計(jì)算正截面抗彎承載能力:</p><p> ?。?.2)混凝土.受壓區(qū)高度應(yīng)按下式計(jì)算:</p><p> ?。?.3)截面受壓.區(qū)高度應(yīng)符合下列要求:</p>
86、<p> (9.4)當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼.筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋,且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓為正時(shí)</p><p><b> (9.5)</b></p><p> 當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向.普通鋼筋或配普通鋼筋和.普通預(yù)應(yīng)力鋼筋,且預(yù)應(yīng).力鋼筋受拉即為負(fù)時(shí)(9.6)</p><p> b、當(dāng)不符合公式(9.1)的條件時(shí),計(jì)算中.應(yīng)考慮截面腹板.受壓
87、的作用,其正截面抗彎承載力應(yīng).按下列規(guī)定計(jì)算: </p><p><b> ?。?.7)</b></p><p> 此時(shí),受壓區(qū)高度應(yīng)按下列公式計(jì)算,應(yīng)符合(9.4)、(9.5)、(9.6)的要求。</p><p><b> ?。?.8)</b></p><p> 式中 按《公路鋼筋混凝土及預(yù)
88、應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004第4.2.2條規(guī)定采用。</p><p> 表7.1-1 正截面抗彎承載能力驗(yàn)算</p><p> 7.1.2.斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算</p><p> 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 </p><p> 計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面的抗剪承載力時(shí),其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用:</p>&l
89、t;p> 1、 連續(xù)梁靠近邊支點(diǎn)的梁段</p><p> a. 距離支座.中心h/2處的截面;</p><p> b. 受拉區(qū)得.彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面;</p><p> c. 錨于受拉區(qū)的縱向鋼.筋開始不受力處的截面;</p><p> d. 箍筋數(shù)量或.間距改變出的界面;</p><p> e.
90、 構(gòu)件腹板的.寬度變化的截面。</p><p> 2、 連續(xù)梁近中.間點(diǎn)支點(diǎn)梁段</p><p> a. 支點(diǎn)的橫隔梁.邊緣處的截面</p><p> b. 變高度梁的.高度突變處的截面</p><p> 3、 矩形、T形和I.形截面的受彎構(gòu)件,當(dāng)配置箍筋和晚.期的鋼筋時(shí),其斜截面的抗剪承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定:</p>
91、<p> 圖13-1 斜截面抗剪能力驗(yàn)算</p><p> 表7.1-2 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算</p><p> 第八章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算</p><p> 持久狀況正常使.用極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算</p><p> 公路橋涵的持久狀.況設(shè)計(jì)應(yīng)該按照正常使用的極限狀態(tài).的要求,采用作用短期的效應(yīng)組合、長期的效
92、應(yīng)組.合或短期的效應(yīng)組合并.考慮長期的效應(yīng)組合的影響,對構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和.撓度進(jìn)行的驗(yàn)算,并使各項(xiàng)的計(jì).算值不超.過本規(guī)范的各相應(yīng)的限值。由于本橋采.用全預(yù)應(yīng)力的設(shè)計(jì),因此不需要進(jìn).行裂縫寬度的驗(yàn)算。</p><p> 8.1.使用階段正截面抗裂驗(yàn)算</p><p> 使用階段正截面抗裂驗(yàn)算 </p><p> 正截面的抗裂應(yīng)對構(gòu)件的正截面混凝土的拉應(yīng)力
93、進(jìn).行驗(yàn)算,并應(yīng)符合下列要求:</p><p> 全預(yù)應(yīng)力的混凝土構(gòu)件,在.作用(或荷載.)短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件,</p><p> 分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件,</p><p> 受彎構(gòu)件由作用(或荷載)產(chǎn)生的截面.抗裂驗(yàn)算邊.緣混凝土的法向拉應(yīng)力,應(yīng)按下列公式計(jì)算:</p><p> 式中 —按作用(或荷載)短期效應(yīng)組合計(jì)
94、算的彎矩值;</p><p> —按荷載長期效應(yīng)組.合計(jì)算的彎矩值,在組合的活荷載彎.矩僅考慮汽車、人群等直接作用于構(gòu)件的荷載產(chǎn)生的彎矩值。</p><p> 注:后張法構(gòu)件在計(jì)算.預(yù)施應(yīng)力階段由于構(gòu)件自.重產(chǎn)生的拉應(yīng)力時(shí),公式中的可改為,為構(gòu)件凈截面抗裂驗(yàn).算邊緣的彈性抵抗矩。</p><p><b> 公式中的的計(jì)算:</b><
95、/p><p><b> 有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算:</b></p><p> 表8.1-1使用階段正截面抗裂驗(yàn)算</p><p> 8.2.使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算</p><p> 斜截面的抗裂應(yīng)對構(gòu)件.斜截面的混凝土的.主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算,并應(yīng)符合下列的要求:</p><p> 全預(yù)應(yīng)力的.混凝土構(gòu)
96、件,在作用(或荷載)短.期效應(yīng)組合下的預(yù)制構(gòu)件:</p><p> 現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件:</p><p> 式中 —在作用(或荷載)短期.的效應(yīng)組合下構(gòu)件的.抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力;</p><p> —混凝土的.抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p> 預(yù)應(yīng)力混凝土受.彎構(gòu)件由作用(或荷載)短期的.</p>
97、<p> 效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力,應(yīng)按下列公式計(jì)算:</p><p><b> 或 </b></p><p> 表8.2-1使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算</p><p> 8.3.預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p> 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗(yàn)算 </p><
98、;p> 式中 —預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈.性模量與混凝.土的彈性模量的比值;</p><p> —受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼.筋扣除全部預(yù)應(yīng)力.損失后的有效應(yīng)力;</p><p> —混凝土的法.向拉應(yīng)力;</p><p> —預(yù)應(yīng)力鋼.筋的應(yīng)力。</p><p> 表8.3-1預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>
99、8.4.使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p> 使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算 </p><p> 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力</p><p><b> 或</b></p><p> 式中 —由預(yù)加力產(chǎn).生的混凝土法向拉應(yīng)力;</p><p> —
100、混凝土.法向壓應(yīng)力;</p><p> MK—按荷載標(biāo)準(zhǔn).值組合計(jì)算的彎矩值;</p><p> 注:后張法的構(gòu)件.在計(jì)算預(yù)施應(yīng)力階段由.構(gòu)件自重產(chǎn)生.的法向拉(壓)應(yīng)力時(shí),W0可改用Wn。</p><p> 表8.4-1混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p> 8.5.使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算</p&g
101、t;<p> 混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定:</p><p> 其中預(yù)應(yīng)力混凝土受彎的.構(gòu)件由荷載標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力.產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力可按下式計(jì)算,</p><p> 表8.5-1 混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p><b> 撓度的計(jì)算</b></p><p><b>
102、 9.1.撓度計(jì)算</b></p><p><b> 撓度計(jì)算 </b></p><p> 除了對結(jié)構(gòu)進(jìn).行應(yīng)力的驗(yàn)算外,還需要對.結(jié)構(gòu)的變形進(jìn)行驗(yàn)算,根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTG D62—2004 的第6.5.4條相關(guān)規(guī)定: 預(yù)應(yīng)力鋼筋的.混凝土受彎的構(gòu)件,計(jì)算其.長期的撓度值時(shí),在消除結(jié).構(gòu)的自重而產(chǎn)生的長期撓度.后梁
103、式橋主梁的最.大撓度處不應(yīng)該超過計(jì)算跨徑的1/600.。</p><p> 由midas計(jì)算結(jié)果,可查得:</p><p><b> 在活載的作用下:</b></p><p> 邊跨跨中的最大正撓度為0.001530.m,最大負(fù)撓度為-0.004795.m.</p><p> 中跨跨中.的最大正撓度為0.0019
104、47.m,最大負(fù)撓度為-0.003552m.</p><p> 按規(guī)定,<<預(yù)規(guī)>>第6.5.3 條:當(dāng)采用C40~C80 混凝土?xí)r,=1.45~1.35,中間的強(qiáng)度等級可按.直線內(nèi)插取值。</p><p> 為撓度.長期增長系數(shù)</p><p> 所以, -C50 混凝土的長.期增長系數(shù) 取1.425,</p><
105、p> a) 邊跨跨中截面</p><p> 最大的變形乘以混凝土長期增長系數(shù)為:</p><p> 1.425=1.425×(0.00153+0.004795.)=0.006325.<×29.92=0.04987m(滿足)</p><p><b> b) 中跨跨中截面</b></p>&l
106、t;p> 最大的變形乘.以混凝土長期.增長系數(shù)為:</p><p> 1.425=1.425×(0.001947.+0.003552)=0.005499<×30=0.05m(滿足)</p><p><b> 第十章 結(jié)論</b></p><p> 通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì),初步解決了冶河大橋的設(shè)計(jì)問題,本畢業(yè)設(shè)
107、計(jì)主要包含上部的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 在橋梁選型,結(jié)構(gòu)布置,橋梁安全驗(yàn)算等方面取得了初步成果。</p><p> 上部的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),擬定了結(jié)構(gòu)的主梁的尺寸,并且通過應(yīng)用midas進(jìn)行計(jì)算、模擬施工的階段并且完成計(jì)算。根據(jù)設(shè)計(jì)的資料,將每聯(lián)分為 4 跨,截面為獨(dú)立的單箱雙室箱型截面。在midas中將橋梁故分為88個(gè)單元,89個(gè)節(jié)點(diǎn),并在1、23、45、67、89節(jié)點(diǎn)處設(shè)置支撐,然后計(jì)算了主梁的內(nèi)力,有恒載內(nèi)力和活載內(nèi)力。 最
108、后是預(yù)應(yīng)力鋼筋的調(diào)試,調(diào)試的結(jié)果驗(yàn)算通過后,按照規(guī)范的要求,將計(jì)算所得預(yù)應(yīng)力損失進(jìn)行組合,結(jié)合已經(jīng)算得的截面特性,最后算得到截面控制部位的內(nèi)力,并驗(yàn)算正截面的抗裂性是否合格。</p><p> 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 (JTG D62-2004) 要求的限制值,本設(shè)計(jì)對橋梁進(jìn)行了持久狀況的承載力極限狀態(tài)的驗(yàn)算和持久狀況下正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算,并已全部通過,保證了橋梁的使用安全,確保了
109、本設(shè)計(jì)橋梁的實(shí)用性。</p><p> 第十一章 參考文獻(xiàn)</p><p><b> 參考文獻(xiàn):</b></p><p> [1] 姚玲森.橋梁工程 [M].北京:人民交通出版社,2008.</p><p> [2] 項(xiàng)海帆.宏偉發(fā)展前景.橋梁漫筆 [M].北京:中國鐵道出版社,1997.</p>
110、<p> [3] 劉西拉.結(jié)構(gòu)工程學(xué)科的現(xiàn)狀及展望 [M].北京:人民交通出版社,1997.</p><p> [4] 方明山.20世紀(jì)橋梁工程發(fā)展歷程回顧及展望橋梁建設(shè) [J].1999,(1): </p><p><b> 58~60.</b></p><p> [5] 蒙云,盧波.橋梁加固與改造 [M].北京:人民交
111、通出版社,2004.</p><p> [6] 王敏.沈成武,聞驥駿.病橋成因的預(yù)應(yīng)力損失研究 [J].[武漢理工大學(xué) 學(xué)報(bào)(交通科技與工程版), 2006,30(1): 103-105.</p><p> [7] 李有豐,林安彥.橋梁檢測評估與補(bǔ)強(qiáng) [M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 2003.</p><p> [8] 笵立礎(chǔ).橋梁工程
112、[M].北京:人民交通出版社,1982.</p><p> [9] 笵立礎(chǔ).預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋 [M].北京:人名交通出版社,1988.</p><p> [10] Xanthakos Petros . Bridge Substructure and Foundation Design Prentice Hall,1995</p><p> [
113、11] Kranakis, Eda Constructing a Bridge: An Exploration of Engineering Culture, Design, and Research in Nineteenth-Century France and America MIT Press (MA) ,1996</p><p><b> 致謝</b&
114、gt;</p><p> 大學(xué)中最后一次也是最重要的一次作業(yè)--畢業(yè)設(shè)計(jì),是每一名即將畢業(yè)走向下一階段新路程同學(xué)的墊腳石,我們?yōu)橹畩^斗了將近三個(gè)月,這三個(gè)月中我得到了指導(dǎo)教師陳順偉老師的不厭其煩的耐心教導(dǎo),使我們對橋梁的認(rèn)識又上了一個(gè)新的階段,她每一次的輔導(dǎo)都使我們豁然開朗,對問題有了新的解決方向,在這里請?jiān)试S我向她表示深深的謝意!我還要感謝我的每一名老師,感謝他們對我的幫助,使我得到了專業(yè)知識。</p&
115、gt;<p> 我還要感謝學(xué)校,感謝土木工程學(xué)院在這這四年中對我的幫助,使</p><p> 我在專業(yè)知識以及人際交往能力方面得到提升。</p><p> 大學(xué)四年即將年滿,我們將要離別,依然深深的記得四年來上課時(shí)的情形還有考試前的苦讀,畢業(yè)設(shè)計(jì)更是記憶猶新,還記得每一次遇到問題的無能為力,每一次調(diào)試鋼筋失敗的苦惱,還好還好,我們最終走了過來,感謝感謝,深深的感謝!&l
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