2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p><b>  1 緒論</b></p><p>  長(zhǎng)輸管道設(shè)計(jì)是對(duì)油氣儲(chǔ)運(yùn)專業(yè)本科畢業(yè)生綜合素質(zhì)和能力的一次重要培養(yǎng)與鍛煉,也是對(duì)其專業(yè)知識(shí)學(xué)習(xí)的一次綜合考驗(yàn)。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括:由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑,確定所使用管材,由最小輸量確定其熱站數(shù),最大輸量確定其泵站數(shù),并計(jì)算各個(gè)輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等,最后還有經(jīng)濟(jì)計(jì)算,各年的輸油費(fèi)用等等,以及用內(nèi)部收益率評(píng)價(jià)其項(xiàng)目可行性。此設(shè)

2、計(jì)管材采用φ60×10,20號(hào)鋼管;采用加熱密閉式輸送流程,先爐后泵的工藝,充分利用設(shè)備,全線輸油主泵和給油泵均采用并聯(lián)方式,加熱爐采用直接加熱的方法。設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括:確定經(jīng)濟(jì)管徑、站址確定、調(diào)整及工況校核、設(shè)備選型、反輸計(jì)算、站內(nèi)工藝流程設(shè)計(jì)和開(kāi)爐開(kāi)泵方案;繪制首站及中間熱泵法學(xué)到的東西,使自己不但系統(tǒng)了學(xué)習(xí)了以前的知識(shí),還有了對(duì)管輸設(shè)計(jì)更深刻的理解。由于自己水平有限,雖然已盡力,但難免存在疏漏和錯(cuò)誤之處,站的工藝流程圖、

3、泵房安裝圖、管道的縱斷面圖。此外還進(jìn)行了一定量的外文翻譯。在本次設(shè)計(jì)中,我本人自己學(xué)到了許多平常課堂沒(méi)有學(xué)到的知識(shí),希望老師多批評(píng)、指正。</p><p>  2 工藝設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)</p><p><b>  2.1 工程概況</b></p><p>  2.1.1 線路基本概況</p><p>  本設(shè)計(jì)依據(jù)某油田

4、實(shí)際情況,由工建情況,結(jié)合人文地理環(huán)境等方面通過(guò)綜合分析確定線路走向。管線全長(zhǎng)350km,管線經(jīng)過(guò)區(qū)域地勢(shì)起伏較大。管線設(shè)計(jì)為密閉輸送,能夠長(zhǎng)期連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行,輸送油品手外界環(huán)境惡劣氣候的影響小,無(wú)噪音,油氣損耗少,且對(duì)環(huán)境污染小,能耗少,運(yùn)費(fèi)較低。</p><p>  2.1.2 輸油站主要工程項(xiàng)目</p><p>  本管線設(shè)計(jì)年輸量為1500萬(wàn)噸/年,綜合考慮沿線的地理情況,貫徹節(jié)約

5、占地、保護(hù)環(huán)境和相關(guān)法律法規(guī),本著盡量避免將站址布置在海拔較高地區(qū)和遠(yuǎn)離城市的人口稀少地區(qū),以方便職工生活,并本著“熱泵合一”的原則,兼顧平原地區(qū)的均勻布站方針,采用方案如下:設(shè)立熱泵站四座,即首站和三座中間站,均勻布站。</p><p>  本次設(shè)計(jì)中管道采用可減少蒸發(fā)損耗,流程簡(jiǎn)單,固定資產(chǎn)投資少,可全部利用剩余壓力便于最優(yōu)運(yùn)行的密閉輸送方式,并采用“先爐后泵”的工藝方案。選用直接加熱式加熱爐。</p&

6、gt;<p>  鑒于傳統(tǒng)的采用加熱盤(pán)管對(duì)罐內(nèi)油品進(jìn)行加熱的方法存在種種弊端,本次設(shè)計(jì)將熱油循環(huán)工藝也包括在內(nèi),即部分油品往熱油泵和加熱爐后進(jìn)罐,而且設(shè)有專用泵和專用爐,同時(shí)該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來(lái)油的加熱爐,充分體現(xiàn)了一泵兩用,一爐兩用的方針。</p><p>  2.1.3 管道設(shè)計(jì)</p><p>  本設(shè)計(jì)中選擇的管道為外徑φ660,壁厚10.0mm,

7、管材為20號(hào)鋼的管道。由于輸量較大,且沿線地溫較高,故從經(jīng)濟(jì)上分析,本管道不采用保溫層。</p><p>  2.2 基本參數(shù)的選取</p><p>  2.2.1 設(shè)計(jì)依據(jù)</p><p>  《吐鄯輸油管道初步設(shè)計(jì)》任務(wù)書(shū) 中國(guó)石油大學(xué)儲(chǔ)運(yùn)教研室</p><p>  《輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB 50253—

8、2003</p><p>  《石油庫(kù)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GBJ 74</p><p>  《工程管道安裝手冊(cè)》 中國(guó)石化出版社</p><p>  《輸油管道設(shè)計(jì)與管理》 中國(guó)石油大學(xué)出版社</p><p>  其它有關(guān)法規(guī)及技術(shù)文件</p><p&g

9、t;  2.2.2 設(shè)計(jì)原則</p><p>  (1) 設(shè)計(jì)中貫徹國(guó)家有關(guān)政策,積極采用新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備和新材料,做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全使用、確保質(zhì)量;</p><p>  (2) 保護(hù)環(huán)境,降低能耗,節(jié)約土地;處理好與鐵路、公路、空運(yùn)、水路間的相互關(guān)系,在滿足管線設(shè)計(jì)要求的前提下,充分利用管線的承壓能力以減少不必要的損耗;</p><p>  (3

10、) 積極采用先進(jìn)技術(shù)、合理吸取國(guó)內(nèi)外新的科技成果。管線線路選擇應(yīng)根據(jù)沿線的氣象、水文、地形、地質(zhì)、地震等自然條件和交通、電力、水利、工礦企業(yè)、城市建設(shè)等的現(xiàn)狀與發(fā)展規(guī)劃,在施工便利和運(yùn)行安全的前提下,通過(guò)綜合分析和技術(shù)比較確定; </p><p>  (4) 采用地下埋設(shè)方式。受自然條件的限制時(shí),局部地段可采用土堤埋設(shè)或地上敷設(shè)。 </p><p>  (5) 充分利用地形條件,兼顧熱力

11、站、泵站的布置,本著“熱泵合一”的原則,盡量減少土地占用。</p><p>  2.2.3 原始數(shù)據(jù)</p><p>  (1) 最大設(shè)計(jì)輸量為1500萬(wàn)噸/年;</p><p>  生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷(各年輸量與最大輸量的比率)見(jiàn)下表2-1。</p><p>  表2-1 生產(chǎn)期生產(chǎn)負(fù)荷表</p><p>  (2)

12、 年最低月平均溫度3C;</p><p>  (3) 管道中心埋深1.5m;</p><p>  (4) 土壤導(dǎo)熱系數(shù)1.4w/(mC);</p><p>  (5) 瀝青防腐層導(dǎo)熱系數(shù)0.15w/(mC);</p><p><b>  (6) 原油物性</b></p><p> ?、?0℃的密度

13、870kg/m;</p><p><b> ?、诔躔s點(diǎn)80℃;</b></p><p><b> ?、鄯闯|c(diǎn)29℃;</b></p><p><b> ?、苣厅c(diǎn)25℃;</b></p><p> ?、荼葻?.1kJ/(kgC);</p><p>  ⑥

14、燃油熱值4.18×10kJ/kg。</p><p>  (7) 粘溫關(guān)系: 35~43℃ lgμ=2.86924-0.026477137T </p><p>  43~65℃ lgμ=2.594060-0.02004657T</p><p>  (8) 沿程里程、高程(管道全程350km)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2-2</p><p

15、>  表2-2 管道縱斷面數(shù)據(jù)</p><p>  2.2.4 溫度參數(shù)的選擇</p><p><b>  (1) 出站油溫</b></p><p>  考慮到原油中不可避免的含水,故加熱溫度不宜高于100℃,以防止發(fā)生沸溢。由于本設(shè)計(jì)采取先爐后泵的方式,則加熱溫度不應(yīng)高于初餾點(diǎn),以免影響泵的吸入。另外,管道采用瀝青防腐絕緣層,其輸油

16、溫度不能超過(guò)瀝青的耐熱程度。而且,考慮到管道的熱變形等因素,加熱溫度也不宜太高。</p><p>  綜上考慮,初步確定出站溫度T=60℃。</p><p><b>  (2) 進(jìn)站油溫</b></p><p>  加熱站進(jìn)站油溫的確定主要取決于經(jīng)濟(jì)比較。對(duì)于凝點(diǎn)較高的含蠟原油,由于在凝點(diǎn)附近粘溫曲線很陡,故其經(jīng)濟(jì)進(jìn)站溫度常略高于凝固點(diǎn)。由于含

17、蠟原油的粘溫特性及凝點(diǎn)都會(huì)隨熱處理?xiàng)l件不同而不同,故應(yīng)考慮最優(yōu)熱處理?xiàng)l件及經(jīng)濟(jì)比較來(lái)選擇進(jìn)出站溫度。</p><p>  綜合考慮,借鑒經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù),初步設(shè)計(jì)進(jìn)站溫度T=35℃。</p><p><b>  (3) 平均溫度</b></p><p>  當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時(shí),可按平均溫度下的油流粘度來(lái)計(jì)算站間摩阻。計(jì)算平均溫度可采用下式:&l

18、t;/p><p><b>  (2-1) </b></p><p>  式中:—平均油溫,℃;</p><p>  、—加熱站的出站、進(jìn)站溫度,℃。</p><p>  2.3 其他參數(shù)的選擇</p><p>  2.3.1 工作日</p><p>  年工作天數(shù)350天。

19、</p><p>  2.3.2 油品密度</p><p>  根據(jù)20℃時(shí)油品的密度按下式換算成計(jì)算溫度下的密度:</p><p><b>  (2-2)</b></p><p>  式中 —分別為溫度為 ℃和20 ℃下的密度;</p><p><b>  ζ—溫度系數(shù),;&l

20、t;/b></p><p>  2.3.3 粘溫方程</p><p>  ㏒μ=2.362-0.0153T (2-3)</p><p>  2.3.4 總傳熱系數(shù)K</p><p><b>  管道傳熱由:</b></p><p>

21、;  (1) 管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)</p><p>  (2) 管外壁周圍土壤的傳熱</p><p><b>  (2-4)</b></p><p><b>  (2-5) </b></p><p>  式中: Di,Di+1—鋼管、瀝青防腐層的內(nèi)徑和外徑,m;</p><p

22、>  λi—導(dǎo)熱系數(shù),w/(mC);</p><p>  Dw—管道最外圍的直徑,m;</p><p>  α1—油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù),w/(m2C);</p><p>  α2—管壁至土壤放熱系數(shù),w/(m2C);</p><p>  λt—土壤導(dǎo)熱系數(shù),w/(mC);</p><p>  ht—管中心埋深,

23、1.5m。</p><p>  2.3.5 摩阻計(jì)算 </p><p>  當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時(shí),可按平均溫度下的油流粘度來(lái)計(jì)算站間摩阻。 </p><p><b>  管道設(shè)計(jì)參數(shù):</b></p><p>  (1) 熱站、泵站間壓頭損失15m;</p><p>  (2) 熱泵站內(nèi)壓

24、頭損失30m;</p><p>  (3) 年輸送天數(shù)為350天;</p><p>  (4) 首站進(jìn)站壓力80m。</p><p>  2.3.6 最優(yōu)管徑的選擇</p><p>  在規(guī)定輸量下,若選用較大的管徑,可降低輸送壓力,減少泵站數(shù),從而減少了泵站的建設(shè)費(fèi)用,降低了輸油的動(dòng)力消耗,但同時(shí)也增加了管路的建設(shè)費(fèi)用。根據(jù)目前國(guó)內(nèi)加熱輸

25、油管道的實(shí)際經(jīng)驗(yàn),熱油管道的經(jīng)濟(jì)流速在1.5~2.0m/s范圍內(nèi)。經(jīng)過(guò)計(jì)算,最終選定為外管徑26英寸,壁厚10.0mm。</p><p>  2.4 工藝計(jì)算說(shuō)明</p><p><b>  2.4.1 概述</b></p><p>  對(duì)于高含蠟及易凝易粘油品的管道輸送,如果直接在環(huán)境溫度下輸送,則油品粘度大,阻力大,管道沿途摩阻損失大,

26、導(dǎo)致了管道壓降大,動(dòng)力費(fèi)用高,運(yùn)行不經(jīng)濟(jì),且在冬季極易凝管,發(fā)生事故,所以在油品進(jìn)入管道前必須采取降凝降粘措施。目前國(guó)內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱的辦法,使油品溫度升高,粘度降低,從而達(dá)到輸送目的。本管線設(shè)計(jì)采用加熱的辦法,降低油品的粘度,減少摩阻損失,從而減少管道壓降,節(jié)約動(dòng)力消耗,但也增加了熱能消耗以及加熱設(shè)備的費(fèi)用。熱油管道不同于等溫輸送,它存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失,而且這兩種損失相互影響,摩阻損失的大小決定了油品

27、的粘度,而粘度大小又取決于輸送溫度的高低,管子的散熱損失往往占能量損失的主導(dǎo)地位。熱油沿管路流動(dòng)時(shí),溫度不斷降低,粘度不斷增大,水力坡降也不斷變化。計(jì)算熱油管道的摩阻時(shí),必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。因此設(shè)計(jì)管路時(shí),必須先進(jìn)行熱力計(jì)算,然后進(jìn)行水力計(jì)算,此外,熱油管的摩阻損失應(yīng)按一個(gè)加熱站間距來(lái)計(jì)算。全線摩阻為各站間摩阻和。</p><p>  2.5 確定加熱站及泵站數(shù)</p>&

28、lt;p>  2.5.1 熱力計(jì)算</p><p>  埋地不保溫管線的散熱傳遞過(guò)程是由三部分組成的,即油流至管壁的放熱,瀝青絕緣層的熱傳導(dǎo)和管外壁至周圍土壤的傳熱,由于本設(shè)計(jì)中所輸介質(zhì)的要求不高,而且管徑和輸量較大,油流到管壁的溫降比較小,故管壁到油流的散熱可以忽略不計(jì)。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù),值在紊流狀態(tài)下對(duì)傳熱系數(shù)值的影響可忽略。</p><p>  計(jì)

29、算中周圍介質(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度,以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計(jì)算溫度。由于設(shè)計(jì)流量較大,據(jù)經(jīng)驗(yàn),將進(jìn)站溫度取為T=30℃,出站溫度取為T=60℃。在最小輸量下求得加熱站數(shù)。</p><p>  (1) 流態(tài)判斷 :</p><p><b>  (2-6)</b></p><p>  (2-7)

30、 </p><p><b>  (2-8)</b></p><p>  式中: Q—流量,m3/s </p><p><b>  ν—運(yùn)動(dòng)粘度</b></p><p><b>  d—內(nèi)徑,m;</b>&l

31、t;/p><p>  e—管內(nèi)壁絕對(duì)粗糙度,m。</p><p>  經(jīng)計(jì)算3000﹤Remin﹤Remax﹤Re1,所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)</p><p>  (2) 加熱站數(shù)確定</p><p>  由最小輸量進(jìn)行熱力計(jì)算確定加熱站數(shù)</p><p>  加熱站間距LR的確定</p><p

32、>  LR=㏑ (2-9)</p><p><b>  式中:=, b=,</b></p><p>  T0—管道埋深處年最低月平均地溫, 取3℃;</p><p>  G—原油的質(zhì)量流量,㎏/s;</p><p>  C—油品比熱,kJ/(kg?℃);</p

33、><p><b>  i—水力坡降。</b></p><p>  加熱站數(shù) NR=</p><p>  經(jīng)計(jì)算,需要設(shè)4個(gè)加熱站。</p><p>  2.5.2 水力計(jì)算</p><p>  最大輸量下求泵站數(shù),首先反算出站油溫,經(jīng)過(guò)計(jì)算,確定出站油溫為40℃

34、。由粘溫關(guān)系得出粘度等數(shù)據(jù),為以后計(jì)算打好基礎(chǔ)。</p><p>  為了便于計(jì)算和校核,本設(shè)計(jì)中將局部摩阻歸入一個(gè)加熱站的站內(nèi)摩阻,而忽略了站外管道的局部摩阻損失。</p><p>  (1) 確定出站油溫</p><p>  不能忽略摩擦熱的影響,用迭代法計(jì)算最大輸量下的出站油溫TR</p><p>  TR=T0+b+(TZ-T0-b)

35、eal (2-10) i=β (2-11)</p><p>  式中: β、m—由流態(tài)確定,水力光滑區(qū):m=0.25,β=0.0246;</p><p>  Q—體積流量,m3/s。</p&g

36、t;<p>  (2) 管道沿程摩阻</p><p>  H總=iL+△Z+∑hj (2-12)</p><p>  式中:△Z—起終點(diǎn)高差,m;</p><p>  ∑hj—局部壓頭損失,m</p><p>  (3) 判斷有無(wú)

37、翻越點(diǎn)</p><p>  經(jīng)判斷,全程無(wú)翻越點(diǎn)。</p><p>  (4) 泵的選型及泵站數(shù)的確定</p><p>  因?yàn)榱髁枯^大,沿線地勢(shì)較平坦,且從經(jīng)濟(jì)角度考慮并聯(lián)效率高,便于自動(dòng)控制優(yōu)化運(yùn)行,所以選用串聯(lián)方式泵。</p><p>  選型并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)中的已知條件, </p><p>  20×

38、20×19HSB H=322-6.9824×10-5Q1.75</p><p>  計(jì)算管道承壓確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù):</p><p>  管道承壓 P=</p><p>  確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù): n<</p><p>  確定泵站書(shū): Np=

39、 (2-13)</p><p>  經(jīng)計(jì)算,需要設(shè)4個(gè)泵站</p><p>  2.5.3 站址確定</p><p>  根據(jù)地形的實(shí)際情況,本著熱泵合一的原則,進(jìn)行站址的調(diào)整。確定站址,除根據(jù)工藝設(shè)計(jì)要求外,還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運(yùn)輸?shù)葪l件,并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護(hù),以及職工生活等

40、方面綜合考慮,當(dāng)熱站數(shù)和泵站數(shù)合一后,既要考慮滿足最大輸量下壓能的要求,又要考慮最小輸量下的熱能要求,應(yīng)滿足:</p><p>  (1)進(jìn)站油溫為35℃;</p><p>  (2)根據(jù)進(jìn)站油溫反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫;</p><p>  (3)進(jìn)站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能;</p><p>  (4)出站壓力不超過(guò)管線

41、承壓能力。</p><p>  最終確定站址如下表2-4:</p><p>  表2-4 布站情況表</p><p>  2.6 校核計(jì)算說(shuō)明</p><p>  2.6.1 熱力、水力校核</p><p>  由于對(duì)站址的綜合考慮,使熱站、泵站的站址均有所改變,因此必須進(jìn)行熱力、水力校核。求得站址改變后的進(jìn)

42、出站溫度、壓力,以確保管線的安全運(yùn)行。</p><p>  2.6.2 進(jìn)出站溫度校核</p><p>  不同輸量下由進(jìn)站油溫反算出站油溫,所得油溫符合要求(低于初餾點(diǎn)等)即可。</p><p>  2.6.3 進(jìn)出站壓力校核</p><p>  不同輸量下,利用反算出的出站油溫,得出水力坡降,近而得出進(jìn)出站壓力,出站壓力滿足摩阻等要求

43、。</p><p>  各站進(jìn)站壓力只要滿足泵的吸入性能要求,出站壓力均不超過(guò)最大承壓,出站溫度低于最高出站溫度,就可以合格。</p><p>  2.6.4 壓力越站校核</p><p>  當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí),或由于夏季地溫升高,沿程散熱減小,從而導(dǎo)致沿程摩阻減小,為了節(jié)約動(dòng)力費(fèi)用,可以進(jìn)行中間站的壓力越站,以充分利用有效的能量。從縱斷

44、面圖上判定壓力越站最困難的站,并對(duì)其的進(jìn)出站壓力進(jìn)行確定以滿足要求,對(duì)于壓力越站而言,其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計(jì)算目的是計(jì)算出壓力越站時(shí)需要的最小輸量,并根據(jù)此輸量計(jì)算越站時(shí)所需壓力,并校核其是否超壓。</p><p>  2.6.5 熱力越站校核</p><p>  當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí),或由于夏季地溫升高,沿程散熱減小&l

45、t;/p><p>  2.6.6 動(dòng)、靜水壓力校核</p><p>  (1) 動(dòng)水壓力校核</p><p>  動(dòng)水壓力是指油流沿管道流動(dòng)過(guò)程中各點(diǎn)的剩余壓力,即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度,動(dòng)水壓力的變化不僅取決于地形的變化,而且與管道的水力坡降和泵站的運(yùn)行情況有關(guān),從縱斷面圖上可以看出,動(dòng)水壓力滿足輸送要求。</p><p> 

46、 (2) 靜水壓力校核</p><p>  靜水壓力是指油流停止流動(dòng)后,由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力,由縱斷面圖可知靜水壓力也滿足輸送要求。</p><p>  2.6.7 反輸運(yùn)行參數(shù)的確定</p><p>  當(dāng)油田來(lái)油不足時(shí),由于流量小,溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過(guò)低或者由于停輸?shù)仍?,甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象,需進(jìn)行反輸。由于反輸是非正常工況,浪費(fèi)能量,故要求反輸量越小越好

47、。本設(shè)計(jì)取管線可能的最小輸量為反輸輸量。由具體計(jì)算可知,可以滿足反輸條件。經(jīng)過(guò)一系列的校核,選擇的站址滿足要求。</p><p>  2.7 站內(nèi)工藝流程的設(shè)計(jì)</p><p>  輸油站的工藝流程是指油品在站內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程,實(shí)際上是由站內(nèi)管道、器件、閥門所組成的,并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。該系統(tǒng)決定了油品在站內(nèi)可能流動(dòng)的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。</p>&

48、lt;p>  制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求:</p><p>  (1) 滿足輸送工藝及生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。輸油站的主要操作包括:①來(lái)油與計(jì)量;②正輸;③反輸;④越站輸送,包括全越站、壓力越站、熱力越站;⑤收發(fā)清管器;⑥站內(nèi)循環(huán)或倒罐;⑦停輸再啟動(dòng)。</p><p>  (2) 便于事故處理和維修。</p><p>  (3) 采用先進(jìn)技術(shù)及設(shè)備,提高輸油水

49、平。</p><p>  (4) 流程盡量簡(jiǎn)單,盡可能少用閥門、管件,力求減少管道及其長(zhǎng)度,充分發(fā)揮設(shè)備性能,節(jié)約投資,減少經(jīng)營(yíng)費(fèi)用</p><p><b>  輸油站工藝流程: </b></p><p><b>  (1) 首站</b></p><p>  接受來(lái)油、計(jì)量、站內(nèi)循環(huán)或倒罐,正輸、向

50、來(lái)油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。</p><p><b>  (2) 中間站</b></p><p>  正輸、反輸,越站,收發(fā)清管器。</p><p><b>  (3)末站</b></p><p>  接受來(lái)油,正輸、反輸,收發(fā)清管器,站內(nèi)循環(huán),外輸,倒罐等操作。</p>&l

51、t;p><b>  流程簡(jiǎn)介:</b></p><p><b>  (1) 來(lái)油計(jì)量</b></p><p><b>  來(lái)油—計(jì)量—閥組</b></p><p>  (2) 站內(nèi)循環(huán)及倒罐</p><p>  罐—閥組—泵—加熱爐—閥組—罐</p><

52、;p>  (3) 正輸(首站)</p><p>  上站來(lái)油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—下站</p><p><b>  (4) 反輸</b></p><p>  下站來(lái)油—閥組—給油泵—加熱爐—主輸泵—上站</p><p><b>  (5) 壓力越站</b></p>&l

53、t;p>  來(lái)油—閥組—加熱爐—下站</p><p>  2.8 主要設(shè)備的選擇</p><p>  2.8.1 輸油泵的選擇 </p><p><b>  選泵原則:</b></p><p>  (1) 為便于維修和管理,盡量選取同系列泵;</p><p>  (2) 盡量滿足防爆、防

54、腐或露天安裝使用地要求;</p><p>  (3) 為保證工作穩(wěn)定,持續(xù)性好,滿足密閉輸送要求,選用大排量的離心泵,配用效率高的電動(dòng)機(jī)為原動(dòng)機(jī)。</p><p><b>  (1) 輸油主泵</b></p><p><b>  選泵原則:</b></p><p>  ① 滿足管線輸量要求,使泵在各

55、輸量下均在高效區(qū)工作。</p><p> ?、?充分利用管線承壓能力,減少泵站數(shù),降低工程造價(jià)。</p><p>  故所選輸油主泵為:202019HSB 額定流量為2850m³/h </p><p><b>  (2) 給油泵</b></p><p>  選泵原則:大排量、低揚(yáng)程、高效率</p>

56、<p>  故所選輸油主泵為:20×20×19HSB</p><p>  (3) 反輸泵:管道在以下兩種情況下需要反輸:</p><p> ?、?輸量不足,需要正反輸交替來(lái)活動(dòng)管道以防止凝管。</p><p>  ② 出現(xiàn)事故工況時(shí)進(jìn)行反輸,如末站著火。</p><p>  主要考慮資源利用問(wèn)題所以選用輸油主

57、泵充當(dāng)。經(jīng)計(jì)算滿足要求。</p><p>  2.8.2 加熱爐的選擇</p><p><b>  選爐原則:</b></p><p>  (1) 應(yīng)滿足加熱站的熱負(fù)荷要求,爐效高;</p><p>  (2) 為便于檢修,各站宜選用兩臺(tái)以上加熱爐。</p><p>  加熱站的熱負(fù)荷由下面的公

58、式計(jì)算:</p><p>  Q=Gc(TR-TZ) (2-16)</p><p>  式中:Q—加熱站的熱負(fù)荷,kw;</p><p>  G—油品流量,m3/h;</p><p>  c—油品比熱,kJ/kg℃。</p><p>

59、  提供的加熱爐型號(hào)如下:</p><p>  800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw</p><p>  2.8.3 首末站罐容的選擇</p><p><b>  (2-17)</b></p><p>  式中:m——年原油輸轉(zhuǎn)量,k

60、g;</p><p>  V——所需罐容,m;</p><p>  ρ-——儲(chǔ)油溫度下原油密度,kg/m;</p><p>  ε——利用系數(shù),浮頂罐 0.9;</p><p>  T——原油儲(chǔ)備天數(shù),首站3天,末站5天。</p><p><b>  2.8.4 閥門</b></p>

61、<p>  根據(jù)規(guī)范及各種閥門的用途,站內(nèi)選用的閥門類型如下:</p><p>  (1) 油罐上的閥門用手動(dòng)閘閥</p><p>  (2) 泵入口用手動(dòng)閘閥</p><p>  (3)串聯(lián)泵出口用閘閥</p><p>  (4) 出站處設(shè)調(diào)節(jié)閥閥組</p><p>  (5) 為防止泵出口管線超壓,泵

62、出口管線上設(shè)高壓泄壓閥</p><p>  (6) 熱泵站設(shè)低壓泄壓閥</p><p>  (7) 清管器收發(fā)球筒與站間管線連接用球閥</p><p><b>  閥門規(guī)格的選用:</b></p><p>  (1) 閥門的公稱直徑應(yīng)與管線的公稱直徑相同</p><p>  (2) 閥門的公稱壓力

63、應(yīng)大于閥門安裝處的壓力。</p><p>  3 工藝設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)</p><p>  3.1 經(jīng)濟(jì)管徑:</p><p><b>  (3-1)</b></p><p>  式中:d---經(jīng)濟(jì)管徑(m)</p><p>  Q---質(zhì)量流量(kg/s)</p><p>

64、  v---經(jīng)濟(jì)流速(m/s)</p><p>  ---原油密度(kg/m)</p><p>  選定: 進(jìn)站油溫T=35C 出站油溫T=60C</p><p>  T=(60+2×35)=42.67C</p><p><b>  =</b></p><p>  875.9-

65、0.681(42.67-20)=848.98kg/m</p><p>  Q=G/=496.03/848.98=0.584m/s</p><p>  3.1.1 經(jīng)濟(jì)流速</p><p>  含蠟原油經(jīng)濟(jì)流速在1.5m/s~2.0 m/s之間</p><p>  當(dāng)v=1.5m/s時(shí):</p><p>  d==70

66、4mm </p><p>  當(dāng)v=2.0m/s時(shí):</p><p><b>  d==610mm</b></p><p>  選擇管徑的范圍為610mm和704mm之間。</p><p>  選管:由國(guó)產(chǎn)鋼管部分規(guī)格初步選定鋼管,取D=660mm </p><p>  δ=10.0mm d=

67、640mm</p><p>  其中 —管道外徑;</p><p><b>  —管子壁厚;</b></p><p><b>  —管道內(nèi)徑。</b></p><p>  反算經(jīng)濟(jì)流速 v===1.81m/s</p><p>  經(jīng)濟(jì)流速在1.5m/s~2.0m/s之間,

68、故所選管徑符合要求</p><p>  3.1.2 確定管道承壓</p><p>  管道材料選定為20號(hào)鋼</p><p><b>  (3-2)</b></p><p><b>  其中 =K</b></p><p>  所以p=2=2×0.006

69、5;176.4/0.219=9.666Mpa</p><p>  =1140米油柱,此為管道最大承壓</p><p>  3.2 熱力計(jì)算與確定熱站數(shù)</p><p>  3.2.1 確定計(jì)算用各參數(shù)</p><p>  粘溫關(guān)系: 35~43℃ lgμ=2.86924-0.026477137T </p>

70、;<p>  43~65℃ lgμ=2.594060-0.02004657T</p><p>  3.2.2 確定流態(tài)</p><p><b>  屬水力光滑區(qū)</b></p><p><b>  計(jì)算如下:</b></p><p>  雷諾數(shù): &l

71、t;/p><p><b>  35~43℃ 時(shí):</b></p><p><b>  43~65℃ 時(shí):</b></p><p>  因此,屬水力光滑區(qū),β=0.0246,m=0.25</p><p><b>  水利坡降:</b></p><p><

72、b>  m/m</b></p><p>  3.2.3 總傳熱系數(shù)的確定:</p><p><b>  (3-3)</b></p><p>  其中,管外壁至大氣放熱系數(shù):</p><p><b>  (3-4)</b></p><p>  紊流時(shí)管內(nèi)放熱

73、系數(shù)α對(duì)K影響很小,可忽略。</p><p>  土壤導(dǎo)熱系數(shù): λ=1.4w/(mC)</p><p>  管中心埋深 : h=1.5m</p><p>  瀝青防腐層一般6mm~9mm, 這里取6mm</p><p>  即瀝青防腐層:厚度δ=6mm,導(dǎo)熱系數(shù)λ=0.15w/mC</p><p><b>

74、;  計(jì)算如下:</b></p><p><b>  確定總傳熱系數(shù):</b></p><p><b>  =1.88</b></p><p>  k==1.75w/mC</p><p>  3.2.4 最小輸量下確定熱站數(shù):</p><p><b>

75、  站間距:</b></p><p><b>  (3-5)</b></p><p>  其中: </p><p>  熱站數(shù): </p><p><b>  平均站間距 :</b></p><p><b&g

76、t;  熱力布站及校核</b></p><p>  初步在0km,87.5km,175km,262.5km</p><p>  反算出站油溫:T=55.8℃ T=35℃ 則根據(jù)得: </p><p>  該溫度下流量:Q=0.345 m/s</p><p>  因?yàn)? </p><p>

77、<b>  則: </b></p><p><b>  圓整取n=4</b></p><p>  根據(jù)上述過(guò)程,迭代一次,得到出站溫度T=52.4℃,兩次相差小于1 ℃,所以出站溫度取52.4℃.</p><p><b>  滿足要求。</b></p><p>  綜上,最

78、小輸量時(shí)取加熱站為四個(gè)。</p><p>  3.3 水力計(jì)算與確定泵站數(shù)</p><p>  3.3.1 迭代算出站油溫:</p><p>  由于最小輸量下加熱站數(shù)為四個(gè),從經(jīng)濟(jì)角度考慮,最大輸量下加熱站數(shù)也取四個(gè)。</p><p><b>  假設(shè) b=0</b></p><p>  Q

79、=0.5735m/s</p><p>  進(jìn)站油溫T=35℃ 出站油溫T=42℃ </p><p>  3.3.2 判斷翻越點(diǎn)</p><p>  根據(jù)翻越點(diǎn)定義判斷107.68km,,和323.85km處可能是翻越點(diǎn)。</p><p>  其中0km處高程28m</p><p>  107.68km處高程

80、90m</p><p>  300km處高程48m</p><p>  從起點(diǎn)到終點(diǎn)所需壓頭為: </p><p>  從起點(diǎn)到107.68km處所需壓頭為: </p><p>  從起點(diǎn)到323.85km處所需壓頭為:</p><p>  經(jīng)過(guò)判斷,全線沒(méi)有翻越點(diǎn)。</p><p>  3.

81、3.3 選泵確定泵站數(shù)</p><p><b>  沿程總摩阻:</b></p><p><b>  h為站內(nèi)摩阻 </b></p><p>  泵站數(shù): ,其中,hc為站內(nèi)損失</p><p>  選泵為:20×20×19HSB H=322-6.9824×

82、;10-5Q1.75</p><p>  一臺(tái)泵揚(yáng)程H=277.64m </p><p>  根據(jù)泵特性曲線和管路特性曲線做出圖3-1 </p><p><b>  圖 3-1</b></p><p>  根據(jù)圖3-1可知:三臺(tái)泵串聯(lián)揚(yáng)程H=732.36m</p><p> 

83、 所以: </p><p>  總共選4臺(tái) 其中1臺(tái)備用</p><p><b>

84、;  取整 n=4</b></p><p>  3.3.4 確定站址</p><p>  初步泵址為0km,87.5km,175km,262.5km</p><p><b>  校核如下:</b></p><p>  最小流量時(shí):1臺(tái)泵的揚(yáng)程H=303m,2臺(tái)泵H=534m,3臺(tái)泵H=801m</p&

85、gt;<p>  首站 進(jìn)站壓力 80</p><p>  出站壓力: 80+801-30=851m</p><p>  3#中間站 進(jìn)站壓力:</p><p>  出站壓力:251.5+534-30=755.5(2個(gè)泵運(yùn)行)</p><p>  末站 進(jìn)站壓力: </p><p>  最大流量時(shí)

86、:1臺(tái)泵的揚(yáng)程H=277.64m,2臺(tái)泵H=488.24m,3臺(tái)泵H=732.36m</p><p>  首站 進(jìn)站壓力:80 m</p><p>  出站壓力:80+732.36-30=782.36m</p><p>  2#站 進(jìn)站壓力: </p><p>  出站壓力:202.5+488.24-30=660.86m (2泵運(yùn)

87、行) </p><p>  3#站 進(jìn)站壓力: </p><p>  出戰(zhàn)壓力:85.26+732.36-30=787.62m</p><p>  4#站 進(jìn)站壓力: </p><p>  出站壓力:1

88、74.62+488.24-30=662.62m(2泵運(yùn)行)</p><p>  末站 進(jìn)站壓力: </p><p>  進(jìn)出站壓力經(jīng)校核均滿足要求。</p><p>  3.4 不同輸量下的布站方案</p><p>  3.4.1 最小輸量時(shí)布站方案</p><p>  最小輸量時(shí),確定熱站數(shù)為四個(gè)。出站溫度

89、TR=52.4進(jìn)站溫度TZ=35則根據(jù) 得:</p><p>  Q=0.350 m/s</p><p><b>  沿程總摩阻:</b></p><p>  泵的揚(yáng)程H=322-6.9824×10-5Q1.75</p><p>  三臺(tái)泵串聯(lián),泵站的揚(yáng)程H=801</p><p>&

90、lt;b>  泵站數(shù): </b></p><p>  綜上,最小輸量時(shí),布站情況為:四個(gè)熱站,兩個(gè)泵站。</p><p>  3.4.2 最大輸量時(shí)布站方案</p><p><b>  最大輸量時(shí):</b></p><p>  由于最小輸量時(shí)加熱站數(shù)為四個(gè),從經(jīng)濟(jì)環(huán)保角度考慮,最大數(shù)量時(shí)可調(diào)整成四

91、個(gè)加熱站。下面反算設(shè)兩個(gè)加熱站時(shí)的出站溫度。</p><p>  仍取進(jìn)站溫度T=35℃。假設(shè) b=0</p><p>  Q=0.573 m/s</p><p><b>  滿足要求。</b></p><p>  前面已計(jì)算出最大輸量時(shí)的泵站數(shù)為四個(gè)。綜上,最終布站情況為四個(gè)熱站,四個(gè)泵站。</p>&l

92、t;p>  按照熱泵和一的原則可得各站站址如下表3-2: </p><p><b>  表 3-2</b></p><p>  3.5 各站運(yùn)行參數(shù)</p><p>  3.5.1 輸量最大時(shí)參數(shù) </p><p>  計(jì)算結(jié)果如下表3-3:四泵站二熱站</p><

93、p><b>  表 3-3</b></p><p>  3.5.2 60%輸量時(shí)參數(shù) </p><p>  計(jì)算見(jiàn)表3-6 四熱站兩泵站</p><p><b>  表 3-6</b></p><p><b>  3.6 反輸計(jì)算</b>

94、;</p><p>  3.6.1 反輸量的確定</p><p>  反輸量取生產(chǎn)期的最小年輸量,</p><p><b>  即,</b></p><p>  3.6.2 反輸泵的選擇</p><p>  選20×20×19HSB H=322-6.9824×1

95、0-5Q1.75 三臺(tái)串聯(lián),一臺(tái)備用。</p><p>  根據(jù)以前反算出站油溫得出Q=0.345m/s </p><p>  計(jì)算,一臺(tái)泵揚(yáng)程H=267m</p><p>  3.6.3 反輸運(yùn)行參數(shù) </p><p>  反輸運(yùn)行參數(shù)見(jiàn)表3-7</p><p><b>  表 3-7<

96、;/b></p><p><b>  3.7 設(shè)備選取</b></p><p>  3.7.1 輸油站儲(chǔ)罐總?cè)萘?lt;/p><p>  首站: </p><p><b>  (3-6)</b></p><p>  式中 V——油罐總?cè)萘?lt;/

97、p><p><b>  m——年總周轉(zhuǎn)量</b></p><p>  ——利用系數(shù),取0.9</p><p>  K——儲(chǔ)存時(shí)間,這里首站3天,末站5天.</p><p>  ρ=875.9kg/m</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p

98、><b>  首站</b></p><p>  所以,首站取3座50000m鋼制浮頂罐</p><p><b>  末站:</b></p><p><b>  儲(chǔ)存時(shí)間取5天。</b></p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p>

99、;<p><b>  V=214285m</b></p><p>  所以,取4座50000m的鋼制浮頂罐,1座30000m鋼制浮頂罐。</p><p>  3.7.2 輸油主泵的選擇</p><p>  選泵為:20×20×19HSB H=322-6.9824×10-5Q1.75 每站總共選4

100、臺(tái)串聯(lián), 其中1臺(tái)備用。</p><p>  3.7.3 給油泵選擇 </p><p>  選泵為:20×20×19HSB Q=2850m/h 因?yàn)橐笞畲筝斄繛?lt;/p><p>  Q=2102 所以選2臺(tái), 一臺(tái)備用。</p><p>  3.7.4 加熱爐選取</p><p>

101、;<b>  (3-7)</b></p><p><b>  代入數(shù)據(jù)可得:</b></p><p>  最大輸量時(shí)TR =42℃, TZ=35℃ </p><p>  q=7291.64kw 所以選1臺(tái)5000kw和1臺(tái)2500kw的加熱爐。</p><p>  最小輸量時(shí)TR =52.4℃, T

102、Z=35℃ </p><p>  q=10875.03kw 所以選2臺(tái)5000kw和1臺(tái)1000kw的加熱爐。</p><p>  3.7.5 電動(dòng)機(jī)選擇</p><p><b>  (3-8)</b></p><p>  式中 ——輸送溫度下泵排量為時(shí)的輸油效率;</p><p>  ——輸油

103、泵軸功率,kW;</p><p>  ——輸送溫度下的排量(m/s);</p><p>  ——輸送溫度下介質(zhì)的密度(kg/m);</p><p>  ——輸油泵排量為時(shí)的揚(yáng)程。</p><p><b>  (3-9)</b></p><p>  式中 ——輸油泵配電機(jī)額定功率,kW;</p

104、><p>  ——輸油泵軸功率,kW;</p><p><b>  ——傳動(dòng)系數(shù);</b></p><p>  ——電動(dòng)機(jī)額定功率安全系數(shù)。</p><p><b>  計(jì)算如下:</b></p><p>  3.8 管道防腐與陰極保護(hù)計(jì)算</p><p&g

105、t;  3.8.1 設(shè)計(jì)參數(shù) </p><p>  自然電位:-0.55V</p><p>  保護(hù)電位:-0.85V</p><p>  匯流點(diǎn)電位:-1.20V</p><p><b>  覆蓋層電阻:</b></p><p>  鋼管電阻率:20鋼 </p><p&

106、gt;<b>  電源效率:70%</b></p><p><b>  電流密度:</b></p><p>  3.8.2 保護(hù)長(zhǎng)度計(jì)算</p><p>  =-1.20-(-0.55)=-0.65V</p><p>  =-0.85-(-0.55)=-0.3V</p><p&

107、gt;  有限長(zhǎng): </p><p>  無(wú)限長(zhǎng): </p><p>  所以全線需要8個(gè)陰極保護(hù)站,站址見(jiàn)表3-8:</p><p><b>  表 3-8</b></p><p>  4 方案經(jīng)濟(jì)效益分析</p><p>  4.1 熱力、動(dòng)力費(fèi)用計(jì)算</p&g

108、t;<p>  求全線所需壓頭 h=1.01iL+Z+nht</p><p>  —水力坡降,m/m; </p><p><b>  L—管道總長(zhǎng),m;</b></p><p>  Z—管道首末站壓差,m; </p><p><b>  n—輸油站數(shù); </b></p>

109、;<p>  hf—站內(nèi)摩阻損失,熱泵站取30m,熱站或泵站取15m;</p><p>  =4×1500×2.1×1100×(42-35) /41800/86%</p><p>  = 2453.544萬(wàn)元</p><p>  =2.723×0.5×1500×2725.2×

110、;10/78.4%/95%</p><p>  =7472.529萬(wàn)元</p><p>  4.2 其它費(fèi)用計(jì)算</p><p>  假設(shè):首站 50人,末站 50人,熱站 20人,泵站 20人,熱泵站 30人</p><p>  首站為熱泵站50人,中間3個(gè)熱泵站有90人,末站為50人,總共有190人。</p><p&

111、gt;  固定資產(chǎn)總投資=(線路工程投資+輸油站工程投資)/0.9+建設(shè)期借款利息+固定投資方向調(diào)節(jié)稅</p><p>  工程投資=(線路工程投資+輸油站工程投資)/0.9</p><p>  =(350×442+4500+4500+3×3500)/0.9</p><p>  =193555.56萬(wàn)元</p><p> 

112、 貸款利息=193555.56×0.7×[0.4×(1.099-1)+0.6×0.099]</p><p>  =19391.22萬(wàn)元</p><p>  固定資產(chǎn)總投資=工程投資+貸款利息</p><p>  =193555.56+19391.22=218946.78萬(wàn)元 </p><p>  工資及

113、福利=(1+ 14% )×12×800×190=207.936萬(wàn)元</p><p>  其它費(fèi)用=207.936×2=415.926萬(wàn)元</p><p>  油品損耗=1500×3200×0.35%=16800萬(wàn)元</p><p><b>  流動(dòng)資金= </b></p>

114、<p><b>  = </b></p><p>  =3053.82萬(wàn)元</p><p>  流動(dòng)資金貸款利息=3053.822×0.7×10.98%=234.71萬(wàn)元</p><p>  年折舊費(fèi)=212946.78×0.85×7.14%=12923.74萬(wàn)元</p>&

115、lt;p>  固定資產(chǎn)利息=30610.1×70%×9.9%×[1-(t-1)×7.14%]</p><p>  修理費(fèi)=1293.74/2=6461.87萬(wàn)元</p><p>  經(jīng)營(yíng)成本=2453.544+207.936+415.926+6461.87+16800</p><p>  =26339.27萬(wàn)元</

116、p><p>  輸油成本=經(jīng)營(yíng)成本+折舊費(fèi)+利息支出</p><p>  =26339.27+12923.74234.71</p><p>  =39497.726萬(wàn)元</p><p>  4.3 費(fèi)用現(xiàn)值與內(nèi)部收益率</p><p>  4.3.1 費(fèi)用現(xiàn)值</p><p>  費(fèi)用現(xiàn)值按以下

117、公式計(jì)算:</p><p>  式中 I-第t年的全部投資(包括固定資產(chǎn)總投資和流動(dòng)資金);</p><p>  Ct-第t年的經(jīng)營(yíng)成本; -計(jì)算期末回收的流動(dòng)資金;</p><p>  S-計(jì)算期末回收的固定資產(chǎn)余值(此處為0);</p><p>  N—計(jì)算期; i—行業(yè)基準(zhǔn)收益率。</p&g

118、t;<p>  計(jì)算出各年的費(fèi)用現(xiàn)值記入表4-1:</p><p>  4.3.2 內(nèi)部收益率</p><p>  內(nèi)部收益率IRR按照下式計(jì)算:</p><p><b>  式中 —現(xiàn)金流入量</b></p><p> ?。侥赇N售收入+固定資產(chǎn)殘值回收+流動(dòng)資金回收+其他收入</p>&l

119、t;p><b>  —現(xiàn)金流動(dòng)量</b></p><p> ?。侥甓裙潭ㄙY產(chǎn)投資額+流動(dòng)資金+經(jīng)營(yíng)成本+銷售稅金及附加+所得稅</p><p> ?。?)—第t年的凈現(xiàn)金流量; —計(jì)算期</p><p><b>  計(jì)算見(jiàn)表4-2</b></p><p><b>  表 4-1

120、</b></p><p>  PC=425531.45萬(wàn)元</p><p><b>  表 4-2</b></p><p>  IRR=13.78%</p><p>  以試算法對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算, 將數(shù)據(jù)代入公式中反算出IRR,得IRR=13.78% > i=12%(行業(yè)基準(zhǔn)收益率),所以本設(shè)計(jì)方案可行

121、。 </p><p><b>  結(jié) 論</b></p><p>  本次設(shè)計(jì)屬于油氣儲(chǔ)運(yùn)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì),是對(duì)大學(xué)所學(xué)知識(shí)的全面總結(jié)及運(yùn)用,對(duì)完善知識(shí)結(jié)構(gòu)、鍛煉了自己獨(dú)立思考和解決問(wèn)題的能力,并使自己的創(chuàng)造力得以充分的發(fā)揮,對(duì)提高自己的工作能力有很大的幫助,使我對(duì)以后的工作充滿信心并有著重要意義。</p><p>  整個(gè)設(shè)計(jì)以國(guó)家規(guī)范為基本原則

122、,采取最優(yōu)工藝方案,根據(jù)建設(shè)要求和需要,本著熱泵合一、立足于高效的原則,以節(jié)能降耗為主要目的,全線共設(shè)熱泵站4座。管線埋地鋪設(shè)。管材采用26英寸,20號(hào)的直弧電阻焊鋼管;全線均采用從“泵到泵”的密閉輸送方式,加熱方式為直接加熱。設(shè)計(jì)輸量為1500萬(wàn)噸/年,流程工藝為先爐后泵,充分利用設(shè)備,全線既可壓力越站,熱力越站,輸油主泵和給油泵采用串聯(lián)方式。在管線設(shè)計(jì)要求的情況下,充分利用管線的承壓能力,合理充分的利用地形,減少了占地面積,建設(shè)經(jīng)濟(jì)

123、性的管線。作為畢業(yè)設(shè)計(jì),重點(diǎn)放在對(duì)所學(xué)理論進(jìn)行實(shí)踐應(yīng)用,解決實(shí)際問(wèn)題,進(jìn)行能力方面的綜合培養(yǎng)。</p><p><b>  致 謝</b></p><p>  設(shè)計(jì)是對(duì)油氣儲(chǔ)運(yùn)專業(yè)本科畢業(yè)生綜合素質(zhì)和能力的一次重要培養(yǎng)與鍛煉,也是對(duì)其專業(yè)知識(shí)學(xué)習(xí)的一次綜合考驗(yàn)。因此,本次設(shè)計(jì)的意義不僅僅在于復(fù)習(xí)基礎(chǔ)、鞏固和豐富專業(yè)知識(shí),更在于對(duì)即將面臨工作的我們一次視野開(kāi)拓的機(jī)會(huì)。

124、綜合利用所學(xué)的知識(shí),親自查閱大量資料和數(shù)據(jù),理論聯(lián)系實(shí)際,架起一座書(shū)本理論與現(xiàn)場(chǎng)工作實(shí)踐的橋梁。</p><p>  在本次設(shè)計(jì)中,我們得到了**老師的悉心全面指導(dǎo),對(duì)設(shè)計(jì)提出了寶貴意見(jiàn)并給予了極大幫助,同時(shí)各位指導(dǎo)老師也給予了幫助和指導(dǎo),在此,對(duì)各位老師深表謝意!</p><p><b>  參考文獻(xiàn)</b></p><p>  [1] GB

125、/T 50253-2003,輸油管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范.</p><p>  [2] 筱蘅,張國(guó)忠.輸油管道設(shè)計(jì)與管理.第一版.山東東營(yíng):石油大學(xué)出版社,2005:15-160.</p><p>  [3] GB/T 500074-2002.石油庫(kù)設(shè)計(jì)規(guī)范.</p><p>  [4]張國(guó)忠.長(zhǎng)輸管道設(shè)計(jì)中的壁厚選擇.油氣儲(chǔ)運(yùn).1993:12.</p>&l

126、t;p>  [5] 潘家華.油氣儲(chǔ)運(yùn)工程論文集.北京:石油工業(yè)出版社.1993</p><p>  [6] 潘家華.全面發(fā)展我國(guó)的管道工業(yè).油氣儲(chǔ)運(yùn).1994:13</p><p>  [7] 羅塘湖.管道輸油工藝研究.油氣儲(chǔ)運(yùn).1993:12</p><p>  [8] 曲慎揚(yáng)等.原油管道工程.北京石油大學(xué)出版社.1991</p><p&

127、gt;  [9] 錢錫俊,陳弘.泵和壓縮機(jī). 第一版.山東東營(yíng):石油大學(xué)出版社,2003:79.</p><p>  [10]B.M.阿卡帕金等.羅塘湖譯.原油和油品管道的熱力與水力計(jì)算.北京:石油工業(yè)出版社,1986</p><p>  [11]J.Paul Tulis Hydraulics of Pipelines, John Wiley & Sons, Inc.1989<

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