課程設(shè)計(jì)---鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)-2</b></p><p><b>　　課程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　題目：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)-2課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)</p><p>　　題目：鋼筋混凝土單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p&

2、gt;　　目的與要求：了解單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過(guò)程，培養(yǎng)單層廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的工作能力。要求：（1）、掌握單層廠房結(jié)構(gòu)布置和結(jié)構(gòu)選型的一般原則和方法；（2）、綜合運(yùn)用以往所學(xué)的力學(xué)及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的知識(shí)，掌握排架內(nèi)力分析方法以及構(gòu)件截面設(shè)計(jì)方法；（3）、掌握單層廠房結(jié)構(gòu)施工圖的表達(dá)方法。</p><p>　　設(shè)計(jì)內(nèi)容：1、完成計(jì)算書(shū)一份，內(nèi)容包括：（1）設(shè)計(jì)資料；（2）結(jié)構(gòu)布置與選型；（3）排架內(nèi)力分析及柱、基礎(chǔ)的配

3、筋計(jì)算。2、繪制施工圖：（1）柱子模板圖及配筋圖；（2）基礎(chǔ)平面布置圖及配筋圖。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)資料：</b></p><p>　　廠房跨度36米，總長(zhǎng)101米，中間設(shè)伸縮縫一道，柱距除柱端部為5.5米外其余均為6米。</p><p>　　車間內(nèi)設(shè)有四臺(tái)200／50kN中級(jí)工作制吊車，軌頂設(shè)計(jì)標(biāo)高10.000米。</p&

4、gt;<p>　　建筑場(chǎng)地地質(zhì)情況：地面下0.8米范圍內(nèi)為雜填土，雜填土下面3.5米內(nèi)為均勻粉土，其承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk＝150kPa,地下水位為地面下4.50米，無(wú)腐蝕性。</p><p>　　基本風(fēng)壓W0=0.4kN/m2; 基本雪壓S0=0.3kN/m2。</p><p>　　屋面是不上人的鋼筋混凝土屋面，屋面均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7/m2。</p><

5、;p><b>　　建議采用材料：</b></p><p>　?。?）、柱：混凝土C30，縱向受力鋼筋I(lǐng)I級(jí)，箍筋I(lǐng)級(jí)。</p><p>　?。?）、基礎(chǔ)：混凝土C30，II級(jí)鋼筋。</p><p><b>　　選用的標(biāo)準(zhǔn)圖集：</b></p><p>　?。?）、屋面板：G410（一）標(biāo)準(zhǔn)圖集

6、，預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板，板重標(biāo)準(zhǔn)值（包括灌縫在內(nèi)）1.4KN/m2。</p><p>　　（2）、天溝板：G410（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集，JGB77-1天溝板，板重標(biāo)準(zhǔn)值2.02kN／m。</p><p>　?。?）、屋架：G415（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集中預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架，屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值106kN。</p><p>　?。?）、吊車梁：G323-1~2標(biāo)準(zhǔn)圖集DLZ-4，梁

7、高1200毫米，翼緣寬600毫米，腹板寬300毫米，梁自重標(biāo)準(zhǔn)值44.2kN/根，軌道及零件重1kN/米，軌道及墊板高度200毫米。</p><p>　　建議采用的柱截面尺寸：上柱為矩形 bxh=400x400mm,下柱為I形 bf=400mm，h=800mm，b=100mm，hf=150~170mm。</p><p><b>　　屋面做法：</b></p>

8、;<p>　　三氈四油防水層上鋪小石子 </p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平層 </p><p>　　80mm厚泡沫混凝土保溫層 </p><p>　　預(yù)應(yīng)力大型屋面板（灌縫）</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)計(jì)算書(shū)</b></p><p><b>　　一、 結(jié)構(gòu)

9、的計(jì)算</b></p><p><b>　　1、計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定</b></p><p>　　（1）計(jì)算上柱高及柱全高</p><p>　　根據(jù)圖2.107及有關(guān)設(shè)計(jì)資料：</p><p>　　上柱高Hu=柱頂標(biāo)高-軌頂標(biāo)高+吊車梁高+軌道構(gòu)造高=12.4-10.0+1.2+0.20=3.8m</p>

10、;<p>　　全柱高H=柱頂標(biāo)高-基頂標(biāo)高=12.4-（-0.5）=12.9m</p><p>　　故下柱高Hl=H-Hu=12.9-3.8=9.1m</p><p><b>　　上柱與全柱高的比值</b></p><p>　?。?）初步確定柱截面尺寸</p><p>　　根據(jù)表2.9（A）的參考數(shù)據(jù)，上柱

11、采用矩形截面，b×h=400mm×400mm，下柱選??用I形,b×h×hf=400mm×800mm×150mm（其余尺寸見(jiàn)圖2.108），根據(jù)表2.8關(guān)于下柱截面寬度和高度的限值，驗(yàn)算初步確定的截面尺寸，對(duì)于下柱截面寬度 </p><p>　　對(duì)于下柱截面高度，有吊車</p><p><b>　　無(wú)吊車時(shí) <

12、/b></p><p>　?。?）上、下柱截面慣性與其比值</p><p><b>　　排架平面內(nèi)：</b></p><p><b>　　上柱</b></p><p><b>　　下柱</b></p><p><b>　　比值</b

13、></p><p><b>　　排架平面外：</b></p><p><b>　　上柱 </b></p><p><b>　　下柱 </b></p><p>　　排架計(jì)算簡(jiǎn)圖（幾何尺寸及截面慣性矩）如圖2.109所示</p><p><b

14、>　　2、荷載計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）恒荷載</b></p><p><b>　?。ě眩┓课萁Y(jié)構(gòu)自重</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板</p><p>　　20mm水泥沙漿找平層</p><p>　　一氈二油隔氣層

15、 </p><p>　　100mm水泥珍珠巖制品保溫層</p><p>　　20mm水泥沙漿找平層 </p><p><b>　　天溝板</b></p><p><b>　　天窗端壁</b></p><p><b>　　屋架自重</b></p&g

16、t;<p>　　天窗架 1.2×40=48KN</p><p>　　則作用于橫向水平面排架一端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重</p><p><b>　　(b)柱自重</b></p><p><b>　　上柱</b></p><p><b>

17、;　　下柱</b></p><p>　?。╟）吊車梁與軌道自重</p><p><b>　?。?）屋面活荷載</b></p><p>　　由《荷載規(guī)范》可知,屋面均勻活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.7 KN/m2,大于該廠房所在地區(qū)的基本雪壓S0=0.30 KN/m2，,故屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為 ， Q1=1.4

18、×0.7×6×12=70.56KN</p><p><b>　　e1=50mm</b></p><p><b>　?。?）吊車荷載</b></p><p>　　由電動(dòng)雙鉤橋式吊車數(shù)據(jù)查得</p><p>　　Pmax..K=200KN. Pmin.k=50KN, B

19、=5000mm. k=4000mm Q2.K=75KN</p><p>　　根據(jù)B與K及反力影響線，可算得與各輪對(duì)應(yīng)的反力影響線豎標(biāo)（圖2.110），于是可求的作用與上柱的吊車垂直荷載 </p><p>　　作用于每個(gè)輪子上的吊車水平制動(dòng)設(shè)計(jì)值</p><p>　　則作用于排架上的吊車水平荷載，按比例關(guān)系由 求得Dmax</p&g

20、t;<p>　　其作用點(diǎn)到柱頂?shù)拇怪本嚯x</p><p><b>　?。?）風(fēng)荷載</b></p><p>　　**地區(qū)的基本風(fēng)壓 對(duì)于大城市市郊，風(fēng)壓高度變化系數(shù)</p><p>　　按B類地區(qū)考慮，高度的取值，對(duì) 按柱頂標(biāo)高12.4m考慮，查《荷載規(guī)范》得</p><p>　　按天窗檐口標(biāo)高19.8

21、6m考慮，查《荷載規(guī)范》得風(fēng)荷</p><p>　　載體型系數(shù)的分布圖2.111所示。故集中風(fēng)荷載 Fw為</p><p>　　排架受荷總圖如圖2.112所示。</p><p><b>　　3、內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）恒荷載作用下</b></p><

22、p>　　如前所述，根據(jù)恒荷載的對(duì)稱性和考慮施工過(guò)程中的實(shí)際受力情況，可將圖2.112中的恒載 </p><p>　　的作用簡(jiǎn)化為圖2.113a、b、c所示的計(jì)算簡(jiǎn)圖。</p><p><b>　　在G1作用下</b></p><p>　　已知n=0.151，λ=0.295，由附圖2.2中的公式<

23、/p><p>　　故在M11作用下不動(dòng)鉸支承的柱頂反力</p><p>　　由附圖2.3中的公式</p><p>　　故在M12作用下不動(dòng)鉸支承的柱頂反力</p><p>　　因此，在M11和M12共同作用下（即在G1作用下）不動(dòng)鉸支承的柱頂反力</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113a所示</p>

24、<p>　　(b)在G2的作用下</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113b所示。</p><p>　　(c)在G4的作用下</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖2.113c所示。將圖2.113a、b、c的彎矩圖疊加，得在G1、G2、G3和G共同作用下的恒荷載彎矩圖（2.113d）,相應(yīng)的軸力N圖如圖2.113e所示。</p><

25、p>　?。?）屋面活荷載作用下</p><p>　　對(duì)于單跨排架，Q與G一樣為對(duì)稱荷載，且作用位置相同，僅數(shù)值大小不同。故由G的內(nèi)力圖按比例可求得Q的內(nèi)力圖。如：柱頂不動(dòng)鉸支承反力</p><p>　　相應(yīng)的M圖如圖2.114a,b所示。</p><p>　　（3）吊車荷載（考慮廠房整體空間工作）</p><p>　　廠房總長(zhǎng)101m，

26、中間設(shè)一道伸縮縫，跨度為36m，吊車起重量為20t，由表2.13可查得無(wú)</p><p>　　檁屋蓋的單跨廠房空間作用分配系數(shù)=0.9</p><p>　　（a）吊車垂直荷載作用下</p><p><b>　　作用在A柱的情況</b></p><p>　　圖2.122中吊車垂直荷載作用下的內(nèi)力，可按如圖2.115所示的簡(jiǎn)

27、圖進(jìn)行計(jì)算。因此，A、B</p><p>　　柱頂剪力按圖2.115a所示簡(jiǎn)圖推導(dǎo)的下列公式進(jìn)行計(jì)算：</p><p>　　=-12.68KN（繞桿端反時(shí)針轉(zhuǎn)）</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=11.25KN</b></p><p>　　

28、(繞桿端順時(shí)針轉(zhuǎn)為正)相應(yīng)的彎矩如圖2.115b所示。</p><p><b>　　在A柱的情況：</b></p><p>　　由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需將A柱與B柱的內(nèi)力對(duì)換，并注意內(nèi)力變號(hào)即可。</p><p>　　（b）吊車水平荷載作用下</p><p>　　從左向右作用在A、B柱的情況（圖2.112中吊車水平荷載作用下

29、）的內(nèi)力，可按如圖</p><p>　　2.116a所示簡(jiǎn)圖推導(dǎo)的下列公式計(jì)算：</p><p><b>　　= = </b></p><p>　　由式中可按附錄Ⅰ的附圖1.4~1.6的公式計(jì)算：</p><p>　　當(dāng)y=0.6時(shí)，由附圖1.4中的公式</p><p><b>　　0.

30、67</b></p><p>　　當(dāng)y=0.7時(shí)，由附圖1.5中的公式</p><p>　　當(dāng)y=0.684Hl時(shí)，用內(nèi)插法求得</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖2.116a所示。</p><p>　　Tmax從右向左作用在A，B柱的情況：</p><p>　　在這種情況下，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可

31、利用上述計(jì)算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反（圖2.116b）。</p><p><b>　?。?）風(fēng)荷載</b></p><p>　　風(fēng)從左向右吹（圖2.117a）</p><p>　　先求柱頂反力系數(shù)C11，當(dāng)風(fēng)荷載沿柱高均勻分布時(shí)，由附圖1.8中的公式</p><p>　　對(duì)于單跨排架，A，B柱頂剪力</p>

32、;<p>　?。╞）風(fēng)從右向左吹（2.117b）</p><p>　　在這種情況下，荷載方向相反，彎矩圖的方向與風(fēng)從左向右吹的方向相反（圖2.117b）</p><p><b>　　4、最不利內(nèi)力組合</b></p><p>　　由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，只需對(duì)A（或B）柱進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下：</p><p&g

33、t;　?、?確定需要單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目。本設(shè)計(jì)為不考慮地震作用的單跨排架，共有八種需單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目，由于小輪無(wú)論向右或向左運(yùn)行中剎車時(shí)，A，B柱在Tmax的作用下，其內(nèi)力大小相等而符號(hào)相反，在組合時(shí)可列為一項(xiàng)。因此，單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目共七項(xiàng)。</p><p>　　②將各種荷載作用下設(shè)計(jì)控制截面（1-1，2-2，3-3）的內(nèi)力M，N（3-3截面還有剪力V）填入組合表（表2.30）。填表時(shí)要注意有關(guān)內(nèi)力符號(hào)的規(guī)定

34、。</p><p>　?、鄹鶕?jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項(xiàng)目，并算出相應(yīng)的組合值。計(jì)算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時(shí)考慮時(shí)，除恒荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均乘以0.85的組合系數(shù)。</p><p>　　排架柱全部?jī)?nèi)力組合計(jì)算結(jié)果列入表2.30。</p><p>　　表1。 排架柱內(nèi)力組合表</p><p><

35、b>　　5、排架柱設(shè)計(jì)</b></p><p>　?。?）柱截面配筋計(jì)算</p><p>　?。╝）最不利內(nèi)力組合的選用</p><p>　　由于截面3-3的彎矩和軸向力設(shè)計(jì)值均比截面2-2的大，故下柱配筋由截面3-3的最不利內(nèi)力組合確定，而上柱配筋由截面1-1的最不利內(nèi)力組合確定。經(jīng)比較，用于上，下柱截面配筋計(jì)算的最不利內(nèi)力組合列入表2.31。&

36、lt;/p><p>　　(b)確定柱在排架方向的初始偏心距、計(jì)算廠及偏心距增大系數(shù)（表2.31）</p><p>　　表2.31 柱在排架方向、、</p><p><b>　　表中：①=M/N</b></p><p><b>　?、?；</b></p><p>　　③取20mm

37、和h/30的較大值；</p><p><b>　?、?；</b></p><p>　?、?，考慮吊車荷載=2.0（上柱）， =1.0（下柱），不考慮吊車荷載=1.5；</p><p><b>　?、?lt;/b></p><p>　　（C）柱在排架平面內(nèi)的配筋計(jì)算（表2.32）</p><

38、p>　　表2.32 柱在排架平面內(nèi)的截面配筋計(jì)算</p><p>　　表中：①見(jiàn)表2.31； </p><p><b>　?、冢?lt;/b></p><p><b>　?、踴,上柱下柱 </b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，；</b></p><p

39、><b>　　當(dāng)時(shí)，；</b></p><p><b>　?、苌现?, ;</b></p><p>　　下柱 當(dāng)時(shí)（取35mm）, </p><p><b>　　當(dāng)時(shí)</b></p><p><b>　　；</b></p><p

40、>　　上柱或下柱 當(dāng)時(shí)，，</p><p>　?。╠）柱在排架平面外承載力計(jì)算</p><p>　　上柱Nmax=494.5kN，當(dāng)不考慮吊車荷載時(shí)，按表2.22。</p><p>　　l0=1.2H=1.2×12900=154800mm,l0/b=15480/400=38.7, 查《混凝土規(guī)范》知φ=0.35，As=As′=763mm</p&

41、gt;<p>　　下柱，當(dāng)考慮吊車荷載時(shí)，查表２.2２，</p><p>　　查表《混凝土規(guī)范》表７.３.１，故</p><p><b>　?。?）裂縫寬度驗(yàn)算</b></p><p>　　截面３－３，當(dāng)Ｍ＝３２１.３ＫＮ·ｍ，Ｎ＝５３７.５ＫＮ，相應(yīng)的</p><p>　　，故應(yīng)作裂縫寬度驗(yàn)算。

42、1-1截面因</p><p><b>　　因而不作此項(xiàng)驗(yàn)算。</b></p><p>　　由內(nèi)力組合表可知，驗(yàn)算裂縫寬度的荷載標(biāo)準(zhǔn)組合值</p><p>　　KN·m </p><p>　　則縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)間的距離為</p><p><b>

43、　　縱向受拉鋼筋的應(yīng)力</b></p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)</p><p>　　故最大裂縫開(kāi)展寬度為</p><p><b>　　(3) 柱牛腿設(shè)計(jì)</b></p><p>　?。╝）牛腿幾何尺寸的確定</p><p>　　牛腿截面寬度與柱寬相等，為400mm

44、，若取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離吊車梁端部為340mm，吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為750mm，則牛腿頂面的長(zhǎng)度為750-400+</p><p>　　相應(yīng)牛腿水平截面高為600+400=1000mm，牛腿外邊緣高度，傾角α=，于是牛腿的幾何尺寸如圖2.118所示。</p><p><b>　　(b)牛腿配筋</b></p><p>　　由于吊

45、車垂直荷載于下柱截面內(nèi)，即a=750—800= —50〈0，故該牛腿可按構(gòu)造要求來(lái)配筋縱向鋼筋取，箍筋取 (圖2.118)</p><p>　　(c)牛腿局部擠壓驗(yàn)算</p><p>　　設(shè)墊板的長(zhǎng)和寬為400mm×400mm，局部壓力標(biāo)準(zhǔn)組合植</p><p><b>　　故局部壓應(yīng)力為</b></p><p&g

46、t;<b>　?。?）柱的吊裝演算</b></p><p>　　(a)吊裝方案：一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處（圖2.119）</p><p><b>　　(b)荷載計(jì)算</b></p><p>　　上柱自重 </p><p><b>　　牛腿自重</b&

47、gt;</p><p><b>　　下柱自重 </b></p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.119b所示。</p><p><b>　　(c)內(nèi)力計(jì)算 </b></p><p>　　彎矩圖如2.119所示。</p><p>　　(d)截面承載力計(jì)算</p>

48、<p><b>　　截面1-1：</b></p><p><b>　　故截面承載力</b></p><p><b>　　截面2-2：</b></p><p><b>　　故截面承載力</b></p><p><b>　　(e)裂縫寬度

49、演算</b></p><p>　　故承載力計(jì)算可知，裂縫寬度演算截面1-1即可。鋼筋應(yīng)力如下：</p><p>　　按有效受拉混凝土面積計(jì)算的縱向鋼筋配筋率</p><p><b>　　故</b></p><p>　　實(shí)際上吊裝階段荷載為短期作用，最大裂縫寬度應(yīng)為0.252/1.5=1.168mm，滿足要求，

50、對(duì)柱若采用平臥起吊，承載力和裂縫寬度將均不滿足要求。</p><p><b>　　6、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　（1）荷載計(jì)算</b></p><p>　　(a)由柱傳至基頂?shù)暮奢d</p><p>　　由表2.30可得荷載設(shè)計(jì)植如下：</p><p>&l

51、t;b>　　第一組 </b></p><p><b>　　第二組 </b></p><p><b>　　第三組 </b></p><p>　　(b)由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d</p><p><b>　　墻重（含兩面刷灰）</b></p>

52、<p>　　窗重（鋼框玻璃窗） </p><p>　　基礎(chǔ)梁 </p><p>　　由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面荷載設(shè)計(jì)值為：</p><p>　　對(duì)基礎(chǔ)地面中心的偏心距</p><p>　　(C)作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值分別為</

53、p><p>　　假定基礎(chǔ)高度為800+50+250=1100mm，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值：</p><p><b>　　第一組</b></p><p><b>　　第二組</b></p><p><b>　　第三組</b></p><p>

54、;　　基礎(chǔ)的受力情況如圖2.120所示。</p><p><b>　　基底尺寸的確定</b></p><p><b>　　由第二組荷載確定和</b></p><p><b>　　演算的條件</b></p><p>　　驗(yàn)算其他兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底應(yīng)力</p>

55、<p><b>　　第一組</b></p><p><b>　　（可以）</b></p><p><b>　　第三組 </b></p><p>　　因?yàn)樵撥囬g屬于可不作地基變形計(jì)算的二級(jí)建筑物，所以最后確定基底尺寸為2.3m×3.7m（圖2.120）。</p>&l

56、t;p>　　（2）確定基底的高度</p><p>　　前面已初步確定基礎(chǔ)的高度為1.1m，如采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖2.121所示。由于上階底面落在柱 邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖擊切力驗(yàn)算。</p><p>　　在個(gè)組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力</p><p><b>　　第一組 </

57、b></p><p><b>　　第二組 </b></p><p><b>　　第三組 </b></p><p>　　抗沖切計(jì)算按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　在第一組荷載作用下的沖切力</p><p>　　沖切力近似按最大地

58、基凈反力 計(jì)算 ，既取</p><p>　　由于基礎(chǔ)寬度b=2.5m，小于沖切錐體底邊寬故</p><p>　　(c)變階處的抗沖切力</p><p>　　由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬，故</p><p>　　（滿足要求）因此，基礎(chǔ)的高度及分階可按圖2.121所示的尺寸采用。</p><p><b>　?。?/p>

59、3）基底配筋計(jì)算</b></p><p>　　包括沿長(zhǎng)邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算，由前述三組荷載設(shè)計(jì)植作用下最大地基凈反力的分析可知，應(yīng)按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。而沿短邊方向，由于為軸心受壓，其鋼筋用量按第三組荷栽設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算</p><p>　　在第二組荷載設(shè)計(jì)值作

60、用下，前面已算得，相應(yīng)于柱邊及變階處的反力（圖2.122a）：</p><p><b>　　則 </b></p><p>　　選用15φ14（φ14@220）（可以）</p><p><b>　　沿短邊方向的計(jì)算</b></p><p>　　在第三組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的地基土凈反力（