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文檔簡介
1、采用光學(xué)顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、X射線衍射(XRD)和透射電子顯微鏡(TEM)等分析手段系統(tǒng)地研究了AZ80A鎂合金的多向鍛造的變形特性以及在變形過程中的晶粒細(xì)化機制。同時,通過不同工藝下的退火對多向鍛造變形后的AZ80A鎂合金的微觀組織演變,對其在退火過程中的靜態(tài)再結(jié)晶動力學(xué)方程進(jìn)行了分析。本研究的主要結(jié)論如下:
(1)研究了不同鍛造工藝以及變形道次對AZ80A鎂合金的組織與性能影響。結(jié)果
2、表明,由于多向鍛造在變形過程中加載軸的不斷變換,使得變形帶的取向也隨著發(fā)生改變,在合金中相互交錯,其變形組織在各個方向較為均勻,呈等軸分布。而單向壓縮變形后,合金在各方向的組織與性能差異都較大,其組織呈高密度流線型組織。因此,多向鍛造更有利于合金的晶粒細(xì)化。在多向鍛造過程中,隨便變形道次與應(yīng)變量的增大,其組織更加細(xì)小均勻,強度也隨之提高。當(dāng)變形7道次時,合金的晶粒細(xì)化到最小,強度較未變形時提高很多。繼續(xù)增大變形量到9道次,合金反而隨著變
3、形過程中組織的重復(fù)加熱產(chǎn)生回復(fù)和軟化,晶粒尺寸增大,延伸率上升,而強度變化不大。
(2) AZ80A鎂合金在多向鍛造過程中的晶粒細(xì)化機制:首先,在變形的初期,粗大的鑄態(tài)組織在易變形方向萌生變形帶,同時在變形帶所屬區(qū)域會有少量的再結(jié)晶晶粒出現(xiàn),此時以非連續(xù)動態(tài)再結(jié)晶為主;隨著加載軸的變化,變形帶相互交錯,粗大的晶粒逐漸被變形帶破碎成若干細(xì)小的單元體,為動態(tài)再結(jié)晶提供了優(yōu)先形核區(qū)域,有利于晶粒的進(jìn)一步細(xì)化;最后,隨著應(yīng)變量的增大,
4、進(jìn)而發(fā)生連續(xù)動態(tài)再結(jié)晶產(chǎn)生大量的等軸細(xì)小的再結(jié)晶晶粒,達(dá)到組織全面細(xì)化的效果。
(3)經(jīng)多向鍛造后的AZ80A鎂合金在150℃退火處理時,隨著退火時間的延長,再結(jié)晶晶粒逐漸增多,退火時間為3600s時,發(fā)生再結(jié)晶的體積分?jǐn)?shù)約為88%;175℃退火時,合金在1800s時已經(jīng)發(fā)生了完全再結(jié)晶,且有部分晶粒發(fā)生長大;200℃退火時,合金在360s時的再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)約為70%,900s時再結(jié)晶晶粒發(fā)生長大;250℃退火時,退火360s
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