轉(zhuǎn)爐氧槍及供氧技術(shù)知識(shí)

1、轉(zhuǎn)爐氧槍及供氧技術(shù)知識(shí)轉(zhuǎn)爐氧槍及供氧技術(shù)知識(shí)1噴頭設(shè)計(jì)需考慮哪些因素噴頭設(shè)計(jì)需考慮哪些因素主要根據(jù)煉鋼車間生產(chǎn)能力大小、原料條件、供氧能力、水冷條件和爐氣凈化設(shè)備的能力來決定。同時(shí)考慮到轉(zhuǎn)爐的爐膛高度、直徑大小、熔池深度等參數(shù)確定其孔數(shù)、噴孔出口馬赫數(shù)和氧流股直徑。對(duì)于原料中廢鋼比高、高磷鐵水冶煉或需二次燃燒提溫等情況，則其氧槍噴頭的設(shè)計(jì)就需特殊考慮。根據(jù)以上因素確定氧氣流量(Nm3／h)、噴頭馬赫數(shù)、操作氧壓(MPa)、噴頭孔數(shù)、喉口

2、直徑(mm)、噴孔出口直徑(mm)，噴孔夾角等。2轉(zhuǎn)爐爐容比轉(zhuǎn)爐爐容比(V／T)的概念，及它對(duì)吹煉過程有何影響的概念，及它對(duì)吹煉過程有何影響轉(zhuǎn)爐爐容比(V／T)是指轉(zhuǎn)爐爐腔內(nèi)的自由空間的容積V(m3)與金屬裝入量(鐵水廢鋼生鐵塊單位t)之比。裝入量過大，則爐容比相對(duì)就小，在吹煉過程中可能導(dǎo)致噴濺增加、金屬損耗增加、易燒槍粘鋼；裝入量過小，則熔池變淺，爐底會(huì)因氧氣射流對(duì)金屬液的強(qiáng)烈沖擊而過早損壞，甚至造成漏鋼。大型轉(zhuǎn)爐的爐容比一般在091

3、05m3／t之間，而小型轉(zhuǎn)爐的爐容比在08m3／t左右。通常在轉(zhuǎn)爐容量小、鐵水含磷高、供氧強(qiáng)度大、噴孔數(shù)少，或用鐵礦石或氧化鐵皮做冷卻劑等情況下，則爐容比應(yīng)選取上限。反之則選取下限。3如何選取熔池深度如何選取熔池深度通常最大沖擊深度L與熔池深度h之比選取Lh=04—07。當(dāng)Lh〈03時(shí)，即沖擊深度過淺，則脫碳速度和氧的利用率會(huì)大為降低，還會(huì)導(dǎo)致出現(xiàn)終點(diǎn)成分及溫度不均勻的現(xiàn)象；當(dāng)Lh〉07時(shí)，即沖擊深度過深，有可能損壞爐底和噴濺嚴(yán)重；在適

4、合的爐容比情況下，如果熔池裝入量過淺，可考慮將熔池砌成臺(tái)階形。4如何計(jì)算沖擊反應(yīng)區(qū)深度如何計(jì)算沖擊反應(yīng)區(qū)深度計(jì)算公式為：hd出=（ρ出ρ鋼）12（βH）12V出g12(41)式中h—沖擊反應(yīng)區(qū)深度mρ出—出口氣體密度kg／m3；ρ鋼——鋼液密度kg／m3；β—常數(shù)，決定于射流的馬赫數(shù)M，當(dāng)M=05—30時(shí)，距出口15d出，β=6—9，M大，取上限；H—槍位m；V出—射流出口速度m／s；g——重力加速度m2／s。5如何確定供氧強(qiáng)度如何確定

5、供氧強(qiáng)度首先根據(jù)轉(zhuǎn)爐工序的冶煉周期確定純供氧時(shí)間。由純供氧時(shí)間就可算出供氧強(qiáng)度，即單位時(shí)間內(nèi)每噸金屬的耗氧量，一般轉(zhuǎn)爐的供氧強(qiáng)度為：30—40m3／tmin。供氧強(qiáng)度還應(yīng)考慮轉(zhuǎn)爐的附屬設(shè)備能力，尤其是氧槍的冷卻系統(tǒng)及爐氣凈化系統(tǒng)能力。1313焊縫質(zhì)量如何控制焊縫質(zhì)量如何控制銅和鋼的導(dǎo)熱率、熱膨脹系數(shù)、熔點(diǎn)等物理性質(zhì)能相差較大。在焊接中銅一鋼接縫是最為關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，主要安全隱患之一；在焊縫處采用美國金屬學(xué)會(huì)制定的“熔化極氣體保護(hù)電弧焊(MI

6、G焊)”，其優(yōu)點(diǎn)是(1)連續(xù)送進(jìn)焊絲；(2)沒有熔渣；(3)焊絲直徑較小電流密度高，可獲得含氫量低的熔深更均勻的根部焊道。在厚度較小的局部區(qū)段，采用鎢極氣體保護(hù)電弧焊(TIG焊)，焊縫質(zhì)量高。經(jīng)過外觀檢查和焊縫表面機(jī)械加工之后確認(rèn)其表面無缺陷，再進(jìn)行X射線探傷，按GB3323—87的Ⅲ級(jí)作為評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)。1414噴頭更換的標(biāo)準(zhǔn)是什么噴頭更換的標(biāo)準(zhǔn)是什么不能等噴頭漏水時(shí)才更換噴頭，鑄造噴頭一般用200—250爐次。當(dāng)各項(xiàng)冶煉指標(biāo)明顯變化時(shí)，就

7、應(yīng)該判定是否要更換噴頭。(1)化渣情況。由爐前觀察，借助于聲納化渣儀判定來渣時(shí)間、取終渣樣或過程渣樣分析渣中FeO含量；(2)從記錄純供氧時(shí)間計(jì)算供氧強(qiáng)度；(3)計(jì)算每噸鋼的氧單耗量；(4)觀察冶煉過程噴濺程度和次數(shù)；(5)記錄氧槍損壞原因及分析槍齡。1515噴頭有哪些質(zhì)量問題噴頭有哪些質(zhì)量問題(1)銅的純度低，傳熱受影響；(2)銅—鋼焊縫不合格；(3)尺寸加工精度達(dá)不到要求，未經(jīng)用戶同意修改噴頭設(shè)計(jì)；(4)質(zhì)量檢驗(yàn)設(shè)備不全，檢驗(yàn)制度不

8、嚴(yán)格，向用戶提供不合格的產(chǎn)品、鋼廠使用不合理；(5)供氧操作不合理，造成燒槍、粘槍；(6)冷卻水壓力、流量達(dá)不到要求；(7)氧槍、噴頭設(shè)計(jì)不合理；(8)不嚴(yán)格執(zhí)行進(jìn)貨檢驗(yàn)制度；(9)廠內(nèi)管理不合理，噴頭應(yīng)有專人負(fù)責(zé)技術(shù)管理；并建立氧槍使用檔案和噴頭采購檢驗(yàn)系統(tǒng)。1616隨著國內(nèi)外用氧技術(shù)的發(fā)展，氧槍結(jié)構(gòu)發(fā)生了哪些變化隨著國內(nèi)外用氧技術(shù)的發(fā)展，氧槍結(jié)構(gòu)發(fā)生了哪些變化隨著轉(zhuǎn)爐噸位的增加，噴頭孔數(shù)增加。噴孔的傾角有加大的趨勢，有的氧槍噴孔傾角

9、達(dá)到17，近年來在日本、韓國、印度等國家試用的不同傾角交錯(cuò)布置的噴頭在減少噴濺方面取得良好效果，噴孔出口馬赫數(shù)變化在1823之間。1717噴管的相關(guān)幾何尺寸如何確定噴管的相關(guān)幾何尺寸如何確定通過幾十年轉(zhuǎn)爐氧槍的發(fā)展，噴管的幾何形狀基本定型。收縮段的角度并不嚴(yán)格，有的用球面與喉口連接。喉口長度由0到12d(d為喉口直徑)。各國噴管擴(kuò)張角在55—10范圍。小擴(kuò)張角有控制氣流膨脹作用，使氣流出口有輕微膨脹；大擴(kuò)張角可以減少管壁的摩擦損失。鍛造