2010年--（節(jié)選）外文翻譯--基于一維cfd模型下汽車(chē)排氣消聲器的實(shí)驗(yàn)研究與預(yù)測(cè)（譯文）

1、<p><b>　　中文5240字</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)外文資料翻譯</p><p>　　專(zhuān) 業(yè)： 熱能與動(dòng)力工程 </p><p>　　姓 名： </p><p>　　學(xué) 號(hào)：

2、 </p><p>　　外文出處：Applied Acoustics, 2010(71):701~707 </p><p>　　附 件： 1.外文資料翻譯譯文；2.外文原文。</p><p>　　附件1：外文資料翻譯譯文</p><p>　　基于一維CFD模型下汽車(chē)排氣消聲器的實(shí)

3、驗(yàn)研究與預(yù)測(cè)</p><p>　　Takeshi Yasuda, Chaoqun Wua, Noritoshi Nakagawa, Kazuteru Nagamura</p><p>　　摘要 目前，利用實(shí)驗(yàn)和數(shù)值分析法對(duì)商用汽車(chē)消聲器在寬開(kāi)口喉部加速狀態(tài)下的排氣噪聲進(jìn)行了研究。在加熱工況下發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速?gòu)?000轉(zhuǎn)/分鐘加速到6000轉(zhuǎn)/分鐘需要30秒。假定其排氣消聲器的瞬時(shí)聲學(xué)特性符合一

4、維計(jì)算流體力學(xué)模型。為了驗(yàn)證模擬仿真的結(jié)果，我們?cè)诜先毡竟I(yè)標(biāo)準(zhǔn)（JIS D 1616）的消聲室內(nèi)測(cè)量了排氣消聲器的瞬態(tài)聲學(xué)特性，結(jié)果發(fā)現(xiàn)在二階發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻率下仿真結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果非常吻合。但在發(fā)動(dòng)機(jī)高階轉(zhuǎn)速下（從5000到6000轉(zhuǎn)每分鐘的四階轉(zhuǎn)速，從4200到6000轉(zhuǎn)每分鐘的六階轉(zhuǎn)速這樣的高轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)），計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果出現(xiàn)了較大差異。根據(jù)結(jié)果分析，差異的產(chǎn)生是由于在模擬仿真中忽略了流動(dòng)噪聲的影響。為了滿足市場(chǎng)需求，研究者在一維

5、計(jì)算流體力學(xué)模型的基礎(chǔ)上提出了一個(gè)具有可靠準(zhǔn)確度的簡(jiǎn)化模型，相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)化模型而言該模型能節(jié)省超過(guò)90％的執(zhí)行時(shí)間。</p><p>　　關(guān)鍵字 消聲器 排氣噪聲 優(yōu)化設(shè)計(jì) 瞬態(tài)聲學(xué)性能</p><p><b>　　1 引言</b></p><p>　　汽車(chē)排氣消聲器廣泛用于減小汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)及汽車(chē)其他主要部位產(chǎn)生的噪聲。一般而言，消聲器的設(shè)計(jì)應(yīng)該滿

6、足以下兩個(gè)條件：（1）能夠衰減高頻噪聲，這是消聲器的最基本要求。排氣消聲器應(yīng)該有特定的消聲頻率范圍，尤其是低頻率范圍，因?yàn)槲覀兌贾来蟛糠值脑肼暠幌拗圃诎l(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率和它的前幾階范圍內(nèi)。（2）最小背壓，背壓代表施加在發(fā)動(dòng)機(jī)排氣消聲器上額外的靜壓力。最小背壓應(yīng)該保持在最低限度內(nèi)，因?yàn)榇蟮谋硥簳?huì)降低容積效率和提高耗油量。對(duì)消聲器而言，這兩個(gè)重要的設(shè)計(jì)要求往往是互相沖突的。對(duì)于給定的消聲器，利用實(shí)驗(yàn)的方法，根據(jù)距離尾管500毫米且與尾管軸向

7、成45°處聲壓等級(jí)相近的排氣噪聲來(lái)評(píng)估其噪聲衰減性能，利用壓力傳感器可以很容易地檢測(cè)背壓。</p><p>　　近幾十年來(lái)，在預(yù)測(cè)排氣噪聲方面廣泛應(yīng)用的方法有：傳遞矩陣法、有限元法、邊界元法和計(jì)算流體力學(xué)法。其中最常用的方法是傳遞矩陣法（也叫四端網(wǎng)絡(luò)法）。該方法基于聲波在管道中的一維線性傳播，其中的單個(gè)元素（如：管道、間斷點(diǎn)、分支）與電子濾波器理論中的相似。在頻域范圍內(nèi)通過(guò)這種方法可以計(jì)算出簡(jiǎn)單消聲器的

8、噪聲衰減。但是這種方法有以下幾點(diǎn)不足：（1）它僅能用于假想的線性波傳播模型下；（2）用這種方法不能計(jì)算背壓；（3）它不能預(yù)測(cè)消聲器的瞬態(tài)聲學(xué)性能。用邊界元法可以預(yù)測(cè)任何給定幾何性質(zhì)的抗性消聲器的噪聲衰減性能，這種方法顯然不再局限于一維平面波理論。Ji等人通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)：利用邊界元法預(yù)測(cè)得到的結(jié)果與利用三維模型對(duì)一些消聲器的實(shí)驗(yàn)分析得到的結(jié)果非常相近。Middelberg等人成功地利用三維CFD模型估算出了那種膨脹室有一系列進(jìn)出口收縮擴(kuò)張變

9、化的消聲器的聲學(xué)性能和平均流量。Yumex公司利用三維CFD和三維邊界元法相結(jié)合的方法來(lái)預(yù)測(cè)商用汽車(chē)消聲器的噪聲。Barbieri和Barbieri采用有限元法預(yù)測(cè)消聲器的消聲性能。雖然有限元法、邊界元法和計(jì)算流體力學(xué)法可以獲得比較精確的結(jié)果，但是這些方法執(zhí)行起來(lái)耗</p><p>　　在聲學(xué)領(lǐng)域里，尖銳度、響度、粗糙度和波動(dòng)強(qiáng)度是評(píng)價(jià)聲音質(zhì)量的常用指標(biāo)。在汽車(chē)行業(yè)中不僅要考慮以上參數(shù)，還應(yīng)該考慮在汽車(chē)加速狀態(tài)下

10、的性能表現(xiàn)。比如當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)加速時(shí)，為了使乘車(chē)者感覺(jué)舒適，排氣噪聲應(yīng)該隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化而平緩線性的變化。因此，在設(shè)計(jì)階段評(píng)估消聲器的瞬態(tài)聲學(xué)特性是非常必要的。本論文的目的是利用一維CFD模型和實(shí)驗(yàn)的方法研究一個(gè)典型的商業(yè)消聲器的瞬時(shí)聲學(xué)特性，進(jìn)而開(kāi)發(fā)出一個(gè)簡(jiǎn)化的、精度上允許且能夠滿足市場(chǎng)需求的優(yōu)化設(shè)計(jì)模型。</p><p><b>　　2 基本理論</b></p><p&

11、gt;　　2.1 流動(dòng)基本方程</p><p>　　在本研究中利用一維計(jì)算流體力學(xué)的方法解決流動(dòng)問(wèn)題。整個(gè)系統(tǒng)包括發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)被分割成了許多空間，每個(gè)分流用一個(gè)單獨(dú)的空間表示，每個(gè)管道被分割成一個(gè)或多個(gè)與邊界相連的空間。假設(shè)每個(gè)空間內(nèi)的標(biāo)準(zhǔn)變量（壓力、溫度、質(zhì)量、密度、內(nèi)能、濃度）都是統(tǒng)一的。矢量變量（質(zhì)量流量、速度、質(zhì)量通量）適用于每個(gè)邊界。該流動(dòng)模型包括了能量守恒方程、動(dòng)量守恒方程和連續(xù)性方程并進(jìn)行聯(lián)立求解。這

12、些等式僅限于一維模型下，即所有的量都是沿流動(dòng)方向均勻分布的。該解決方案主要變量是質(zhì)量流量、密度和總內(nèi)能。應(yīng)當(dāng)指出的是排氣系統(tǒng)中氣體的溫度大致隨與距離發(fā)動(dòng)機(jī)距離的變化而變化。因此排氣系統(tǒng)中氣體的溫度并不是一個(gè)參數(shù)。當(dāng)利用能量守恒方程和焓方程計(jì)算氣體溫度時(shí)，應(yīng)該考慮氣體與消聲器以及消聲器與外界環(huán)境之間的熱交換。</p><p><b>　　連續(xù)性方程:</b></p><p&

13、gt;<b>　　（1）</b></p><p><b>　　能量守恒方程：</b></p><p><b>　?。?）</b></p><p><b>　　焓方程：</b></p><p><b>　　（3）</b></p&g

14、t;<p><b>　　動(dòng)量守恒方程：</b></p><p><b>　?。?）</b></p><p>　　公式中，m，V，p,,,,e,H,h,,,,,,,，分別代表邊界質(zhì)量流量，空間質(zhì)量，體積，壓力，氣體密度，低壓面面積，傳熱面面積，單位質(zhì)量總內(nèi)能（內(nèi)能加動(dòng)能），總焓值，傳熱系數(shù)，氣體溫度，壁面溫度，邊界速度，表面摩擦系數(shù)，

15、壓力損失系數(shù)，當(dāng)量直徑，質(zhì)量單元沿流動(dòng)方向的長(zhǎng)度（離散長(zhǎng)度），壓力差的微分。需要指出的是等于，等于。</p><p><b>　　2.2 排氣噪聲</b></p><p>　　根據(jù)前面四個(gè)方程式可以求出消聲器的背壓和尾氣的出口流速。對(duì)于排氣噪聲的計(jì)算則沒(méi)有確切的公式。但是在自由場(chǎng)中，從排氣管中排出的氣體體積相對(duì)整個(gè)空間而言是可以忽略不計(jì)的。排氣管排氣體積可以視為排氣管

16、體積的一個(gè)變量。因此，可以用單極方程式來(lái)計(jì)算排氣噪聲。應(yīng)當(dāng)指出的是這種方法僅在距排氣管一定直徑距離的自由場(chǎng)中的聲壓等級(jí)下才適用。因此，在自由場(chǎng)中擴(kuò)音器處的聲壓是通過(guò)把孔視為一個(gè)簡(jiǎn)單的脈動(dòng)單極來(lái)計(jì)算的，并且單極處的速度可以通過(guò)以下方程轉(zhuǎn)換成自由場(chǎng)中任何位置處的壓力。</p><p><b>　　(5)</b></p><p>　　公式中分別表示聲壓、空氣密度、尾管橫截面

17、積、擴(kuò)音器距尾管的距離、氣體的瞬時(shí)出口流速、聲音在自由場(chǎng)中的速度和時(shí)間。</p><p><b>　　3 實(shí)驗(yàn)裝置和方法</b></p><p>　　圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖</p><p>　　實(shí)驗(yàn)裝置的示意圖如圖1所示。實(shí)驗(yàn)中使用了一個(gè)包含1500毫升內(nèi)聯(lián)四缸發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)和用來(lái)測(cè)定發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)載的功率計(jì)。發(fā)動(dòng)機(jī)的駕駛狀態(tài)由控制系統(tǒng)控制。沿

18、排氣系統(tǒng)的氣體溫度、壁面溫度和氣體壓力分別由溫度傳感器和壓力傳感器檢測(cè)并由數(shù)據(jù)記錄儀記錄。為了避免反射聲波和設(shè)備噪聲的干擾，消聲室內(nèi)只設(shè)置一個(gè)傳聲器和消聲器樣本。所有其他的實(shí)驗(yàn)設(shè)備放置在消聲室外面。依據(jù)日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JIS D 1616，在排氣尾管軸向45°的500毫米處用傳聲器（B&K Type 4190）測(cè)量排氣噪聲。在加熱工況和寬開(kāi)口喉部加速狀態(tài)下，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速?gòu)?00轉(zhuǎn)/分鐘加速到6000轉(zhuǎn)/分鐘需要30秒。當(dāng)有效

19、頻率高于六階轉(zhuǎn)動(dòng)頻率時(shí)，排氣噪聲的聲壓等級(jí)非常低。只有在二階轉(zhuǎn)速、四階轉(zhuǎn)速和六階轉(zhuǎn)速下才能記錄排氣噪聲。</p><p>　　4 一維理論下的排氣噪聲模擬</p><p>　　在目前的研究中，利用一維理論分析標(biāo)準(zhǔn)商用汽車(chē)消聲器的排氣噪聲模擬。圖2所示的是一個(gè)商業(yè)汽車(chē)消聲器的原理結(jié)構(gòu)圖。它由三個(gè)排氣尾管以及由兩個(gè)隔板分開(kāi)的三個(gè)室組成。為了正確建立消聲器的模型，需要充分了解消聲器每個(gè)聲學(xué)部件的

20、功能。消聲器中的幾個(gè)聲學(xué)部件分別為分流孔、擴(kuò)面管諧振器、吸收材料、膨脹室和亥姆霍茲共振腔。</p><p>　　圖2 消聲器樣本原理圖</p><p>　　圖2中1室和管1上有很大的分流孔，其設(shè)計(jì)目的是為了在工作頻率范圍內(nèi)能打破排氣管的諧振狀態(tài)。管1上的穿孔管是為了防止流量分離和由于急劇間斷產(chǎn)生的過(guò)度渦流，進(jìn)而可以減少流量產(chǎn)生的噪聲和壓降流產(chǎn)生。。由管1的部分和3室形成的亥姆霍茲共振腔用來(lái)

21、減少特定頻率的噪聲。它充當(dāng)聲波濾波器并且可以衰減發(fā)動(dòng)機(jī)的低頻噪聲。亥姆霍茲共振腔向聲源反射聲波，從而防止聲音沿排氣管傳播。膨脹室（室2）的設(shè)計(jì)目的是為了減少加速噪聲。在消聲器橫截面積處引進(jìn)的突變使膨脹室反射聲波。亥姆霍茲共振器沒(méi)有高衰減度，但當(dāng)一半聲波長(zhǎng)等于腔的長(zhǎng)度時(shí)，它具有寬帶頻率特性。通過(guò)在出口減小單脈沖噪聲，膨脹室使劇烈的壓力脈沖變得平緩。當(dāng)傳入聲流擴(kuò)大或縮小成不同大小時(shí)設(shè)置一個(gè)擴(kuò)面管諧振器以消除特定頻率的噪聲。在這個(gè)消聲器樣本中

22、，管2和固定盤(pán)形成了兩個(gè)擴(kuò)面管諧振器。在這兩個(gè)擴(kuò)面管諧振器的作用下，隔板反射傳入噪聲使其朝相反的方向返回，以此來(lái)削弱傳入噪聲。吸收元件(管3)用來(lái)防止流動(dòng)噪聲、輻射噪聲和排氣噪聲。它包含多孔吸音材料，通過(guò)震蕩氣體粒子與吸聲材料(在目前研究中，玻璃棉)空隙中形成的摩擦，使聲能轉(zhuǎn)化為熱能，以此來(lái)衰減了噪聲。這個(gè)元件的主要優(yōu)點(diǎn)是</p><p>　　表1 消聲器規(guī)格參數(shù)</p><p>　　用

23、一個(gè)被許多實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證過(guò)的發(fā)動(dòng)機(jī)模型來(lái)評(píng)估消聲器樣本的性能。在目前的研究中，只對(duì)消聲器樣本模型給予了詳細(xì)解釋。圖3展示了一個(gè)高精度的消聲器樣本標(biāo)準(zhǔn)模型。為獲得較高的計(jì)算精度，把消聲器離散成小的基本流動(dòng)單元。下面是標(biāo)準(zhǔn)消聲器模型的兩種離散方法。一種是將室分成許多不同的部分，例如一些管子和分流。另一種是將一長(zhǎng)管離散成一些小部件。室被劃分為子單元。在這些室內(nèi)，子單元的體積是常數(shù)，但是室1內(nèi)的子單元同室2和室3內(nèi)的相比有不一樣的體積。管1被分為

24、一個(gè)多孔管和二根直管。其中一根直線管由一個(gè)分流孔連接室1。多孔管被劃分成與室2通過(guò)孔連接的子單元。設(shè)計(jì)穿孔是為了連接多孔管和室2。內(nèi)部有吸收材料的套管相當(dāng)于子單元，這些子單元有額外的參數(shù)來(lái)描述使用了如羊毛等吸收材料的消聲器樣本。</p><p>　　在當(dāng)前的模擬中假設(shè)環(huán)境的熱容量是無(wú)限的，即在整個(gè)模擬中環(huán)境溫度是恒定不變的。根據(jù)實(shí)驗(yàn)條件，在寬開(kāi)口喉部加速條件下，發(fā)動(dòng)機(jī)模型轉(zhuǎn)速在30秒內(nèi)由600轉(zhuǎn)/分鐘（空轉(zhuǎn)）加速

25、到12000轉(zhuǎn)/分鐘。整個(gè)模擬是在瞬態(tài)條件下進(jìn)行的。在模擬中用到了GT-Power Ver.6.2商業(yè)軟件。表2列出了模擬條件。</p><p>　　圖3 標(biāo)準(zhǔn)消聲器模型</p><p><b>　　表2 模擬條件</b></p><p><b>　　5 結(jié)果與討論</b></p><p>　　圖4

26、所示的是標(biāo)準(zhǔn)模型的實(shí)驗(yàn)和仿真結(jié)果。在圖4a中我們可以發(fā)現(xiàn)在發(fā)動(dòng)機(jī)二階轉(zhuǎn)動(dòng)頻率下實(shí)驗(yàn)結(jié)果和仿真結(jié)果非常吻合。但是對(duì)于高階轉(zhuǎn)速，尤其是發(fā)動(dòng)機(jī)高速狀態(tài)下，實(shí)驗(yàn)結(jié)果和模擬結(jié)果產(chǎn)生了差異。這些差異主要是由流動(dòng)噪聲造成的。應(yīng)當(dāng)注意的是在模擬仿真中并沒(méi)有考慮流動(dòng)噪聲。當(dāng)廢氣通過(guò)截面4然后從尾管高速?lài)娚涑鰜?lái)時(shí)，會(huì)產(chǎn)生一個(gè)很大的渦流，這個(gè)渦流使自身產(chǎn)生的噪聲加大。因此消聲器本身就表現(xiàn)為一個(gè)噪聲源，有時(shí)它的噪聲聲壓級(jí)可以比得上發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲的聲壓級(jí)。即使有幾個(gè)

27、聲學(xué)元件用于降低流量噪聲，從圖4b可以看到，在5000-6000轉(zhuǎn)/分鐘時(shí)，流動(dòng)噪聲可以比得上發(fā)動(dòng)機(jī)的噪聲。在圖4c中當(dāng)轉(zhuǎn)動(dòng)頻率提高時(shí)，可以在4000-6000轉(zhuǎn)/分鐘的大范圍內(nèi)觀察流動(dòng)噪聲。</p><p>　　圖4 標(biāo)準(zhǔn)消聲器模型下排氣噪聲的計(jì)算與模擬結(jié)果</p><p>　　在圖3中，消聲器模型被離散成許多單獨(dú)的體積，這些單獨(dú)的體積用來(lái)表示室的容積。管和室的位置關(guān)系由圖中連接關(guān)系表示

28、。標(biāo)準(zhǔn)模型精度高，但執(zhí)行起來(lái)耗費(fèi)時(shí)間。從圖3中可以看出標(biāo)準(zhǔn)模型消聲器消耗了大量計(jì)算時(shí)間。如前面所述，即使一維標(biāo)準(zhǔn)模型的計(jì)算時(shí)間比三維流體動(dòng)力學(xué)計(jì)算模型和有限元模型的時(shí)間短，它仍舊不能滿足發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)需求。利用這個(gè)標(biāo)準(zhǔn)模型計(jì)算排氣噪聲和背壓耗時(shí)80分鐘。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)，在優(yōu)化設(shè)計(jì)中要考慮800種設(shè)計(jì)方案。因此，一個(gè)耗時(shí)130多天的優(yōu)化設(shè)計(jì)從時(shí)間上并不能滿足新興汽車(chē)市場(chǎng)的需求。為了減少總的計(jì)算時(shí)間，需要簡(jiǎn)化這個(gè)模型。而且，在未來(lái)的優(yōu)化設(shè)計(jì)中

29、，如果修正了管的尺寸與其他部件的位置關(guān)系，需要再改變整個(gè)消聲器模型，那將是非常浪費(fèi)時(shí)間的。</p><p>　　為解決這些問(wèn)題，研發(fā)一種可靈活修正且具有允許精度的簡(jiǎn)化模型是非常必要的。圖5所示的是目前研究中的簡(jiǎn)化模型。在該簡(jiǎn)化模型中，每個(gè)室被劃分為相同體積的球形分流空間。管和其他部件的位置關(guān)系用分流與孔的關(guān)系表示。它的仿真條件與標(biāo)準(zhǔn)模型是相同的。圖6所示的是簡(jiǎn)化模型的結(jié)果。從圖6中可以看出，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速低于420

30、0轉(zhuǎn)/分鐘時(shí)，模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果非常吻合。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高于4200轉(zhuǎn)/分鐘時(shí)，盡管實(shí)驗(yàn)結(jié)果和仿真結(jié)果之間有些差異，但相對(duì)執(zhí)行時(shí)間而言已經(jīng)相當(dāng)準(zhǔn)確了。</p><p>　　圖5 簡(jiǎn)化后的消聲器模型</p><p>　　圖6 簡(jiǎn)化模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果的比較，模擬結(jié)果是瞬態(tài)下求得的</p><p>　　圖7 排氣尾管出口處的聲壓級(jí)。模擬結(jié)果是簡(jiǎn)化模型在</p>

31、;<p>　　穩(wěn)態(tài)下求得的，壁面溫度是利用穩(wěn)態(tài)傳熱求解器求得</p><p>　　圖8 消聲器進(jìn)口處的氣體溫度。模擬結(jié)果表示簡(jiǎn)化模型在</p><p>　　穩(wěn)態(tài)下的氣體溫度，壁面溫度是利用穩(wěn)態(tài)傳熱求解器求得</p><p>　　一般來(lái)講，發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)在寬開(kāi)口喉部加速狀態(tài)下運(yùn)行時(shí)，用其加速下的瞬態(tài)模擬來(lái)模擬排氣系統(tǒng)。根據(jù)GT-Power使用手冊(cè)，不管模擬是

32、瞬態(tài)的還是穩(wěn)態(tài)的，求解器都會(huì)用相同的方法計(jì)算模擬結(jié)果。因此，利用穩(wěn)態(tài)模擬來(lái)計(jì)算寬開(kāi)口喉部加速狀態(tài)下的排氣噪聲是可行的。在GT-Power使用手冊(cè)中，對(duì)于同一模型，瞬態(tài)模擬比穩(wěn)定模擬花費(fèi)更多時(shí)間，因?yàn)樗矐B(tài)模擬計(jì)算并儲(chǔ)存整個(gè)加速階段的結(jié)果。目前的研究中，利用在發(fā)動(dòng)機(jī)固定轉(zhuǎn)速下每隔500轉(zhuǎn)/分鐘下獲得的一系列穩(wěn)態(tài)模擬來(lái)模擬整個(gè)加速階段，以此來(lái)確保發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力。</p><p>　　圖7所示的是模擬結(jié)果，從

33、圖中可以看出，在發(fā)動(dòng)機(jī)低轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)（1000-2000轉(zhuǎn)/分鐘），模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果出現(xiàn)了偏差。因?yàn)樵趶U氣中聲速隨廢氣溫度的變化急劇變化，氣體溫度對(duì)排氣管處的聲壓等級(jí)具有重要影響。因此，這些差異可能是由實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果中氣體的溫度差異所引起的，如上圖8所示。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)見(jiàn)原文</b></p><p>　　附件2：外文原文（復(fù)印件）</p&