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文檔簡(jiǎn)介
1、<p> 機(jī)械原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)</p><p><b> 設(shè)計(jì)題目:</b></p><p><b> 學(xué)院:</b></p><p><b> 班級(jí):</b></p><p><b> 設(shè)計(jì)者:</b></p><
2、;p><b> 學(xué)號(hào):</b></p><p><b> 指導(dǎo)老師:</b></p><p><b> 目 錄</b></p><p><b> 目 錄2</b></p><p> 一、機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)介與設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)3</p&
3、gt;<p> 1.1.機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)介3</p><p> 1.2機(jī)構(gòu)的動(dòng)態(tài)靜力分析3</p><p> 1.3凸輪機(jī)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)3</p><p> 1.4.設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)4</p><p> 二、壓床機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)5</p><p> 2.1.傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)5</p><p>
4、; 2.1.1.基于擺桿的傳動(dòng)方案5</p><p> 2.1.2.六桿機(jī)構(gòu)A5</p><p> 2.1.3.六桿機(jī)構(gòu)B6</p><p> 2.2.確定傳動(dòng)機(jī)構(gòu)各桿的長(zhǎng)度6</p><p> 三.傳動(dòng)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析8</p><p> 3.1.速度分析8</p><p>
5、; 3.2.加速度分析10</p><p> 3.3. 機(jī)構(gòu)動(dòng)態(tài)靜力分析11</p><p> 3.4.基于soildworks環(huán)境下受力模擬分析:14</p><p> 四、凸輪機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)17</p><p><b> 五、齒輪設(shè)計(jì)19</b></p><p> 5.1.全部
6、原始數(shù)據(jù)19</p><p> 5.2.設(shè)計(jì)方法及原理19</p><p> 5.3.設(shè)計(jì)及計(jì)算過(guò)程19</p><p><b> 參考文獻(xiàn)21</b></p><p> 一、機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)介與設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)</p><p><b> 1.1.機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)介</b></p
7、><p> 圖示為壓床機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖,其中六桿機(jī)構(gòu)為主體機(jī)構(gòu)。圖中電動(dòng)機(jī)經(jīng)聯(lián)軸器帶動(dòng)三對(duì)齒輪將轉(zhuǎn)速降低,然后帶動(dòng)曲柄1轉(zhuǎn)動(dòng),再經(jīng)六桿機(jī)構(gòu)使滑塊5克服工作阻力而運(yùn)動(dòng)。為了減少主軸的速度波動(dòng),在曲柄軸A 上裝有大齒輪并起飛輪的作用。在曲柄軸的另一端裝有油泵凸輪,驅(qū)動(dòng)油泵向連桿機(jī)構(gòu)的供油。</p><p> (a)壓床機(jī)構(gòu)及傳動(dòng)系統(tǒng)</p><p> 1.2機(jī)構(gòu)的動(dòng)態(tài)靜力分析
8、
9、 </p><p> 已知:各構(gòu)件的重量G及其對(duì)質(zhì)心軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Js(曲柄1和連桿4的重力和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量(略去不計(jì)),阻力線圖(圖9—7)以及連桿機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)和運(yùn)動(dòng)分
10、析中所得的結(jié)果。</p><p> 要求:確定機(jī)構(gòu)一個(gè)位置的各運(yùn)動(dòng)副中的反作用力及加于曲柄上的平衡力矩。作圖部分亦畫(huà)在運(yùn)動(dòng)分析的圖樣上。</p><p> 1.3凸輪機(jī)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 已知:從動(dòng)件沖程H,許用壓力角[α ].推程角δ。,遠(yuǎn)休止角δ?,回程角δ',從動(dòng)件的運(yùn)動(dòng)規(guī)律見(jiàn)表9-5,凸輪與曲柄共軸。</p>
11、<p> 要求:按[α]確定凸輪機(jī)構(gòu)的基本尺寸.求出理論廓</p><p> 線外凸曲線的最小曲率半徑ρ。選取滾子半徑r,繪制凸輪實(shí)際廓線。以上內(nèi)容作在2號(hào)圖紙上</p><p><b> 1.4.設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)</b></p><p><b> 二、壓床機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)</b></p><p&g
12、t; 2.1.傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)</p><p> 2.1.1.基于擺桿的傳動(dòng)方案</p><p> 2.1.2.六桿機(jī)構(gòu)A</p><p> 2.1.3.六桿機(jī)構(gòu)B</p><p> 綜合分析:以上三個(gè)方案,各有千秋,為了保證傳動(dòng)的準(zhǔn)確性,并且以滿(mǎn)足要求為目的,我們選擇方案三。</p><p> 2.2.確定傳
13、動(dòng)機(jī)構(gòu)各桿的長(zhǎng)度</p><p><b> 已知: , ,,</b></p><p> 如右圖所示,為處于兩個(gè)極限位置時(shí)的狀態(tài)。</p><p> 根據(jù)已知條件可得: </p><p> 在三角形和中用余弦公式有:</p><p> 由上分析計(jì)算可得各桿長(zhǎng)度分別為:</p>
14、<p> 三.傳動(dòng)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析</p><p><b> 3.1.速度分析</b></p><p><b> 已知: </b></p><p><b> ,逆時(shí)針;</b></p><p> 大小
15、 √ </p><p> 方向 鉛垂 √ </p><p> 選取比例尺,作速度多邊形如圖所示;</p><p><b> 由圖分析得:</b></p><p> ?。?.004×18.71=0.0
16、7484m/s</p><p> =0.004×121.5=0.486m/s</p><p> ?。?.004×28.06=0.11224m/s</p><p> =0.004×20.7=0.0828m/s</p><p> ?。?.004×14.36=0.05744m/s</p>&
17、lt;p> =0.004×69.32mm =0.27728m/s</p><p> ?。?.004×14.03mm =0.05612m/s</p><p> ∴==0.486/0.223185=2.178rad/s (順時(shí)針)</p><p> ω==0.07484/0.1=0.7484rad/s (逆時(shí)針)</p
18、><p> ω==0.05744/0.0375=1.532rad/s (順時(shí)針) </p><p><b> 速度分析圖:</b></p><p><b> 3.2.加速度分析</b></p><p> 10.4722×0.049285=5.405m/s2</p>
19、<p> =2.1782×0.223185=1.059m/s2</p><p> =0.7482×0.1=0.056m/s2 </p><p> =1.5322×0.0375=0.088m/s2 </p><p> = anCD+ atCD= aB + atCB + anCB</p><p&
20、gt; 大?。?? √ ? √ ? √</p><p> 方向: ? C→D ⊥CD B→A ⊥BC C→B</p><p> 選取比例尺μa=0.04(m/s2)/mm,作加速度多邊形圖</p><p> =0.04×113.53=4.5412m/s2</p><p> =0.04
21、15;170.29=6.8116m/s2</p><p> =0.04×61.3=2.452 m/s2</p><p> =0.04×113.52=4.5408 m/s2</p><p> aF = aE + anFE + atFE</p><p> 大?。?√ ? √ ?</
22、p><p> 方向: √ ↑ F→E ⊥FE</p><p> =0.04×129.42=5.1768 m/s2</p><p> =0.04×120.97=4.8388m/s2</p><p> =0.04×85.15= 3.406m/s2</p><p> =0.
23、04×129.42= 5.1768m/s2</p><p> =2.452/0.223185=10.986 m/s2 (逆時(shí)針)</p><p> =4.5408/0.1=45.408 m/s2 (順時(shí)針)</p><p> 3.3. 機(jī)構(gòu)動(dòng)態(tài)靜力分析</p><p> 1.各構(gòu)件的慣性力,慣性力矩:</p&g
24、t;<p> =660×4.839/9.8=325.892N(與方向相同)</p><p> =440×3.406/9.8=152.922N(與方向相反)</p><p> =300×5.177/9.8=158.480N(與方向相反)</p><p> =4000/10=400N</p><p&
25、gt; =0.28×10.986=3.076N.m (順時(shí)針)</p><p> =0.085×45.408=3.860N.m (逆時(shí)針)</p><p> =3.076/325.892=9.439mm</p><p> =3.860/152.922=25.242mm</p><p> 2.計(jì)算各運(yùn)動(dòng)副的反作
26、用力</p><p><b> (1)分析構(gòu)件5</b></p><p> 對(duì)構(gòu)件5進(jìn)行力的分析,選取比例尺作其受力圖</p><p><b> 構(gòu)件5力平衡: </b></p><p> 則=-10×47.44=-474.4N</p><p><b&
27、gt; =474.4N</b></p><p> (2)分析構(gòu)件2、3</p><p><b> 單獨(dú)對(duì)構(gòu)件2分析:</b></p><p> 桿2對(duì)C點(diǎn)求力矩,可得:</p><p><b> 單獨(dú)對(duì)構(gòu)件3分析:</b></p><p><b&g
28、t; 桿3對(duì)C點(diǎn)求矩得:</b></p><p><b> 解得: </b></p><p> 對(duì)桿組2、3進(jìn)行分析:</p><p> R43+Fg3+G3+Rt63+ Fg2+G2+Rt12+Rn12+Rn63=0</p><p> 大?。骸?√ √ √ √ √ √ ? ?<
29、/p><p> 方向:√ √ √ √ √ √ √ √ √</p><p> 選取比例尺μF=10N/mm,作其受力圖</p><p> 則 Rn12=10×156.8=1568N; Rn63=10×49.28=492.8N.</p><p> (3)求作用在曲柄AB上的平衡力矩Mb:</p>
30、<p> 3.4.基于soildworks環(huán)境下受力模擬分析:</p><p> 裝配體環(huán)境下的各零件受力分析</p><p> Soild works為用戶(hù)提供了初步的應(yīng)力分析工具————simulation,利用它可以幫助用戶(hù)判斷目前設(shè)計(jì)的零件是否能夠承受實(shí)際工作環(huán)境下的載荷,它是COMOSWorks產(chǎn)品的一部分。Simulation利用設(shè)計(jì)分析向?qū)橛脩?hù)提供了一個(gè)易
31、用、分析的設(shè)計(jì)分析方法。向?qū)б笥脩?hù)提供用于零件分析的信息,如材料、約束和載荷,這些信息代表了零件的實(shí)際應(yīng)用情況。</p><p> Simulation使用了當(dāng)今最快的有限元分析方法——快速有限元算法(FFE),它完全集成在windows環(huán)境中并與soild works軟件無(wú)縫集成,被廣泛應(yīng)用于玩具、鐘表、相機(jī)、機(jī)械制造、五金制品等設(shè)計(jì)之中。</p><p><b> 連桿
32、受力情況</b></p><p> Soild works中的simulation模塊為我們提供了很好的零件應(yīng)力分析途徑,通過(guò)對(duì)構(gòu)件的設(shè)置約束點(diǎn)與負(fù)載,我們很容易得到每個(gè)零件在所給載荷后的應(yīng)力分布情況。</p><p> 由于不知道該零件的具體材料,所以我選用了soild works中的合金鋼材料,并且在軸棒兩端加載了兩個(gè)負(fù)載,經(jīng)過(guò)soild works simulatio
33、n運(yùn)算后得到上圖的應(yīng)力分布圖,通過(guò)不同色彩所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力,我們可以清楚的看到各個(gè)應(yīng)力的分布情況,雖然負(fù)載與理論計(jì)算的數(shù)據(jù)有偏差,不過(guò)對(duì)于我們了解零件的應(yīng)力分布已經(jīng)是足夠了。</p><p><b> 四、凸輪機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 有,即有。</b></p><p><b> 取,取。&l
34、t;/b></p><p><b> 在推程過(guò)程中:</b></p><p><b> 由得</b></p><p> 當(dāng)δ0 =550時(shí),且00<δ<22.50,則有a>=0,即該過(guò)程為加速推程段,</p><p> 當(dāng)δ0 =550時(shí),且δ>=22.50,
35、則有a<=0,即該過(guò)程為減速推程段</p><p><b> 所以運(yùn)動(dòng)方程 </b></p><p> 在回程階段,由 得:</p><p> 當(dāng)δ0′=850時(shí),且00<δ<42.50,則有a<=0,即該過(guò)程為減速回程段,</p><p> 當(dāng)δ0′=850時(shí),且δ>=42.50,
36、 則有a>=0,即該過(guò)程為加速回程段</p><p><b> 所以運(yùn)動(dòng)方程 </b></p><p><b> 凸輪廓線如下:</b></p><p><b> 五、齒輪設(shè)計(jì)</b></p><p> 5.1.全部原始數(shù)據(jù)</p><p>
37、; 5.2.設(shè)計(jì)方法及原理</p><p> 考慮到負(fù)傳動(dòng)的重合度雖然略有增加,但是齒厚變薄,強(qiáng)度降低,磨損增大:正傳動(dòng)的重合度雖然略有降低,但是可以減小齒輪機(jī)構(gòu)的尺寸,減輕齒輪的磨損程度,提高兩輪的承載能力,并可以配湊中心距,所以?xún)?yōu)先考慮正傳動(dòng)。</p><p> 5.3.設(shè)計(jì)及計(jì)算過(guò)程</p><p><b> 變位因數(shù)選擇</b>
38、</p><p><b> ?、徘髽?biāo)準(zhǔn)中心距:</b></p><p> ?、七x取,由此可得嚙合角</p><p> ?、乔笞兾灰驍?shù)之和:,然后在齒數(shù)組合為的齒輪封閉線上作直線,此直線所有的點(diǎn)均滿(mǎn)足變位因數(shù)之和1.1044和中心距122.5mm的要求,所以,滿(mǎn)足兩齒根相等的要求。</p><p><b> 2
39、、計(jì)算幾何尺寸</b></p><p> 由可知,該傳動(dòng)為正傳動(dòng),其幾何尺寸計(jì)算如下:</p><p> a.中心距變動(dòng)系數(shù):</p><p> b.齒頂高變動(dòng)系數(shù):</p><p><b> c.齒頂高:</b></p><p><b> d.齒根高:</b
40、></p><p><b> e.齒全高:</b></p><p><b> f.分度圓直徑:</b></p><p><b> g.齒頂圓直徑:</b></p><p><b> h.齒根圓直徑:</b></p><p&
41、gt;<b> i.基圓直徑:</b></p><p><b> j.節(jié)圓直徑:</b></p><p><b> k.頂圓壓力角:</b></p><p><b> l.重合度:</b></p><p><b> 滿(mǎn)足重合度要求。&l
42、t;/b></p><p><b> m.分度圓齒厚:</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)</b></p><p> [1].孫恒,陳作模,葛文杰.《機(jī)械原理【M】》.7版.北京:高等教育出版社,2001.</p><p> [2].崔洪斌,陳曹維.《AutoCAD實(shí)踐教程》.
43、北京:高等教育出版社,2011.</p><p> [3].鄧力,高飛.《soild works 2007機(jī)械建模與工程實(shí)例分析》,清華大學(xué)出版社.2008.</p><p> [4].soildworks公司,生信實(shí)維公司.《soildworks高級(jí)零件和曲面建?!?機(jī)械工業(yè)出版社.2005.</p><p> [5].上官林建,魏崢.《soildworks
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