石油工程畢業(yè)論文-預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)及可采儲(chǔ)量的聯(lián)解法

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本文利用大慶油田采油一廠北一二排西部和北一區(qū)中部2個(gè)已完成注聚區(qū)塊的開發(fā)數(shù)據(jù)，分別驗(yàn)證了甲型水驅(qū)特征曲線法、聯(lián)解法、聚合物驅(qū)流管法、模型法4種方法應(yīng)用于聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)計(jì)算的效果。通過與實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)的對比分析認(rèn)為：含水回升階段，驅(qū)替特征曲線法仍具有一定的實(shí)用價(jià)值；聯(lián)解法解決了水驅(qū)特征曲線預(yù)測中缺少時(shí)間因素的問題，又解決了產(chǎn)量預(yù)

2、測模型中缺少含水率的問題，其預(yù)測曲線與油田開發(fā)實(shí)際數(shù)據(jù)基本上是吻合的；聚合物驅(qū)流管法適用于預(yù)測油井見聚情況下產(chǎn)油量、含水率的變化規(guī)律；模型法克服了“定液求含水”的局限性，擬合得到的理論開發(fā)指標(biāo)與實(shí)際值比較接近，可以滿足生產(chǎn)的需要。</p><p>　　關(guān)鍵詞：聚合物驅(qū)；開發(fā)指標(biāo)；驅(qū)替特 征曲線法；聯(lián)解法；模型法</p><p><b>　　目 錄</b></p&

3、gt;<p><b>　　第1章 概述1</b></p><p>　　1.1 水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)計(jì)算方法研究現(xiàn)狀1</p><p>　　1.2 聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)計(jì)算方法研究現(xiàn)狀2</p><p>　　1.3 問題的提出4</p><p>　　第2章 甲型水驅(qū)特征曲線法5</p><p

4、>　　2.1 甲型水驅(qū)特征曲線法介紹5</p><p>　　2.2 實(shí)例計(jì)算7</p><p>　　2.3 本章小結(jié)8</p><p><b>　　第3章 聯(lián)解法9</b></p><p>　　3.1 聯(lián)解法介紹9</p><p>　　3.2 實(shí)例計(jì)算11</p>

5、<p>　　3.3 本章小結(jié)14</p><p>　　第4章 聚合物驅(qū)流管法15</p><p>　　4.1 聚合物驅(qū)流管法介紹15</p><p>　　4.2 實(shí)例計(jì)算21</p><p>　　4.3 本章小結(jié)23</p><p>　　第5章 模型法24</p><p>

6、　　5.1 模型法介紹24</p><p>　　5.2 實(shí)例計(jì)算27</p><p>　　5.3 本章小結(jié)28</p><p><b>　　第6章 結(jié)論29</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)30</b></p><p><b>　　致 謝32

7、</b></p><p><b>　　第1章 概述</b></p><p>　　1.1 水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)計(jì)算方法研究現(xiàn)狀</p><p>　　自國內(nèi)外油田進(jìn)行水驅(qū)開發(fā)以來，專家學(xué)者對水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)的計(jì)算方法的研究就一直在進(jìn)行。到目前為止，國內(nèi)已有的水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)的預(yù)測方法可概括為以下幾種：</p><p>　　（1）

8、水驅(qū)特征曲線法</p><p>　　1997年，俞啟泰就提出了一種廣義的Казаков水驅(qū)特征曲線[1]。實(shí)際應(yīng)用表明，Казаков曲線可以進(jìn)行油田產(chǎn)量、累積產(chǎn)量、含水率等開發(fā)指標(biāo)的預(yù)測及可采儲(chǔ)量的計(jì)算。利用Казаков曲線進(jìn)行逐年可采儲(chǔ)量的計(jì)算表明，與實(shí)際值的相對誤差僅為2.49%。Казаков曲線是一種非常重要的廣義水驅(qū)特征曲線，特別適用于描述水驅(qū)層狀油田的水驅(qū)特征[2]。</p><

9、;p><b>　?。?）聯(lián)解法</b></p><p>　　1997年，陳元千、李從瑞將水驅(qū)曲線法和數(shù)學(xué)模型法相結(jié)合，提出了一種預(yù)測水驅(qū)開發(fā)油田的含水率、產(chǎn)油量、產(chǎn)水量、產(chǎn)液量和相應(yīng)的累積產(chǎn)量隨開發(fā)時(shí)間的變化，以及可采儲(chǔ)量的聯(lián)解法[3]。該方法克服了在預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)中，水驅(qū)曲線法和數(shù)學(xué)模型法存在的缺陷和局限性。</p><p>　　同年6月，他們又將甲型水

10、驅(qū)曲線法與Weibull（威布爾）預(yù)測模型相結(jié)合，提出了一種預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)和可采儲(chǔ)量的聯(lián)解法[4]。該方法克服了甲型水驅(qū)曲線法和威布爾預(yù)測模型在動(dòng)態(tài)預(yù)測中存在的缺陷。</p><p>　　陳元千、趙慶飛將乙型水驅(qū)曲線法和HCZ預(yù)測模型法相結(jié)合，提出了一種預(yù)測水驅(qū)開發(fā)油田的含水率、產(chǎn)油量、產(chǎn)水量、產(chǎn)液量和相應(yīng)的累積產(chǎn)量隨開發(fā)時(shí)間的變化，以及可采儲(chǔ)量的聯(lián)解法[5]。并編制了相應(yīng)的實(shí)用軟件，增強(qiáng)了方法應(yīng)用的方便性

11、、科學(xué)性。該方法克服了在預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)中，乙型水驅(qū)曲線法和HCZ預(yù)測模型法所固有的局限性。</p><p>　　2002年，張曙光等將乙型水驅(qū)曲線和廣義Копытов預(yù)測模型方法有機(jī)的結(jié)合起來，得到了油田開發(fā)中后期——遞減時(shí)期的一種預(yù)測水驅(qū)開發(fā)油田的含水率、產(chǎn)油量、產(chǎn)水量及其相應(yīng)的累積產(chǎn)量隨開發(fā)時(shí)間變化的方法[6]。</p><p><b>　?。?）模型法</b&g

12、t;</p><p>　　1999年，孫建平等將納扎洛夫水驅(qū)曲線法和Logistic預(yù)測模型有機(jī)結(jié)合，提出了一種預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)的綜合模型[7]。該方法克服了兩種方法在動(dòng)態(tài)預(yù)測上的不足，能夠方便的預(yù)測歷年的開發(fā)指標(biāo)。并且實(shí)際應(yīng)用表明，該模型的預(yù)測結(jié)果與實(shí)際值的吻合程度較高。</p><p>　　2002年，陳志剛等將水驅(qū)曲線模型、雙對數(shù)型產(chǎn)量衰減曲線預(yù)測模型和廣義翁氏預(yù)測模型相結(jié)合[8

13、]。這種方法不僅可以預(yù)測水驅(qū)油氣田的產(chǎn)量、產(chǎn)水量、最高年產(chǎn)量及其發(fā)生的時(shí)間，還可預(yù)測可采儲(chǔ)量、含水率和體積波及系數(shù)等開發(fā)指標(biāo)。應(yīng)用結(jié)果表明，它與其它模型相比，具有更高的預(yù)測能力和預(yù)測精度。</p><p>　　2006年6月，張學(xué)文根據(jù)礦場實(shí)際資料統(tǒng)計(jì)分析，基于對諸多區(qū)塊進(jìn)行曲線擬合，建立了產(chǎn)量及含水率預(yù)測模型，為油田開發(fā)規(guī)劃方案的編制提供了技術(shù)保障[9]。通過對薩中西部過渡帶水驅(qū)區(qū)塊未措施老井產(chǎn)量、年自然遞減率

14、、年含水率及含水上升率指標(biāo)的預(yù)測，表明新模型較原模型(S型)預(yù)測精度高，年含水率相對誤差由0.46%可縮小到0.21%，使油田或區(qū)塊的開發(fā)規(guī)劃設(shè)計(jì)更具科學(xué)性。</p><p>　　同年8月，宮長路等從油藏工程原理出發(fā)，采用水驅(qū)曲線分解與合成的方法建立了措施調(diào)整后開發(fā)指標(biāo)預(yù)測模型，并通過優(yōu)化方法確定了模型參數(shù)[10]。經(jīng)過油田實(shí)際開發(fā)數(shù)據(jù)檢驗(yàn)，達(dá)到了較高的預(yù)測精度，可用于油田年度規(guī)劃、長遠(yuǎn)規(guī)劃編制工作中的開發(fā)指標(biāo)預(yù)

15、測。</p><p>　　1.2 聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)計(jì)算方法研究現(xiàn)狀</p><p>　　隨著各大油田水驅(qū)開發(fā)含水率的不斷上升，各油田相繼進(jìn)入三次采油階段。該階段聚合物驅(qū)油是主要的采油技術(shù)，同時(shí)，對聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)的計(jì)算方法研究也在進(jìn)行著。截止到目前，國內(nèi)學(xué)者提出的預(yù)測聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)的方法可以基本概括為以下幾種：</p><p>　?。?）驅(qū)替特征曲線法</p

16、><p>　　2001年，孔祥亭等依據(jù)聚合物驅(qū)的驅(qū)油機(jī)理，在研究分析聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)變化與水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)變化的共同之處和不同特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，借鑒水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測的驅(qū)替特征曲線方法，提出了可利用驅(qū)替特征曲線的方法預(yù)測聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)[11]。實(shí)際應(yīng)用證明該方法預(yù)測精度較高，但它只適用于已有一定動(dòng)態(tài)開發(fā)數(shù)據(jù)，一般在含水開始回升以后的聚合物驅(qū)區(qū)塊的開發(fā)指標(biāo)預(yù)測。</p><p>　　2005年，劉麗等應(yīng)

17、用甲型水驅(qū)特征曲線法對大慶油田采油一廠的三個(gè)注聚區(qū)塊進(jìn)行了預(yù)測[12]。預(yù)測結(jié)果表明：這三個(gè)注聚區(qū)塊處于含水回升階段時(shí)，驅(qū)替特征曲線法仍可以利用，應(yīng)用該方法得出的結(jié)果可以滿足現(xiàn)場的需要，具有一定的應(yīng)用價(jià)值。</p><p><b>　?。?）聯(lián)解法</b></p><p>　　2001年，王俊魁將水驅(qū)特征曲線與產(chǎn)量預(yù)測模型進(jìn)行聯(lián)立求解，建立了含水率與開發(fā)時(shí)間之間的函數(shù)

18、關(guān)系式，同時(shí)給出了不同開發(fā)年限的含水率、年產(chǎn)油量與累積采油量等各項(xiàng)指標(biāo)的計(jì)算方法[13]。經(jīng)薩瑪特洛爾油田的實(shí)例計(jì)算應(yīng)用，認(rèn)為該方法用于油田開發(fā)動(dòng)態(tài)預(yù)測，既解決了水驅(qū)特征曲線預(yù)測中缺少時(shí)間因素的問題，又解決了產(chǎn)量預(yù)測模型中缺少含水率的問題，其預(yù)測曲線與油田開發(fā)實(shí)際數(shù)據(jù)基本上是吻合的。</p><p>　?。?）神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)法預(yù)測含水率</p><p>　　2004年，趙國忠等提出了聚合物驅(qū)含水

19、率的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測方法[14]。該方法分析了工業(yè)化聚合物驅(qū)區(qū)塊綜合含水率的變化特征及其多種影響因素，把影響因素作為輸入?yún)?shù)，把綜合含水率的變化特征作為輸出參數(shù)，以早期投產(chǎn)區(qū)塊的已知輸入和輸出參數(shù)作為學(xué)習(xí)樣本，建立了改進(jìn)的三層CBP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型。該方法解決了以往的模式圖方法預(yù)測工業(yè)化區(qū)塊綜合含水的偏差和人為的修正問題，并能夠定量地分析各因素對聚合物驅(qū)動(dòng)態(tài)特征的影響程度。利用該模型預(yù)測了新投產(chǎn)區(qū)塊的綜合含水率、產(chǎn)液量和產(chǎn)油量等指標(biāo)，為油田開發(fā)

20、規(guī)劃的編制及計(jì)劃安排提供了較為合理的依據(jù)。</p><p>　　（4）增量法與產(chǎn)量遞減曲線法</p><p>　　2005年，劉麗等應(yīng)用增量法與產(chǎn)量遞減曲線法對大慶油田采油一廠的三個(gè)注聚區(qū)塊進(jìn)行了預(yù)測[12]。結(jié)果表明：利用增量法計(jì)算聚合物驅(qū)增油量與評價(jià)采收率時(shí)，所需資料少，計(jì)算方便快捷，但需要聚合物驅(qū)實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，只有聚合物驅(qū)結(jié)束后方能進(jìn)行采收率評價(jià)，而在聚合物驅(qū)結(jié)束之前只能進(jìn)行短期增油

21、量計(jì)算，這忽略了油井產(chǎn)量自然遞減這一普遍規(guī)律，導(dǎo)致預(yù)測結(jié)果偏小，誤差較大。利用產(chǎn)量遞減曲線法得出的增油量可以較為客觀地反映出聚驅(qū)增產(chǎn)效果。</p><p><b>　?。?）經(jīng)驗(yàn)公式法</b></p><p>　　2005年，賈振岐等認(rèn)為可以采用經(jīng)驗(yàn)方法預(yù)測聚合物驅(qū)油區(qū)塊的開發(fā)指標(biāo)[15]。應(yīng)用此方法時(shí)將所統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分別在普通坐標(biāo)系、半對數(shù)坐標(biāo)系和雙對數(shù)坐標(biāo)系中繪制各指

22、標(biāo)之間的關(guān)系曲線，并分析它們之間的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)有些指標(biāo)之間是線性關(guān)系，有些指標(biāo)之間是非線性關(guān)系。依據(jù)開發(fā)指標(biāo)間的這些關(guān)系，可進(jìn)一步確定出描述不同關(guān)系的方程式(即經(jīng)驗(yàn)公式)。依據(jù)得出的經(jīng)驗(yàn)公式就可以進(jìn)行開發(fā)指標(biāo)的預(yù)測。實(shí)例計(jì)算表明，該方法擬合誤差和后驗(yàn)誤差很小，預(yù)測精度較高，因此預(yù)測結(jié)果是可靠的。</p><p>　　2007年，袁威等提出利用回歸預(yù)測技術(shù)進(jìn)行聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測[16]。該方法是將所統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分別在普

23、通坐標(biāo)系、半對數(shù)坐標(biāo)系和雙對數(shù)坐標(biāo)系中進(jìn)行繪制，并分析其間的關(guān)系，選擇回歸預(yù)測技術(shù)進(jìn)行預(yù)測，建立一元線性回歸模型與多元線性回歸模型。回歸預(yù)測技術(shù)依據(jù)最小二乘法原理，進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合，確定經(jīng)驗(yàn)公式的系數(shù)，求解經(jīng)驗(yàn)公式。后繼水驅(qū)階段的累積產(chǎn)油量在半對數(shù)與雙對數(shù)坐標(biāo)系中與時(shí)間呈近似線性關(guān)系，但二者預(yù)測值有不同方向的偏差，將預(yù)測值求和取平均，預(yù)測結(jié)果更準(zhǔn)確。應(yīng)用該方法對實(shí)際聚合物驅(qū)塊進(jìn)行預(yù)測，擬合誤差和后驗(yàn)誤差很小，預(yù)測精度較高，因此預(yù)測結(jié)果是可靠

24、的。</p><p><b>　?。?）模型法</b></p><p>　　2005年，石成方等根據(jù)聚合物驅(qū)油機(jī)理，綜合應(yīng)用聚合物驅(qū)開發(fā)輸入輸出指標(biāo)歷史數(shù)據(jù)以及數(shù)學(xué)建模方法，建立了聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)動(dòng)態(tài)規(guī)律數(shù)學(xué)模型，分析了描述聚合物驅(qū)本質(zhì)的油田開發(fā)動(dòng)態(tài)特征[17]。應(yīng)用該模型，對大慶油田聚合物驅(qū)區(qū)塊開發(fā)指標(biāo)進(jìn)行的預(yù)測結(jié)果比較理想[18][19]。</p>

25、<p>　　張繼成等綜合運(yùn)用經(jīng)驗(yàn)回歸方法和前緣推進(jìn)理論，建立起一種聚合物驅(qū)產(chǎn)量和含水率變化規(guī)律的預(yù)測模型[20]。在應(yīng)用該方法計(jì)算時(shí)，假定區(qū)塊以給定的單位時(shí)間產(chǎn)液量生產(chǎn)，壓力是不斷變化的，即“定產(chǎn)求壓”。應(yīng)用建立的方法對大慶油田20個(gè)聚合物注入?yún)^(qū)塊含水率和產(chǎn)油量變化規(guī)律進(jìn)行了擬合和預(yù)測，結(jié)果表明，該方法預(yù)測精度較高，月產(chǎn)油量平均相對誤差在12%以內(nèi)，含水率平均相對誤差在3%以內(nèi)，累積產(chǎn)油量平均相對誤差在5%以內(nèi)，能夠滿足現(xiàn)場的

26、需要。</p><p>　　2005年，劉麗等提出采用聚合物驅(qū)流管法預(yù)測聚驅(qū)開發(fā)指標(biāo)時(shí)，計(jì)算速度快，精度高[12]。該方法是通過分析聚合物驅(qū)油機(jī)理，利用大量實(shí)測資料，進(jìn)行理論推導(dǎo)和統(tǒng)計(jì)分析，建立了半理論半經(jīng)驗(yàn)的聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測模型。該模型能描述油、水、聚合物混合流動(dòng)條件下的滲流規(guī)律，適用于預(yù)測油井見聚情況下含水率、產(chǎn)油量的變化。他們利用聚合物驅(qū)流管法對大慶油田的3個(gè)注聚區(qū)塊進(jìn)行了預(yù)測，預(yù)測結(jié)果表明3個(gè)區(qū)塊的采

27、收率再提高2.00%-3.00%完全符合實(shí)際，并且表明聚合物驅(qū)流管法預(yù)測聚合物驅(qū)過程精度較高。</p><p>　　2007年，劉義坤等通過將反正切函數(shù)預(yù)測模型及廣義翁氏預(yù)測模型應(yīng)用到聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測中，分別對產(chǎn)油量及含水率進(jìn)行預(yù)測，然后預(yù)測產(chǎn)液量、產(chǎn)水量、累計(jì)產(chǎn)油量、累計(jì)產(chǎn)液量以及累計(jì)產(chǎn)水量等開發(fā)指標(biāo)[21]。該方法克服了“定液求含水”的局限性。應(yīng)用該方法對大慶油田北一二排西部聚合物驅(qū)工業(yè)化區(qū)塊進(jìn)行了預(yù)測，

28、結(jié)果表明，預(yù)測精度能夠滿足現(xiàn)場的需要，具有一定的應(yīng)用價(jià)值。</p><p><b>　　1.3 問題的提出</b></p><p>　　由于水驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測方法不能直接應(yīng)用于聚合物驅(qū)的預(yù)測，因此，本文利用大慶油田實(shí)際注聚區(qū)塊數(shù)據(jù)分別驗(yàn)證與評價(jià)不同聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測方法，即目前應(yīng)用較多的驅(qū)替特征曲線法、聯(lián)解法、聚合物驅(qū)流管法和模型法。</p><p

29、>　　第2章 甲型水驅(qū)特征曲線法</p><p>　　2.1 甲型水驅(qū)特征曲線法介紹</p><p>　　2.1.1 甲型水驅(qū)特征曲線法基本公式</p><p>　　自70年代以來，隨著油田普遍進(jìn)行注水開發(fā)，研究油藏動(dòng)態(tài)的工作人員都已發(fā)現(xiàn)：一個(gè)天然水驅(qū)或人工水驅(qū)的油藏，當(dāng)它已經(jīng)全面開發(fā)并進(jìn)入穩(wěn)定生產(chǎn)階段后，含水率達(dá)到一定高度并逐漸上升，此時(shí)，在半對數(shù)坐標(biāo)紙上，

30、以對數(shù)坐標(biāo)表示油藏的累計(jì)產(chǎn)水量WP，以普通坐標(biāo)表示油藏的累計(jì)產(chǎn)油量NP，做出兩者的關(guān)系曲線，常出現(xiàn)一條近似的直線段。這類曲線，稱為水驅(qū)規(guī)律曲線，其基本表達(dá)式有如下兩種：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 R——采出程度；</p&

31、gt;<p><b>　　fw——含水率。</b></p><p>　　進(jìn)一步細(xì)分，式（2-1）為累積產(chǎn)水量-累積產(chǎn)油量關(guān)系曲線法；式（2-2）為采收率-水油比關(guān)系曲線法；兩式本質(zhì)相同，并可相互推證。我們稱這種方法為驅(qū)替特征曲線法。對于水驅(qū)油田，這種方法已經(jīng)成為一項(xiàng)成熟的技術(shù)。</p><p>　　2.1.2 預(yù)測油田產(chǎn)水量、含水率及采收率</p&

32、gt;<p>　　式（2-1）可以變形為：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　其斜率可由下式求得：</p><p>　　將直線段延長與縱軸相交，得截距b。求出常數(shù)a，b就可根據(jù)式（2-3）進(jìn)行開發(fā)動(dòng)態(tài)預(yù)測。</p><p><b>　?。?）預(yù)測產(chǎn)水量</b

33、></p><p>　　將式（2-3）變形為</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　　或</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　給定產(chǎn)量NP，根據(jù)式（2-4）或式（2-5）即

34、可求得產(chǎn)水量WP。</p><p><b>　?。?）預(yù)測含水率</b></p><p>　　對式（2-5）取微分有</p><p><b>　　令</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　代入上式整理得水油比Fwo為<

35、/p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　含水率可根據(jù)下式求得</p><p>　　將式（2-6）代入上式得</p><p><b>　　（2-7）</b></p><p>　　根據(jù)此式即可預(yù)測含水率。</p><p>　　（3）預(yù)

36、測最終采收率</p><p>　　目前普遍采用含水極限或極限水油比這一概念，超過了這一極限，油田就失去了實(shí)際開采價(jià)值。達(dá)到這一極限所獲得的采出程度就是油田的最終采收率。一般通用的含水極限為98%或極限水油比為49。經(jīng)驗(yàn)方法所預(yù)測的采收率值一般比其它方法更符合生產(chǎn)實(shí)際。</p><p>　　將式（2-6）變形為</p><p>　　代入式（2-3）中得</p&g

37、t;<p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　將極限水油比Fwo=49代入式（2-8）得</p><p>　　生產(chǎn)中分析油田開發(fā)效果時(shí)，往往要求知道含水與采出程度的關(guān)系，以便于對比，為此取下面三個(gè)量，即</p><p>　　式中N為地質(zhì)儲(chǔ)量，則有</p><p><b>　?。?

38、-9）</b></p><p><b>　　或</b></p><p><b>　　(2-10)</b></p><p>　　根據(jù)上式所求得的最大采出程度Rmax即為油田的最終采收率。</p><p><b>　　2.2 實(shí)例計(jì)算</b></p>&l

39、t;p>　　實(shí)際開發(fā)生產(chǎn)中，聚合物驅(qū)的驅(qū)替規(guī)律與水驅(qū)的驅(qū)替特征有著十分相似的地方。累積產(chǎn)水量的對數(shù)與累積產(chǎn)油量關(guān)系曲線(甲型水驅(qū)特征曲線)，也是開采到一定程度時(shí)，出現(xiàn)較好的直線段。大慶油田水驅(qū)開采過程中，這種驅(qū)替特征曲線一般在含水60%以后呈現(xiàn)良好的直線關(guān)系， 經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，大慶油田注聚區(qū)塊處于含水回升階段時(shí)，驅(qū)替特征曲線法仍可以利用。</p><p>　　利用此方法，對大慶油田采油一廠北一二排西部和北一區(qū)中

40、部注聚區(qū)塊進(jìn)行預(yù)測，預(yù)測結(jié)果見表2-1，如圖2-1-圖2-2。</p><p>　　表2.1 大慶油田采油一廠北一二排西部和北一區(qū)中部注聚區(qū)塊驅(qū)替特征曲線法預(yù)測結(jié)果</p><p>　　圖2.1 北一二排西部聚驅(qū)階段采收率與水油比關(guān)系曲線</p><p>　　圖2.2 北一區(qū)中部聚驅(qū)階段采收率與水油比關(guān)系曲線</p><p><b>

41、;　　2.3 本章小結(jié)</b></p><p>　　計(jì)算表明，大慶油田注聚區(qū)塊處于含水回升階段時(shí)，甲型水驅(qū)特征曲線法仍可以利用，采收率與水油比關(guān)系曲線與實(shí)際值擬合程度較高，這種方法具有一定的實(shí)用價(jià)值。</p><p><b>　　第3章 聯(lián)解法</b></p><p><b>　　3.1 聯(lián)解法介紹</b>&l

42、t;/p><p>　　水驅(qū)特征曲線和產(chǎn)量預(yù)測模型是預(yù)測油藏動(dòng)態(tài)的兩種重要方法。然而兩種方法都不同程度地存在著某種不足。在水驅(qū)特征曲線方法中缺少時(shí)間的概念，在產(chǎn)量數(shù)學(xué)模型中缺少含水率這項(xiàng)指標(biāo)。如果能將兩種方法結(jié)合起來應(yīng)用，則可揚(yáng)長避短、互相補(bǔ)充，使預(yù)測方法更加完善。</p><p>　　3.1.1 基本公式</p><p>　　在各種類型的水驅(qū)特征曲線中，由于甲型水驅(qū)特征

43、曲線的預(yù)測結(jié)果更接近于實(shí)際，因此我們選擇甲型水驅(qū)特征曲線來預(yù)測油田含水率，用Wang-Li產(chǎn)量數(shù)學(xué)模型來預(yù)測產(chǎn)量，其主要公式如下：</p><p>　?。?）甲型水驅(qū)特征曲線的基本公式：</p><p><b>　　可以變形為</b></p><p><b>　　（3-1）</b></p><p>

44、<b>　　這里</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　由上一章式（2-7）</p><p><b>　　這里</b></p><p><b>　?。?

45、-2）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　如果油田極限含水率取0.98，其可采儲(chǔ)量則為</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　（2）Wang-Li產(chǎn)量模型的主要公式：</p><p><b&g

46、t;　?。?-4）</b></p><p>　　根據(jù)NP-t的上述關(guān)系，應(yīng)用多次尋優(yōu)方法，可以確定出這些常數(shù)項(xiàng)的數(shù)值。年產(chǎn)量與開發(fā)時(shí)間的關(guān)系為</p><p><b>　　（3-5）</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　式（3-4）得到累計(jì)產(chǎn)油量與開發(fā)時(shí)

47、間的關(guān)系</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　3.1.2 新建油田含水率與開發(fā)時(shí)間的關(guān)系</p><p>　　對于同一油田，在某一開發(fā)時(shí)間或含水率條件下，其累積采油量是一定的。因此可將甲型水驅(qū)特征曲線中的式（3-2）與Wang-Li產(chǎn)量模型中的式（3-6）聯(lián)立，求出油田含水率與開發(fā)時(shí)間的關(guān)系，即</p>

48、;<p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　應(yīng)用式（3-5），（3-6）和（3-7）便可以確定出不同開發(fā)年限時(shí)油田的主要開發(fā)指標(biāo)。</p><p><b>　　3.2 實(shí)例計(jì)算</b></p><p>　　應(yīng)用以上提到的聯(lián)解的方法對大慶油田采油一廠北一二排西部和北一區(qū)中部注聚區(qū)塊進(jìn)行預(yù)測，結(jié)

49、果見表3-1-表3-2，如圖3-1-圖3-4。</p><p>　　表3.1 北一二排西部注聚區(qū)塊實(shí)際與預(yù)測數(shù)據(jù)對比</p><p>　　圖3.1 北一二排西部注聚區(qū)塊累積產(chǎn)油量值與實(shí)際值對比圖</p><p>　　圖3.2 北一二排西部注聚區(qū)塊含水率值與實(shí)際值對比圖</p><p>　　圖3.3 北一區(qū)中部注聚區(qū)塊累積產(chǎn)油量值與實(shí)際值對比圖

50、</p><p>　　圖3.4 北一區(qū)中部注聚區(qū)塊含水率值與實(shí)際值對比</p><p>　　表3.2 北一區(qū)中部注聚區(qū)塊實(shí)際與預(yù)測數(shù)據(jù)對比</p><p><b>　　3.3 本章小結(jié)</b></p><p>　　這種聯(lián)解法解決了甲型水驅(qū)特征曲線預(yù)測中缺少時(shí)間因素的問題，又解決了Wang-Li產(chǎn)量預(yù)測模型中缺少含水率的問

51、題，其累積產(chǎn)油量預(yù)測曲線和含水率預(yù)測曲線與油田開發(fā)實(shí)際數(shù)據(jù)基本上是吻合的。</p><p>　　第4章 聚合物驅(qū)流管法</p><p>　　4.1 聚合物驅(qū)流管法介紹</p><p>　　通過分析聚合物驅(qū)油機(jī)理，利用大量實(shí)測資料，經(jīng)過理論推導(dǎo)和統(tǒng)計(jì)分析，建立了一套半理論半經(jīng)驗(yàn)的聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測模型。該模型描述的是油、水、聚合物混合流動(dòng)條件下的滲流規(guī)律，適用于預(yù)測

52、油井見聚情況下含水率、產(chǎn)油量變化規(guī)律。</p><p>　　4.1.1 含水率預(yù)測方法</p><p>　　在油、水兩相微可壓縮、不考慮重力、毛管力的假設(shè)條件下，根據(jù)達(dá)西定律，可知：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　由上式可以看出，井點(diǎn)處的分流量與原油粘度、水相粘度和油水兩相相對滲透率

53、有關(guān)。在聚合物驅(qū)條件下，水相粘度和油、水兩相相對滲透率均有所變化，所以，在預(yù)測含水率變化時(shí)，首先要研究水相粘度和相對滲透率的變化規(guī)律。</p><p>　　（1）產(chǎn)出端聚合物溶液粘度</p><p>　　產(chǎn)出液中的水相為聚合物溶液，在油層條件下，其粘度與聚合物濃度、剪切速率和粘彈性有關(guān)，由于粘彈性較為復(fù)雜，有些問題尚未研究清楚，所以此處只考慮剪切速率和濃度對粘度的影響。</p>

54、<p>　　根據(jù)有關(guān)研究，某一剪切速率下聚合物溶液的表觀粘度可用Hory-Huggins方程描述，即：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中 μa——無限剪切速率下聚合物溶液的表觀粘度；</p><p>　　a，b，c——分別是與聚合物種類、溶液性質(zhì)、溫度以及剪切速率有關(guān)的系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)確定。&

55、lt;/p><p>　?。?-2）式中包含了4個(gè)回歸系數(shù)，在油藏條件下，這4個(gè)系數(shù)受到油藏流體、巖石、濃度、壓力等多種因素的影響，必然有一定的變化，這種變化將是非常復(fù)雜的，用實(shí)際資料難以準(zhǔn)確擬合。經(jīng)對國內(nèi)外參考文獻(xiàn)提供的粘度隨濃度的變化曲線研究發(fā)現(xiàn)，Hory-Huggins方程可近似地用指數(shù)函數(shù)代替，即：</p><p><b>　　（4-3）</b></p>

56、<p>　　式中 B——回歸系數(shù)。</p><p>　　如大慶油田采油一廠在45℃條件下，用現(xiàn)場取的注入水和聚合物干粉配制成濃度不同的溶液，室內(nèi)用VL轉(zhuǎn)子測粘度得到粘度變化曲線（如圖4-1所示），用指數(shù)函數(shù)（4-3）式回歸，得視粘度變化為:</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　如果假定產(chǎn)液量恒定，

57、則μ*可近似看作一個(gè)常數(shù)。此外在油層條件下，系數(shù)B與室內(nèi)比較必然有一定的變化，這可用回歸動(dòng)態(tài)資料的方法求得。</p><p>　　圖4.1 濃度——粘度對應(yīng)關(guān)系</p><p>　?。?）產(chǎn)出端聚合物濃度</p><p>　　從（4-3）式可看出，要想計(jì)算出聚合物溶液粘度，必須知道濃度CP的變化規(guī)律，而CP的變化與注入濃度、注入段塞大小、油層條件等多種因素有關(guān)。從大

58、慶薩中油田北一區(qū)斷西聚合物試驗(yàn)區(qū)北1-J6-P124井跟蹤擬合與數(shù)值模擬預(yù)測曲線可以看出，聚合物產(chǎn)出濃度經(jīng)歷了零、上升和下降三個(gè)階段，近似為正弦曲線的半個(gè)周期，如果用正弦曲線表示，可寫為：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　式中 C1——采聚濃度高峰值；</p><p>　　Wm——最大累積注入量；</

59、p><p>　　t0——見聚合物時(shí)間。</p><p>　　在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，也可以用其它回歸公式。</p><p>　?。?）相對滲透率的變化</p><p>　　根據(jù)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究，聚合物驅(qū)條件下，油、水兩相相對滲透率比值kro/krp與Sw存在如下關(guān)系：</p><p>　　圖4-2 不同濃度聚合物溶液油水相對滲透率比值與

60、含水飽和度關(guān)系曲線</p><p>　　由上圖各曲線可以得到聚合物濃度CP對應(yīng)的a，b值，進(jìn)而可得CP與a，b的關(guān)系式，如下：</p><p>　　圖4.3 參數(shù)a與聚合物濃度關(guān)系曲線</p><p>　　圖4.4 參數(shù)b與聚合物濃度關(guān)系曲線</p><p>　?。?）含水飽和度的變化</p><p>　　空白水驅(qū)結(jié)束

61、，聚合物驅(qū)開始后，采出端含水率逐漸降低，產(chǎn)出油量較水驅(qū)時(shí)增高，因而剩余油量的減少速度要高于水驅(qū)，因此含水飽和度的增加速度要高于繼續(xù)水驅(qū)的情況。聚合物驅(qū)與假定繼續(xù)水驅(qū)含水飽和度的差值直接影響含水率的變化，根據(jù)物質(zhì)守恒原理可得聚驅(qū)后含水飽和度的變化。由物質(zhì)守恒原理，若水驅(qū)到t0時(shí)間后，繼續(xù)水驅(qū)到t時(shí)間，則</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　

62、　水驅(qū)到t0時(shí)刻，改為聚合物驅(qū)，則</p><p>　?。?-7）式中wpp(t-t0)是聚合物驅(qū)后開始計(jì)算的累積產(chǎn)水量，兩式相減并整理得：</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　在注采平衡條件下，上式化為</p><p><b>　?。?-9）</b></p&g

63、t;<p>　?。?-9）式反映了聚合物驅(qū)條件下，由于多產(chǎn)油、少產(chǎn)水而使油層中含水飽和度較水驅(qū)增加的幅度。</p><p>　?。?）聚合物驅(qū)條件下含水率的變化</p><p>　　綜合考慮聚合物驅(qū)條件下流體粘度、出口端聚合物濃度、油、水兩相相對滲透率和含水飽和度的變化，可以得到出口端含水率的計(jì)算公式：</p><p><b>　?。?-10

64、）</b></p><p>　　從（4-10）式可以看出，要計(jì)算fwp，首先要回歸粘度隨濃度、相對滲透率隨濃度變化關(guān)系式中的系數(shù)，然后將聚合物濃度關(guān)系式代入，得其中的待定常數(shù)，這樣就得到了fwp-Swp的對應(yīng)關(guān)系，與（4-9）式聯(lián)立，并考慮到水驅(qū)條件下含水率fw的預(yù)測，則可求得聚驅(qū)下的含水率。計(jì)算過程可按以下步驟進(jìn)行：</p><p>　?。?）根據(jù)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，回歸聚合物溶液粘度

65、與濃度的相關(guān)式（4-3），求得μ*和B0；</p><p>　?。?）對不同聚合物濃度下的油、水相對滲透率曲線進(jìn)行回歸，求得系數(shù)A1，A2，B1和B2；</p><p>　?。?）在定液條件下，根據(jù)注采平衡的原則求不同時(shí)間的累積注入量；</p><p>　　（4）用（4-5）式或相似的公式計(jì)算聚合物產(chǎn)出濃度的變化。其中C1用實(shí)測值擬合得到；</p>&

66、lt;p>　?。?）根據(jù)前述水驅(qū)油理論，計(jì)算純水驅(qū)條件下，對應(yīng)不同時(shí)間的含水率，得fw（t）；</p><p>　　（6）利用數(shù)值方法，用（4-9）式顯式求解Swp，計(jì)算公式為</p><p><b>　?。?-11）</b></p><p>　　式中 n，k——對應(yīng)n或k時(shí)間段；</p><p>　　fw0，f

67、wp0——分別是開始見聚合物時(shí)的水驅(qū)含水率和聚合物驅(qū)含水率，可認(rèn)為相等；</p><p>　?。?）將以上各結(jié)果代入（4-10）式，得到對應(yīng)n時(shí)段的聚驅(qū)含水率fwp0；</p><p>　?。?）重復(fù)上述（3）-（7）步，得到不同時(shí)間的fwp。</p><p>　　4.1.2 聚合物驅(qū)產(chǎn)液量變化規(guī)律</p><p>　　要預(yù)測新投注聚區(qū)塊的產(chǎn)

68、油量變化，產(chǎn)液量預(yù)測是必不可少的。分析北一區(qū)斷西的聚合物驅(qū)全過程和其它四個(gè)已注聚區(qū)塊到目前的產(chǎn)液量變化，可以分為兩種類型：</p><p>　?。?）產(chǎn)液量平穩(wěn)→降低→增加→平穩(wěn)型</p><p>　　北一區(qū)斷西產(chǎn)液量的變化屬于此種類型。如圖4-5所示。</p><p>　　圖4.5 產(chǎn)液量變化曲線</p><p>　?。?） 產(chǎn)液量上升→下

69、降→上升→平穩(wěn)型</p><p>　　其典型區(qū)塊為北一二排西，如圖4-6所示。</p><p>　　圖4.6 產(chǎn)液量變化曲線</p><p>　　解剖、擬合北一區(qū)斷西和北一、二排西兩個(gè)區(qū)塊的產(chǎn)液量變化規(guī)律，可得到兩種情況下無因次產(chǎn)液量的一般表達(dá)式如下：</p><p>　　平穩(wěn)→降低→增加→平穩(wěn)型</p><p>&l

70、t;b>　　（4-12）</b></p><p>　?。?） 上升→下降→上升→平穩(wěn)型</p><p><b>　　（4-13）</b></p><p>　　式中 Q0——初期月產(chǎn)液量。</p><p>　　利用這兩種表達(dá)式，考慮到后續(xù)聚合物注入?yún)^(qū)塊的初期預(yù)測產(chǎn)液量，可預(yù)測出投注聚合物區(qū)塊的產(chǎn)液量變化

71、規(guī)律。</p><p><b>　　4.2 實(shí)例計(jì)算</b></p><p>　　根據(jù)前述建立的方法，對北一二排西部和北一區(qū)中部注聚區(qū)塊進(jìn)行預(yù)測，預(yù)測結(jié)果如圖4.1-圖4.4。</p><p>　　圖4.1 北一二排西部注聚區(qū)塊月產(chǎn)油量關(guān)系曲線</p><p>　　圖4.2 北一二排西部注聚區(qū)塊月含水率關(guān)系曲線</

72、p><p>　　北一二排西部的預(yù)測結(jié)果表明，月產(chǎn)油量預(yù)測平均誤差為10.9%，含水率預(yù)測平均誤差為0.7%。</p><p>　　圖4.3 北一區(qū)中部注聚區(qū)塊月產(chǎn)油量關(guān)系曲線</p><p>　　圖4.4 北一區(qū)中部注聚區(qū)塊月含水率關(guān)系曲線</p><p>　　北一區(qū)中部預(yù)測結(jié)果表明，月產(chǎn)油量預(yù)測平均誤差為11.8%，含水率預(yù)測平均誤差為0.8%

73、。</p><p><b>　　4.3 本章小結(jié)</b></p><p>　　這種方法描述的是油、水、聚合物混合流動(dòng)條件下的滲流規(guī)律，適用于預(yù)測油井見聚情況下含水率、產(chǎn)油量的變化規(guī)律。實(shí)際計(jì)算表明：北一二排西部和北一區(qū)中部注聚區(qū)塊月含水率和實(shí)際值擬合程度較好，月產(chǎn)油量擬合程度較差，這是由于月產(chǎn)油量受隨機(jī)因素影響較大，導(dǎo)致擬合程度不是很好。</p><

74、;p><b>　　第5章 模型法</b></p><p><b>　　5.1 模型法介紹</b></p><p>　　5.1.1 產(chǎn)油量預(yù)測模型</p><p>　　油氣田開發(fā)實(shí)踐表明，無論油氣田的儲(chǔ)集類型、驅(qū)動(dòng)類型和開發(fā)方式如何變化，在開發(fā)過程中，其產(chǎn)量變化大致可以分為5個(gè)階段。這5個(gè)階段分別是低產(chǎn)量加速上升階段、

75、高產(chǎn)量減速上升階段、穩(wěn)產(chǎn)階段、高產(chǎn)量加速遞減階段與低產(chǎn)量減速遞減階段。實(shí)踐表明，聚合物驅(qū)開發(fā)過程也符合這一趨勢。因此，可以采用由文獻(xiàn)[22]推導(dǎo)的廣義翁式預(yù)測模型來預(yù)測產(chǎn)量變化。</p><p>　　廣義翁式預(yù)測模型為:</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　?。?-2）</b><

76、/p><p>　　式中　qo——產(chǎn)油量，104t；</p><p>　　a，b，c——模型常數(shù)；</p><p><b>　　t——生產(chǎn)時(shí)間；</b></p><p><b>　　y——預(yù)測的年份；</b></p><p>　　y0——預(yù)測產(chǎn)量的起始年份。</p>

77、<p>　　由于聚合物驅(qū)開發(fā)階段提高了采油速度，聚合物區(qū)塊開發(fā)時(shí)間相應(yīng)的縮短，若以年為單位進(jìn)行計(jì)算，則數(shù)據(jù)點(diǎn)少，產(chǎn)量預(yù)測誤差就會(huì)增大。因此將生產(chǎn)時(shí)間的步長由以年為單位縮短到月。為同時(shí)求解廣義翁氏預(yù)測模型的3個(gè)模型常數(shù)a，b，c的數(shù)值，可以采用線形試差法，將式（5-1）改寫后等號兩端取常用對數(shù)，得到 </p><p><b>　?。?-3）</b></p><p&

78、gt;<b>　　式中</b></p><p>　　根據(jù)聚合物驅(qū)階段實(shí)際月度產(chǎn)油量和生產(chǎn)時(shí)間，給定不同的值，利用式（5-3）進(jìn)行線性試差求解，能夠得到相關(guān)系數(shù)最高的直線的b值，即為欲求的b值。由線性回歸求得直線的截距A和斜率B后，可分別確定模型常數(shù)a和c的數(shù)值。</p><p>　　5.1.2 含水率預(yù)測模型</p><p>　　注水開發(fā)油田在

79、開發(fā)后期，含水率達(dá)到90%以上后，含水率增加將逐漸變緩，隨著時(shí)間的推移，含水率將趨于100%。含水率的變化可近似用下面的反正切函數(shù)擬合[23]。</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中 fw——水驅(qū)含水率，%；</p><p>　　A1，B1——待定擬合系數(shù)。</p><p>　　方程

80、（5-4）兩邊取正切得</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　令</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　在水驅(qū)油田達(dá)到高含水

81、期后，注入聚合物仍可提高剩余油的采收率，注入聚合物不僅可以提高波及系數(shù)，而且還可以提高波及區(qū)域內(nèi)的驅(qū)油效率[24]。根據(jù)大慶已進(jìn)行注聚區(qū)塊的含水率變化對比曲線，選擇如下函數(shù)擬合聚驅(qū)含水率fwp。</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中 fwp——聚合物驅(qū)含水率，%；</p><p>　　t——聚合物驅(qū)時(shí)間，

82、mon；</p><p>　　A1，B1——通過注聚合物前的生產(chǎn)數(shù)據(jù)擬合求得；</p><p>　　a1，b1，c1——待定擬合系數(shù)。</p><p>　　方程（5-6）右端第一項(xiàng)為不注聚合物條件下含水率，第二項(xiàng)為注聚合物條件下含水率減少項(xiàng)。由于A1，B1在該方程中為已知數(shù)，為確定參數(shù)a1，b1，c1，將方程（5-6）移項(xiàng)得</p><p>

83、<b>　　兩邊取自然對數(shù)得</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p><b>　　令</b></p><p><b>　　；；</b></p><p>　　則式（5-7）簡化為</p><p><

84、;b>　　（5-8）</b></p><p>　　利用式（5-8）通過最小二乘多元回歸方法可以確定出參數(shù)a1，b1，c1。</p><p>　　5.1.3 其他開發(fā)指標(biāo)的預(yù)測</p><p>　　在聚合物開發(fā)指標(biāo)預(yù)測中，傳統(tǒng)的預(yù)測方法是以定產(chǎn)液量為基礎(chǔ)的，但是通過對大慶已注聚區(qū)塊產(chǎn)液量的統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn)，產(chǎn)液量是注聚前期迅速上升、中期平穩(wěn)、后期下降的過

85、程。下面實(shí)例將通過產(chǎn)油量預(yù)測模型及含水率預(yù)測模型預(yù)測出的產(chǎn)油量及含水率求得其他開發(fā)指標(biāo)[25]。</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p><b>　?。?-10）</b></p><p><b>　?。?-11）</b></p><p><b>

86、;　?。?-12）</b></p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　式中 ql——月產(chǎn)液量，104t；</p><p>　　qw——月產(chǎn)水量，104t；</p><p>　　NP——累計(jì)產(chǎn)油量，104t；</p><p>　　LP——累計(jì)產(chǎn)液量，104t

87、；</p><p>　　WP——累計(jì)產(chǎn)水量，104t。</p><p><b>　　5.2 實(shí)例計(jì)算</b></p><p>　　大慶油田北一二排西部注聚區(qū)塊于1996年4月開始注聚合物，到2003年注聚結(jié)束（表5-1）（由于數(shù)據(jù)太多，所占篇幅太大，這里只給出部分的數(shù)據(jù)）。</p><p>　　表5.1 北一二排西部實(shí)際

88、與預(yù)測數(shù)據(jù)對比</p><p>　　下面以1999年以前的開發(fā)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合預(yù)測，并對預(yù)測的結(jié)果與開發(fā)的整個(gè)過程進(jìn)行對比，該預(yù)測對比方法更能直觀的預(yù)測結(jié)果的實(shí)用性。通過代入實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，得到的參數(shù)如下：</p><p>　　a=0.01，b=1.2，c=16.32，A1=0.8543，B1=10.95，a1=0.006812，b1=1.5689，c1=0.1145。</p>&

89、lt;p>　　當(dāng)給定不同的開發(fā)時(shí)間，代入以上參數(shù)，由式（5-1）、式（5-6）、式（5-9）、式（5-10）、式（5-11）、式（5-12）和式（5-13），分別可以預(yù)測出大慶油田北一二排西部聚合物驅(qū)工業(yè)化區(qū)塊理論的月產(chǎn)油量、月含水率、月產(chǎn)液量、累計(jì)產(chǎn)油量、累計(jì)產(chǎn)液量和累計(jì)產(chǎn)水量。</p><p>　　在此，本文只給出了月產(chǎn)油量及月含水率對比圖，如圖5-1-圖5-2。</p><p>

90、;　　圖5.1 北一二排西部月產(chǎn)油量對比圖</p><p>　　圖5.2 北一二排西部月含水率對比圖</p><p>　　通過對比圖可以看出，利用聚驅(qū)的前期數(shù)據(jù)擬合得到的理論開發(fā)指標(biāo)與實(shí)際值對比效果比較好，完全可以滿足生產(chǎn)的需要。</p><p><b>　　5.3 本章小結(jié)</b></p><p>　　這種方法通過將廣

91、義翁氏預(yù)測模型和反正切函數(shù)預(yù)測模型應(yīng)用到聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測中，克服了“定液求含水”的局限性。實(shí)際計(jì)算表明：北一二排西部注聚區(qū)塊和北一區(qū)中部注聚區(qū)塊月產(chǎn)油量和月含水率與實(shí)際值對比程度比較好，完全可以滿足生產(chǎn)的需要。</p><p><b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　（1）聚合物驅(qū)開采到一定程度時(shí)，甲型水驅(qū)特征曲線也出現(xiàn)較好的直線段。通過對北一二排西部和北

92、一區(qū)中部注聚區(qū)塊實(shí)際開發(fā)數(shù)據(jù)的擬合，表明大慶油田注聚區(qū)塊處于含水回升階段時(shí)，驅(qū)替特征曲線法仍可以利用，具有一定的實(shí)用價(jià)值。</p><p>　　（2）聯(lián)解法解決了甲型水驅(qū)特征曲線預(yù)測中缺少時(shí)間因素的問題，又解決了Wang-Li產(chǎn)量預(yù)測模型中缺少含水率的問題，預(yù)測曲線與兩個(gè)區(qū)塊實(shí)際開發(fā)數(shù)據(jù)基本上是符合的。其中累積產(chǎn)油量由于受隨機(jī)因素影響較小，預(yù)測值與實(shí)際值符合程度較高；含水率由于受隨機(jī)因素影響較大，符合程度略差一些

93、。</p><p>　?。?）聚合物驅(qū)流管法適用于預(yù)測油井見聚情況下產(chǎn)油量、含水率的變化規(guī)律。通過預(yù)測曲線可以看出，月產(chǎn)油量的擬合程度較差，預(yù)測平均誤差在11%左右，這是因?yàn)樵庐a(chǎn)油量受隨機(jī)因素影響較大；對含水率的擬合程度較好。</p><p>　?。?）模型法將廣義翁氏預(yù)測模型和反正切函數(shù)預(yù)測模型應(yīng)用到聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測中，克服了“定液求含水”的局限性。通過擬合對比圖可以看出，利用聚驅(qū)的

94、前期數(shù)據(jù)擬合得到的理論開發(fā)指標(biāo)與實(shí)際值對比效果比較好，可以滿足生產(chǎn)的需要</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 俞啟泰. 一種廣義的Казаков水驅(qū)特征曲線[J]. 大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 1997，16（3）：45-48，77.</p><p>　　[2] Wiorkowski J J. Fitting o

95、f Growth Curves over Time when the Data are Obtained from a Single Realization [J]. J. Forecasting. 1988, 7(4): 259-272.</p><p>　　[3] 陳元千，李從瑞. 預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)的聯(lián)解法[J]. 中國海上油氣地質(zhì). 1997，11（5）：337-343.</p><

96、p>　　[4] 陳元千，李從瑞. 預(yù)測水驅(qū)油田開發(fā)指標(biāo)及可采儲(chǔ)量的聯(lián)解法[J]. 新疆石油地質(zhì). 1997，18（2）：147-152.</p><p>　　[5] 陳元千，趙慶飛. 一種實(shí)用的聯(lián)解法[J]. 斷塊油氣田（開發(fā)工程）. 2000，7（6）：27-29.</p><p>　　[6] 張曙光，謝俊， 孫廣聞，等. 基于廣義Копытов模型及乙型水驅(qū)曲線的綜合預(yù)測法[J]

97、. 礦物巖石. 2002，22（4）：93-96.</p><p>　　[7] 孫建平，徐學(xué)品，楊鳳波等. 油田開發(fā)指標(biāo)預(yù)測的一種綜合模型[J]. 河南石油（油藏工程）. 1999，13（2）：12-14.</p><p>　　[8] 陳志剛，舒福昌，賈黎等. 油田開發(fā)指標(biāo)的組合預(yù)測方法[J]. 新疆石油地質(zhì). 2002，23（2）：160-162.</p><p>

98、;　　[9] 張學(xué)文. 薩中水驅(qū)油田年度開發(fā)指標(biāo)預(yù)測方法[J]. 大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào). 2006，30（3）：37-39，68.</p><p>　　[10] 宮長路，吳曉慧，孫鐵等. 措施調(diào)整后開發(fā)指標(biāo)預(yù)測的一種新方法[J]. 大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 2006，25（4）：27-28，53.</p><p>　　[11] 孔祥亭，唐莉，周學(xué)民. 聚合物驅(qū)開發(fā)規(guī)劃指標(biāo)預(yù)測方法研究[J]. 大慶

99、石油地質(zhì)與開發(fā). 2001，20（5）：46-49.</p><p>　　[12] 劉麗，宋考平，楊二龍等. 聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測及方法評價(jià)[J]. 大慶石油學(xué)院學(xué)報(bào). 2005，29（1）：40-42，48.</p><p>　　[13] 王俊魁. 水驅(qū)特征曲線與產(chǎn)量預(yù)測模型的聯(lián)合應(yīng)用[J]. 新疆石油地質(zhì). 2001，22（5）：426-428.</p><p>

100、;　　[14] 趙國忠，孟曙光，姜祥成. 聚合物驅(qū)含水率的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測方法[J]. 石油學(xué)報(bào). 2004，25（1）：70-73.</p><p>　　[15] 袁威，趙光杰，馮立等. 聚合物驅(qū)油區(qū)塊含水率的預(yù)測[J]. 油氣田地面工程. 2005，24（6）：24.</p><p>　　[16] 袁威，吳忠萍. 利用回歸預(yù)測技術(shù)進(jìn)行聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測[J]. 國外油田工程. 2007，

101、23（2）：42-44.</p><p>　　[17] 石成方，肖偉，王鳳蘭. 聚合物驅(qū)油開發(fā)指標(biāo)預(yù)測模型[J]. 石油學(xué)報(bào). 2005，26（5）：78-80，84.</p><p>　　[18] Tsong P H, Claude C. Observations on the structure of a polyamide gel from electron micrographs

102、[ J ]. Polymer. 1984, 25(10):419.</p><p>　　[19] Gimzewski J K, Joachim C. Nanoscale science of single molecules using local probes [J]. Science. 1999,238 (5408):683-688.</p><p>　　[20] 張繼成，宋考平，鄧慶

103、軍. 聚驅(qū)開發(fā)指標(biāo)計(jì)算數(shù)學(xué)模型的建立與應(yīng)用[J]. 鉆采工藝. 2003，26（1）：27-29.</p><p>　　[21] 劉義坤，畢永斌，隋新光. 聚合物驅(qū)開發(fā)指標(biāo)預(yù)測方法研究[J]. 大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 2007，26（2）：105-107.</p><p>　　[22] 陳元千. 油氣藏工程實(shí)用方法[M]. 北京:石油工業(yè)出版社，1999：1-6.</p>&l

104、t;p>　　[23] 魯洪江. 聚合物驅(qū)含水率變化及增加可采儲(chǔ)量預(yù)測[J]. 礦物巖石. 2002， 22 (3)：76-78.</p><p>　　[24] 王啟民. 聚合物驅(qū)油技術(shù)的實(shí)踐與認(rèn)識(shí)[J]. 大慶石油地質(zhì)與開發(fā). 1999， 18 (4)：1-5.</p><p>　　[25] 陳濤平，胡靖邦. 石油工程[M]. 北京：石油工業(yè)出版社，1999：461-465.<

105、/p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　在論文完成之際，我要特別感謝我的指導(dǎo)老師的熱情關(guān)懷和悉心指導(dǎo)。在我撰寫論文的過程中，老師傾注了大量的心血和汗水，無論是在論文的選題、構(gòu)思和資料的收集方面，還是在論文的研究方法以及成文定稿方面，我都得到了老師悉心細(xì)致的教誨和無私的幫助，特別是他廣博的學(xué)識(shí)、深厚的學(xué)術(shù)素養(yǎng)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神和一絲不茍的工作作風(fēng)使我終生