焊接技術(shù)及自動化畢業(yè)設(shè)計---zg270-500焊接性及裂紋修補

1、<p><b>　　?？粕厴I(yè)設(shè)計</b></p><p>　　題 目：ZG270-500焊接性及裂紋修補 </p><p>　　專業(yè)年級： 08級焊接技術(shù)及自動化 </p><p>　　完成時間： 2011年 5月 25日</p><p>　　?？粕厴I(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書</p>

2、<p>　　ZG270-500的焊接性及焊縫裂紋修補</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　ZG270-500的碳當量約為0.45%，從碳當量上看焊接性尚可。但由于其制作是通過鑄造而來，其顯微組織和性能有別于普通的碳素結(jié)構(gòu)鋼，鑄錠的組織中存在裂紋、偏析等缺陷，使焊接過程比普通碳鋼復(fù)雜一些，尤其是焊接裂紋和偏析在焊縫及熱影響區(qū)中極易出現(xiàn)

3、。本文針對ZG270-500焊接時長出現(xiàn)的缺陷，從其成分和顯微組織進行分析，最后總結(jié)出一套完整 的焊接參數(shù)和焊接工藝。另外真對已出現(xiàn)的裂紋根據(jù)前面焊接性的分析，整理出一套裂紋的修補工藝提。</p><p>　　關(guān)鍵詞　ZG270-500；焊接性；裂紋補焊</p><p>　　不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印</p><p><b>　　目錄</b

4、></p><p><b>　　摘要……I</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p>　　1.1 課題背景1</p><p>　　第2章 ZG270-500的焊接性分析2</p><p>　　2.1 ZG270-500成分與焊接

5、性2</p><p>　　2.1.1 ZG270-500和ZG275-485H的成分2</p><p>　　2.1.2 ZG270-500、ZG275-485H及Q345的力學性能2</p><p>　　2.1.3 ZG270-500焊接性分析2</p><p>　　2.2 ZG270-500的組織與焊接性3</p>

6、<p>　　2.2.1 鑄錠的組織3</p><p>　　2.2.2 ZG270-500的焊接性分析4</p><p>　　第3章 ZG270-500焊接接頭的組成及缺陷5</p><p>　　3.1 焊接接頭的組成5</p><p>　　3.2 ZG270-500的熔合區(qū)5</p><p>　　3

7、.3 ZG270-500的熱影響區(qū)5</p><p>　　3.4 焊接接頭的常見裂紋6</p><p>　　3.4.1 焊接熱裂紋6</p><p>　　3.4.2 焊接冷裂紋6</p><p>　　第4章 ZG270-500的焊接工藝7</p><p>　　4.1 焊接方法的選擇7</p>

8、<p>　　4.2 焊接材料的選擇及保存7</p><p>　　4.3 焊接參數(shù)的選擇7</p><p>　　4.4 坡口清理8</p><p>　　4.5 焊前預(yù)熱8</p><p>　　4.6 層間溫度8</p><p>　　4.7 焊接操作注意事項9</p><p>

9、　　4.8 焊后熱處理9</p><p>　　第5章 ZG270-500焊接接頭裂紋的修補10</p><p>　　5.1 裂紋的確認10</p><p>　　5.2 裂紋的清除10</p><p>　　5.3 坡口的清理10</p><p>　　5.4 焊接方法及焊接材料的選擇10</p>

10、<p>　　5.5 焊接操作11</p><p>　　5.6 焊后熱處理11</p><p>　　5.7 對補焊的焊縫進行超聲波檢測12</p><p><b>　　結(jié)論14</b></p><p><b>　　參考文獻15</b></p><p><

11、;b>　　附錄16</b></p><p>　　千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印。在目錄上點右鍵“更新域”，然后“更新整個目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行</p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　課題背景</b></p>

12、<p>　　在生產(chǎn)中，鑄鋼是重要的金屬結(jié)構(gòu)材料，具有良好的綜合機械性能和化學物理性能。與鑄鐵相比，鑄鋼具有較高的強度、韌性、塑性和良好的焊接性。與普通的碳鋼相比，鑄件是通過鑄造工藝制作，可以制作外形比較復(fù)雜的工件，且制造的工藝比較簡單，成本較低，在性能上沒有鍛件的各向異性。另外，在鑄鋼中加入某些合金元素，還可以獲得特殊性能。因此在工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用十分的廣泛。尤其是碳素鑄鋼，有良好的綜合機械性能和鑄造性能，且對原料的要求不高，

13、合金元素消耗少，成本低，熔煉和鑄造工藝容易掌握，在各部門應(yīng)用很廣。</p><p>　　在鑄鋼的鑄造過程中，為保證其有足夠的強度、塑性和韌性，含碳量在0.15%～0.60%間。由于鑄鋼的澆鑄溫度比鋼錠的澆鑄溫度高，鑄件的形狀也比較復(fù)雜，其凝固條件的控制比鋼錠困難的多，而且之后不經(jīng)過鍛壓加工，一般情況下，鑄鋼件的結(jié)晶比較粗大，熱節(jié)處和枝晶間的疏松難以避免，因此，鑄鋼的性能往往比成分相近的鋼要差，在焊接性能上也是。焊

14、接時極易出現(xiàn)裂紋和偏析等缺陷。</p><p>　　華東重工有限公司是專門生產(chǎn)大型數(shù)控機床的公司，機床的導(dǎo)軌要求較高的強度和沖擊韌性，對于結(jié)構(gòu)簡單的工件可以使用16Mn制作，但是對于結(jié)構(gòu)復(fù)雜的導(dǎo)軌，使用鑄鐵無法滿足其性能的要求，因此選用鑄鋼件，但是由于車間正處于起步階段，對鑄鋼的焊接沒有一套完整的焊接工藝指導(dǎo)焊接生產(chǎn)，致使焊件出現(xiàn)嚴重的缺陷，尤其以裂紋最常出現(xiàn)。如圖1-1，圖1-2所示。</p>&

15、lt;p>　　圖1-1工件端部裂紋 圖1-2 滲透探傷檢測裂紋</p><p>　　ZG270-500的焊接性分析</p><p>　　由于鑄鋼需要較高的強度和韌性,同時又要具備較好流動性,所以其在制作的過程中,加入很多的合金元素,使其成分與性能相近的碳鋼的成分相差很多,首先從其成分上分析其焊接性,并與ZG275-485H和Q345進行比較。之后通過顯微組

16、織對其焊接性進行分析。</p><p>　　ZG270-500成分與焊接性</p><p>　　ZG270-500和ZG275-485H的成分</p><p>　　ZG270-500、ZG275-485H及Q345的成分如表2-1所示[3]</p><p><b>　　表2-1</b></p><p&

17、gt;　　ZG270-500、ZG275-485H及Q345的力學性能</p><p>　　ZG270-500、ZG275-485H及Q345的力學性能如表2-2所示</p><p><b>　　表2-2</b></p><p>　　ZG270-500焊接性分析</p><p>　　使用國際焊接學會（IIW）推薦的碳當量

18、計算公式：</p><p>　　ZG270-500的碳當量約為0.45%，ZG275-500的碳當量約為0.46%。一般情況下，當碳當量的值大于0.4%時，材料的冷裂敏感性增大，其焊接時主要問題是焊接熱影響區(qū)易產(chǎn)生低塑性的淬硬組織，這種淬硬組織隨著鋼含碳量的增加而增大。另外，鑄鋼鑄錠的冷卻速度緩慢，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，成分不均勻，完成后又不經(jīng)過壓力加工過程，所以組織較粗大，存在嚴重的偏析和夾雜，使其塑性和韌性降低，焊接性比

19、普通的碳素鋼差。當焊接材料選擇不當、焊接規(guī)范不合適時容易產(chǎn)生裂紋。因此在焊接時需要預(yù)熱和層間保溫，以降低熱影響區(qū)的冷卻速度，以防止產(chǎn)生馬氏體，減少裂紋的產(chǎn)生。另外多層焊的第一層焊縫由于和母材接觸，母材融合到焊縫中的比例較高，使焊縫的含碳量及硫和磷雜質(zhì)的含量增加，也產(chǎn)生熱裂紋。因此對焊材的選用和焊縫坡口的制備也提出了要求，考慮用低氫的焊接方法。同時還要進行焊后熱處理，最好是焊后立即進行消除應(yīng)力退火。</p><p>

20、;　　通過以上對ZG270-500和ZG275-485H成分及焊接性的分析，從碳當量分析，其焊接性相似，但是其成分存在很多的差異，ZG275-485H減少了碳的含量增加了錳的含量，從組織和合金元素上說其焊接性優(yōu)于ZG270-500。另外，ZG275-485H是在1000-1100℃范圍內(nèi)加熱得到單一的奧氏體組織，具有良好的韌性，在受到高的沖擊載荷和高壓的情況下，表面迅速產(chǎn)生加工硬化，從而產(chǎn)生耐磨的表面層，而內(nèi)部保持良好的沖擊性，適合制作

21、受沖擊載荷的導(dǎo)軌，所以在設(shè)計機床導(dǎo)軌是可考慮用ZG275-485H代替ZG270-500。</p><p>　　但ZG275-485H的成本要遠遠高于ZG270-500，且ZG270-500的性能又能滿足設(shè)備要求，所以很多工廠處于成本考慮還是選用ZG270-500制作機床導(dǎo)軌設(shè)備。</p><p>　　ZG270-500的組織與焊接性</p><p><b&g

22、t;　　鑄錠的組織</b></p><p>　　ZG270-500的含碳量為0.4%，屬于亞共析鋼，其在室溫的組織為鐵素體和珠光體，與成分相似的鍛壓成形的碳鋼的組織是相同的，不同點就是晶粒的形態(tài)，在此主要是從晶粒的形態(tài)和組織的偏析來分析ZG270-500的焊接性。 </p><p>　　鑄鋼是通過鑄造的工藝制作得到，由于鑄錠的冷卻過程緩慢，工件較大，因此了解鑄錠各部分的組織和性

23、能有助于焊接過程的進行，提高焊接質(zhì)量[1]。鑄錠組織如圖3-1所示</p><p>　?。?）、表層細晶粒區(qū)</p><p>　?。?）、中心粗大晶粒區(qū) 圖3-1鑄錠組織</p><p>　　（3）、中心粗大等軸晶粒區(qū)</p><p>　　ZG270-500的焊接性分析 </p><p

24、>　　鑄錠表層細晶粒區(qū)的組織致密，力學性能好，但該區(qū)很薄，故對鑄錠性能影響不大。柱狀晶粒區(qū)的組織比中心等軸晶粒區(qū)致密，但晶粒間常存在非金屬夾雜物和低熔點雜質(zhì)而形成脆弱面，在焊接時極易引起裂紋。中心粗大等軸晶粒無脆弱面，但組織疏松，雜質(zhì)較多，力學性能較低，焊接時應(yīng)盡量避開此區(qū)域[4]。</p><p>　　在鑄錠中，除組織不均勻外，還存在成分偏析、氣孔、縮松、夾雜、裂紋等缺陷，給焊接過程帶來困難。</p

25、><p>　　ZG270-500焊接接頭的組成及缺陷</p><p><b>　　焊接接頭的組成</b></p><p>　　焊接接頭是連接母材的部分，接頭質(zhì)量的好壞直接影響焊件的使用性能，只有充分的了解了焊接接頭的組成及各部分的性能和接頭常見到缺陷，才能在焊接工藝的制定、焊接過程中避開缺陷的產(chǎn)生，得到一個好的焊接接頭。</p>&l

26、t;p>　　焊接接頭有三部分組成[2]：</p><p>　?。?）、焊縫 焊接熔池凝固后形成的固體區(qū)域。</p><p>　?。?）、熔合區(qū) 由填充材料和部分熔化的母材組成的區(qū)域。（3）、熱影響區(qū) 受到焊接熱影響，但未熔化，組織和性能發(fā)生 變化的區(qū)域。</p><p>　　因為母材的組織和成分增加了鑄鋼焊接的難度，在華東重工最常用的是ZG270-

27、500，因此在此對ZG270-500的熔合區(qū)和熱影響區(qū)進行分析。</p><p>　　ZG270-500焊接接頭的組織</p><p>　　3.2.1 ZG270-500的熔合區(qū)</p><p>　　由于ZG270-500的含碳量較高，且雜質(zhì)元素較多，在焊接的過程中，母材中的雜質(zhì)元素易向焊縫中過渡，在熔合區(qū)引起結(jié)晶裂紋和再熱裂紋。為減少合金元素的過渡，應(yīng)盡量減小熔

28、合比，減小坡口，采用多層多道焊的工藝，減少熱輸入量，減緩合金元素的擴散。</p><p>　　ZG270-500的熱影響區(qū)</p><p>　　因為ZG270-500中含碳量為0.40%，屬于中碳鋼，熱影響區(qū)由完全淬火區(qū)、不完全淬火區(qū)組成。</p><p><b>　　（1）、完全淬火區(qū)</b></p><p>　　完全

29、淬火區(qū)相當于低碳鋼的過熱區(qū)和正火區(qū)兩部分。過熱區(qū)的部分晶粒嚴重長大，奧氏體的均勻化程度高，增加了淬硬傾向，易形成粗大的馬氏體，該區(qū)域的塑性韌性較低。正火區(qū)部分得到細小的馬氏體和少量的貝氏體，力學性能優(yōu)良。</p><p>　?。?）、不完全淬火區(qū)</p><p>　　相當于低碳鋼的不完全重結(jié)晶區(qū)，鐵素體基本不變但有所長大，組織為馬氏體、鐵素體和中間體，硬度較高，脆性較大。</p>

30、;<p><b>　　焊接接頭的常見裂紋</b></p><p><b>　　焊接熱裂紋</b></p><p>　　熱裂紋一般是指在較高溫度下產(chǎn)生的裂紋。大部分熱裂紋在固、液相線溫度區(qū)間產(chǎn)生結(jié)晶裂紋，也有少量在低于固相線溫度時產(chǎn)生。產(chǎn)生的位置多數(shù)在焊縫中，有時也產(chǎn)生在熱影響區(qū)。其裂口是貫穿表面并且斷口是被氧化的，裂紋寬度約為0.0

31、5～0.5mm，比冷裂紋的0.001～0.01mm大幾十倍，裂紋末端略呈圓形。常見熱裂紋有結(jié)晶裂紋。產(chǎn)生原因是在焊縫結(jié)晶后期，由于低熔點共晶形成的液態(tài)薄膜削弱了晶粒間的結(jié)合，在拉應(yīng)力的作用下產(chǎn)生裂紋。最常出現(xiàn)的位置是焊縫中，裂紋沿著奧氏體晶界。對應(yīng)的材料有雜質(zhì)較多的碳鋼、低中合金鋼、奧氏體鋼及鎳基合金[5]。</p><p><b>　　焊接冷裂紋</b></p><p&

32、gt;　　焊接冷裂紋是相對于熱裂紋來說的，一般是指在較低溫度下產(chǎn)生的裂紋。產(chǎn)生的原因是拘束應(yīng)力、淬硬組織和氫共同作用。產(chǎn)生的位置是在焊接接頭中，尤其是焊接熱影響區(qū)，個別情況下冷裂紋也產(chǎn)生在焊縫金屬上。常見到冷裂紋是延遲裂紋。</p><p>　　延遲裂紋出現(xiàn)的位置是焊縫，少量在熱影響區(qū)。裂紋沿奧氏體晶界或穿過晶粒。對應(yīng)材料有中、高碳鋼，低、中合金鋼，鈦合金中。</p><p>　　ZG27

33、0-500的焊接工藝</p><p><b>　　焊接方法的選擇</b></p><p>　　為保證焊件的焊接質(zhì)量，打底時選用手工電弧焊；為保證生產(chǎn)效率填充使用CO2氣體保護焊。</p><p>　　焊接材料的選擇及保存</p><p>　　因為鑄鋼的含碳量較高，晶粒粗大，存在較嚴重的偏析，焊接時容易產(chǎn)生裂紋等缺陷，因此

34、選用塑性和韌性較好的低氫型焊條，焊絲選用成形較好的藥芯焊絲[6]。焊接材料的選擇如表5-1所示。</p><p><b>　　表5-1</b></p><p><b>　　焊接參數(shù)的選擇</b></p><p>　　由于ZG270-500的焊接性較差，容易出現(xiàn)偏析、裂紋等缺陷，所以焊接時盡量選用小電流焊接，減少熱輸入提高焊

35、接質(zhì)量。焊接參數(shù)如表5-2所示</p><p>　　電焊條使用前要經(jīng)過烘干處理，否則不可以使用，烘干結(jié)束后將焊條放入保溫箱中存儲，隨用隨取，焊條在空氣中暴露4h后要重新進行烘干處理，反復(fù)烘干的次數(shù)不可超過4次。二保焊過程中，如果發(fā)現(xiàn)焊絲上有鐵銹，則需要更換焊絲再進行焊接。焊接結(jié)束后，焊絲焊條必須返還到儲藏室中。焊條烘干工藝如表5-3所示。</p><p>　　表5-2焊接參數(shù)選擇</

36、p><p><b>　　表5-3焊條烘干</b></p><p><b>　　坡口清理</b></p><p>　　焊接之前應(yīng)仔細清理坡口兩側(cè)，除去坡口兩側(cè)20-30mm的鐵銹油污等。</p><p><b>　　焊前預(yù)熱</b></p><p>　　在焊接

37、前要對工件進行預(yù)熱，預(yù)熱溫度150℃，當焊件剛性比較大時預(yù)熱的溫度可提高到200℃。如果是局部預(yù)熱則加熱范圍為坡口兩側(cè)150～200mm范圍。預(yù)熱時間1h左右[9]。</p><p>　　預(yù)熱的目的是減小焊縫的冷卻速度，有效防止結(jié)晶裂紋和延遲裂紋的產(chǎn)生。如果預(yù)熱溫度過低，則不能抑制冷裂紋的產(chǎn)生；如果預(yù)熱溫度過高，焊縫中可能引起晶間碳化物沉淀和形成鐵素體組織。預(yù)熱時間過長，等同于焊接熱輸入量增大，引起高溫停留時間過

38、長，奧氏體晶粒粗化，最終形成粗大的馬氏體淬硬焊縫。</p><p>　　預(yù)熱時要均勻，不得用大火短時間急劇加熱，以防止局部應(yīng)力過大而變形。</p><p><b>　　層間溫度</b></p><p>　　較合適的層間溫度為125~250℃，其溫度下限用以保證在多層焊中后道焊縫有起碼的預(yù)熱條件，其溫度上限以避免出現(xiàn)熱應(yīng)力裂紋。通過補充加熱或緩慢

39、焊接來控制層間溫度。</p><p><b>　　焊接操作注意事項</b></p><p>　　（1）、焊條打底時一定要保證質(zhì)量，焊條可做小節(jié)距擺動，擺動幅度不可以超過焊條直徑的2/3，不能出現(xiàn)未熔合、夾雜、未焊透等缺陷， 如果發(fā)現(xiàn)缺陷應(yīng)立刻將缺陷清理好在進行下一次焊接。</p><p>　　（2）、使用焊條電弧焊時采用短弧焊接，電弧長度不超過

40、焊條直徑的2/3。</p><p>　?。?）、使用CO2氣體保護焊進行焊接時可使用小節(jié)距擺動，力求使每道焊縫都薄且窄以減少熱輸入和熔合比。</p><p>　?。?）、每焊完一層要仔細清理飛濺和熔渣，必要時用角磨機打磨至露出金屬光澤。</p><p>　?。?）、每焊完2～3層要使用氣鎬等對焊縫進行錘擊處理，以釋放焊縫中的應(yīng)力并細化晶粒，提高焊縫性能</p&

41、gt;<p>　?。?）、焊接時焊絲或焊條在工件上打火，使鑄鋼件局部區(qū)域淬硬，且應(yīng)力集中，極易產(chǎn)生微裂紋</p><p>　?。?）、焊接順序如圖5-1所示。先沿著坡口兩側(cè)堆焊一層，最后焊接凹下的焊縫，在沿坡口堆焊一層再焊底部凹下部分，重復(fù)過程，直到焊縫填滿[10]。</p><p>　　（6）、每一道焊縫盡量采用連續(xù)焊接，因為焊接接頭容易出現(xiàn)缺陷。如果有接頭，則每個接頭要搭

42、接20mm左右，且接頭要至少錯開20mm。</p><p><b>　　焊后熱處理</b></p><p>　　對于大厚件、剛性較大的結(jié)構(gòu)和工作條件為動載荷或沖擊載荷的焊件，焊后應(yīng)進行去除應(yīng)力退火。目的是消除機械應(yīng)力，減低熱影響區(qū)的硬度。如果熱影響區(qū)硬度存在差異，一旦受到彎曲應(yīng)力的作用，就會在熱影響區(qū)產(chǎn)生裂紋。</p><p>　　焊后熱處理的

43、工藝措施是：對于大型鑄鋼件，可在焊縫區(qū)用電加熱設(shè)備或火焰加熱至200～250℃，保溫2小時（保溫時間視工件的厚度而定，可適當增長保溫時間），并覆蓋以防火巖棉使其緩冷；對于小型鑄鋼件，可用電加熱設(shè)備或火焰加熱至600～650℃，保溫2小時后覆蓋防火巖棉，使其緩冷。</p><p>　　在鑄鋼件加熱時，加熱溫度要緩慢而均勻，加熱區(qū)最高溫度與最低溫度 不可以大于65℃。</p><p>　　ZG

44、270-500焊接接頭裂紋的修補</p><p>　　因為第一次焊接時對母材又進行了一次加熱過程，使熔合區(qū)和焊接熱影響區(qū)組織變得更加粗大，偏析更為嚴重，使鑄鋼件的力學性能和焊接性能更差。焊接時比第一次焊接更容易出現(xiàn)裂紋缺陷，所以要注意熱輸入的控制，防止裂紋缺陷的再次產(chǎn)生。</p><p><b>　　裂紋的確認</b></p><p>　　焊補

45、之前先將裂紋周圍清理干凈，去除油污飛濺等污物。使用超聲波探傷儀對焊縫的周圍進行探傷檢查，尤其是在裂紋延伸方向上，確定裂紋的起始位置。</p><p><b>　　裂紋的清除</b></p><p>　　使用超聲波探傷儀器確定裂紋的起始位置后，如果裂紋比較淺可用角磨機打磨去除裂紋；如果裂紋比較深，則先用電鉆在裂紋的起始位置鉆孔，孔的直徑在6mm左右，孔深依據(jù)裂紋的深度而

46、定，一般比裂紋深，防止裂紋的繼續(xù)擴展，之后在裂紋兩側(cè)200～300mm附近用火焰預(yù)熱0.5小時左右，預(yù)熱功率要小，之后用碳弧氣刨將裂紋清除。使用氣刨時，碳棒選用小直徑，電流越小越好。</p><p><b>　　坡口的清理</b></p><p>　　使用碳弧氣刨開坡口后，要用角磨機或小磨頭將坡口兩側(cè)的氧化膜去除干凈，直至露出金屬光澤。</p><

47、p>　　如果坡口兩側(cè)有氧化膜存在,在焊接時氧化膜吸收大量的熱,致使母材不能有效的熔化,產(chǎn)生咬邊、夾雜等缺陷。</p><p>　　焊接方法及焊接材料的選擇</p><p>　　由于第一次焊接時焊接接頭的熱影響區(qū)再次加熱，組織晶粒變得更加粗大，偏析等缺陷更為嚴重，焊接時比第一次焊接更要注意焊接熱輸入的影響。</p><p>　　在補焊時選用手工電弧焊，焊條選用A

48、102焊條和J507焊條。使用A102焊條打底，J507焊條填充。因為A102焊條焊接的焊縫塑性韌性好，抗裂性能好，防止裂紋的產(chǎn)生。同時A102焊條中含有的合金元素較多，可以有效的細化焊縫組織，提高焊縫的力學性能。焊接參數(shù)如表6-1所示。焊條使用前一定要進行烘干，烘干工藝如表6-2所示[7]。</p><p><b>　　表6-1焊接參數(shù)</b></p><p>&l

49、t;b>　　表6-2 焊條烘干</b></p><p><b>　　焊接操作</b></p><p>　　鑄鋼件裂紋補焊的方式基本同第一次焊接。在控制熱輸入上更為嚴格。</p><p>　?。?）、焊縫的坡口兩側(cè)前兩層使用φ2.5的不銹鋼焊條，并使用小電流以減小熱輸入[8]。</p><p>　?。?）

50、、焊接順序如圖5-1所示，但不能進行連續(xù)焊接，要分層分段焊接，每道焊縫的長度不超過200mm，焊道厚度不超過4mm，目的是減小熱輸入和熱量集中。焊接方法如圖6-1所示。</p><p>　?。?）、對于缺陷較多的工件，先焊接小的缺陷，再焊大缺陷，最后焊接穿透缺陷。</p><p>　?。?）、焊接過程中切忌出現(xiàn)焊道過熱現(xiàn)象，嚴格控制每道焊縫間的層間溫度。</p><p&

51、gt;<b>　　焊后熱處理</b></p><p>　　鑄鋼件補焊的焊后熱處理與第一次焊接時的熱處理相同。</p><p>　　對補焊的焊縫進行超聲波檢測</p><p>　　探傷的工藝評定報告如表6-3所示。</p><p>　　表6-3 焊縫超聲波探傷檢測報告</p><p>　　從探傷結(jié)果

52、看，補焊后的焊縫中雖然仍存在裂紋，但是探傷結(jié)果符合合格等級Ⅱ級的要求，所以該焊縫裂紋的焊補工藝可行，能得到一個良好的補焊焊縫。</p><p>　　由于鑄鋼件比較厚大，工件的形狀比較復(fù)雜，冷卻速度比較緩慢且不均勻，使鑄錠的組織也不均勻，存在偏析裂紋等缺陷，給焊接過程帶來困難。焊接時尤其要注意控制焊接熱輸入和焊接常見缺陷，否則會耗費大量的人力和財力進行修補，嚴重時會導(dǎo)致整個工件報廢，給工廠帶來巨大是損失。所以焊接時

53、要非常細心，嚴格按照焊接工藝的指導(dǎo)進行焊接。</p><p>　　千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印?！敖Y(jié)論”以前的所有正文內(nèi)容都要編寫在此行之前。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　由于鑄鋼件比較厚大，工件的形狀比較復(fù)雜，冷卻速度比較緩慢且不均勻，使鑄錠的組織也不均勻，存在偏析裂紋等缺陷，給焊接過程帶來困難。

54、本文對ZG270-500進行了詳細而系統(tǒng)的分析,先從鑄鋼的成分進行分析,通過與焊接性較好ZG275-485H進行比較，了解其焊接性，之后又通過對顯微組織分析其焊接性，總結(jié)鑄鋼焊接時要注意的問題。最后列出焊接參數(shù)和焊接操作時應(yīng)該注意到問題，并進行施焊。對焊縫進行超聲波探傷，通過探傷報告分析，使用該參數(shù)和工藝焊接ZG270-500能得到符合要求的焊縫。</p><p><b>　　參考文獻</b>

55、;</p><p>　　呂燁，許德株 .機械工程材料.第三版.北京：高等教育出版社，2008.6：108-109</p><p>　　劉會杰 .焊接冶金與焊接性.北京：機械工業(yè)出版社，2007.3:85-150</p><p>　　鐘廷志，曹占倫，劉東明 .新編常用金屬材料手冊.北京：人民郵電出版社，2008.5</p><p>　　哈爾濱工

56、業(yè)大學，第一重型機械廠 .大型鑄件生產(chǎn).哈爾濱：黑龍江人民出版社，1979.8:225-227</p><p>　　王宗杰，藏汝恒，李德元.工程材料焊接技術(shù)問答.北京：機械工業(yè)出版社，2002.8:220-222</p><p>　　陳裕川 .焊接工藝設(shè)計與實例分析.北京：機械工業(yè)出版社，2009.9:236-237</p><p>　　Kou s.Wlelding

57、 Metallurgy[M].2nd ed. New Jwrswy: Wiley Interscience,2002</p><p>　　Wegrzyn J. Welding with Coated Electrodes of Thick Copper and steel-Copper Parts[J].Welding Inteinational,1993,7(3):2-5</p><p>