教學樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計計算書

1、<p><b>　　畢業(yè)設(shè)計</b></p><p>　　題 目 xx分校管理學院教學樓設(shè)計 </p><p>　　學 院 土木建筑學院 </p><p>　　專 業(yè) 土木工程 </p><p>　　班

2、 級 土木0701班 </p><p>　　學 生 </p><p>　　學 號 </p><p>　　指導教師 xx </p><p>　　二

3、〇一一 年 五月 三十日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次設(shè)計是xx分校管理學院教學樓設(shè)計,教學樓共有六層，層高均為3.9m，建筑總面積為8359.32m2, 建筑總高度為24.3m。本建筑物設(shè)計為一字形，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，按規(guī)定抗震等級為三級，抗震設(shè)防烈度為7度。結(jié)構(gòu)設(shè)計時取一榀典型框架，按荷載統(tǒng)計、內(nèi)力計算和截面

4、設(shè)計順序進行設(shè)計，水平地震作用采用底部剪力法計算荷載值，活荷載按三種不利布置分別計算內(nèi)力，風荷載和水平地震作用采用D值法進行內(nèi)力計算。內(nèi)力組合考慮非抗震組合和抗震組合并按“強柱弱梁”、 “強剪弱彎”的抗震原則進行內(nèi)力調(diào)整，此外還進行了樓板和樓梯的設(shè)計以及一品框架的電算設(shè)計，最終完成結(jié)構(gòu)計算書一份、建筑施工圖一份、結(jié)構(gòu)施工圖一份。 </p><p>　　關(guān)鍵詞： 框架結(jié)構(gòu);結(jié)構(gòu)設(shè)計;抗震設(shè)計;內(nèi)力組合;截面設(shè)

5、計</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　This design is a teaching building design for the school of Management of the branch campus of Weihai.The cstuction has six storeys with 3.9 meter

6、s a storey, the total construction area of 8359.32 m2 and a total height of 24.3 m and . This building design adopt cast-in-place reinforced concrete frame structure with the seismic grade of level 3 and the seismic fort

7、ification intensity of 7 degrees. The design processed by taking a typical frame and carried on according to load typical statistical,</p><p>　　Key words：frame construction；structural design；aseismatic desig

8、n；internal force combination; section design</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　ABSTRACTII</p><p>　　目 錄III</p>

9、<p>　　1xx分校教學樓建筑設(shè)計說明1</p><p>　　1.1 工程概況1</p><p>　　1.1.1 工程名稱1</p><p>　　1.2.1 建筑規(guī)模1</p><p>　　1.4.1 自然條件1</p><p><b>　　1.2設(shè)計意圖1</b><

10、;/p><p>　　1.3 建筑設(shè)計說明1</p><p>　　1.3.1 平面設(shè)計1</p><p>　　1.3.2立面設(shè)計2</p><p>　　1.3.3剖面設(shè)計2</p><p>　　1.3.4屋面設(shè)計2</p><p>　　1.3.5門窗設(shè)計2</p><p

11、>　　1.3.6墻體材料2</p><p>　　1.3.7建筑做法2</p><p>　　2xx分校教學樓結(jié)構(gòu)設(shè)計說明書4</p><p>　　2.1 工程概況4</p><p>　　2.2 設(shè)計依據(jù)4</p><p>　　2.3 上部結(jié)構(gòu)4</p><p><b>

12、　　3結(jié)構(gòu)計算書5</b></p><p>　　3.1 基本設(shè)計資料5</p><p>　　3.2 建筑結(jié)構(gòu)選型5</p><p>　　3.2.2 結(jié)構(gòu)選型：5</p><p>　　3.2.2 其他結(jié)構(gòu)選型5</p><p>　　3.3結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定5</p><

13、;p>　　3.3.1結(jié)構(gòu)平面布置5</p><p>　　3.3.2計算簡圖6</p><p>　　3.3.3梁、柱的截面尺寸6</p><p>　　3.3.4梁柱線剛度及其相對線剛度計算8</p><p>　　3.4 荷載標準值計算10</p><p>　　3.4.1恒荷載標準值Gk 的計算10<

14、;/p><p>　　3.4.2 活荷載標準值 Qk的計算13</p><p>　　3.4.3 風何載標準值的計算15</p><p>　　3.4.4 地震荷載標準值的計算16</p><p>　　3.4.5 水平荷載作用下的變形驗算19</p><p>　　3.5 樓板及屋面板計算21</p>&l

15、t;p>　　3.6 內(nèi)力計算 (荷載值均取荷載標準值)23</p><p>　　3.6.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計算23</p><p>　　3.6.2 活荷載作用下的內(nèi)力計算29</p><p>　　3.6.3 風荷載作用下的內(nèi)力計算46</p><p>　　3.6.4 地震作用作用下的內(nèi)力計算50</p>&l

16、t;p>　　3.7框架梁、柱內(nèi)力組合54</p><p>　　3.7.1 內(nèi)力組合原則54</p><p>　　3.7.2 框架梁的內(nèi)力組合54</p><p>　　3.7.3 框架柱的內(nèi)力組合61</p><p>　　3.8內(nèi)力調(diào)整67</p><p>　　3.8.1按強柱弱梁進行內(nèi)力調(diào)整67<

17、;/p><p>　　3.8.2框架柱端、梁端剪力進行調(diào)整68</p><p>　　3.9 框架梁、柱截面配筋計算70</p><p>　　3.9.1 框架梁截面設(shè)計70</p><p>　　3.9.2 框架柱的截面設(shè)計：81</p><p>　　3.10 主要樓梯設(shè)計89</p><p>

18、　　3.10.1荷載和受力計算89</p><p>　　3.10.2各跑荷載及內(nèi)力計算及示意圖89</p><p>　　3.10.3配筋面積計算90</p><p>　　3.10.3配筋結(jié)果90</p><p>　　3.11 輔助樓梯設(shè)計92</p><p>　　3.11.1.樓梯梯段斜板的設(shè)計92<

19、/p><p>　　3.11.2樓梯平臺板的設(shè)計93</p><p>　　3.11.3 樓梯平臺梁的設(shè)計94</p><p>　　參 考 文 獻96</p><p><b>　　致 謝97</b></p><p>　　1xx分校教學樓建筑設(shè)計說明</p><p>&

20、lt;b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　1.1.1 工程名稱</p><p><b>　　xx分校教學樓</b></p><p>　　1.2.1 建筑規(guī)模</p><p>　　六層教學樓，建筑面積8359.32m2、層高3.9m，總高度24.3m，總長度780.27m，總寬度17.6

21、m;</p><p>　　1.3.1 自然條件</p><p>　　（1）氣溫：采暖室外空氣計算溫度-10℃，夏季通風室外空氣計算溫度32℃； </p><p>　　（2）基本風壓：0.65KN/m2；</p><p>　?。?）基本雪壓：0.45 KN/m2；</p><p>　?。?/p>

22、4）地震作用：7度設(shè)防，Ⅱ類場地，第一組設(shè)計分組；</p><p>　?。?）地質(zhì)情況：教學樓所在建筑場地土層分布有明顯的規(guī)律性，從上至下依次為雜填土；黃土，中等壓縮性，厚度較大；古土壤，中等壓縮；粉質(zhì)粘土，中等偏低壓縮性。黃土層地基承載力標準值fk=180kPa ；</p><p>　?。?）凍土深度：0.9m； </p><p>　　（7）地下水位：地下水屬于潛

23、水類型，在勘察期間的穩(wěn)定水位深8.5~9.02m，地下水對混凝土沒有腐蝕性；</p><p>　?。?）荷載信息：上人屋面活荷載標準值為2.0KN/m2,樓面活荷載標準值為2.0KN/m2,走廊、樓梯處活荷載標準值為2.5 KN/m2；</p><p>　?。?）墻體材料：蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊；</p><p>　?。?0）水、電、暖、通訊管線已通到場地，留有接

24、口。</p><p><b>　　1.2設(shè)計意圖</b></p><p>　　按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定及設(shè)計任務(wù)書的要求，本著施工機械化、施工方便的原則，采用長方形柱網(wǎng)布置，柱網(wǎng)尺寸為6 m×7.2m，6m×2.7m，5.4m×7.2m，3.6m×7.2m，四種開間進深。</p><p>　　1.3 建

25、筑設(shè)計說明 </p><p>　　1.3.1 平面設(shè)計</p><p>　?。?）房間布置：沿縱橫向房間對稱布置；</p><p>　?。?）樓梯情況：根據(jù)規(guī)范，耐火等級為三級的建筑，本建筑設(shè)三部樓梯，中間樓梯為雙分式樓梯，踏步尺寸為：150mm×270mm，兩側(cè)的樓梯為雙跑式樓梯，踏步尺寸為150mm×270mm，位于兩個外部出口或樓梯之間的房

26、間至外部出口或封閉樓梯間的最大距離為27.05m。</p><p>　　(3)廁所：最遠的房間距最近廁所的距離為26.5m，小于規(guī)范規(guī)定50m，滿足使用要求；</p><p>　　(4) 采光：房間的窗地比大于1/5，均滿足采光需要；</p><p><b>　　1.3.2立面設(shè)計</b></p><p>　　建筑立面采

27、用豎向線條以柱另外分割來凸顯潔凈整齊感覺，門窗居中設(shè)置，整齊統(tǒng)一，增強美感。</p><p><b>　　1.3.3剖面設(shè)計</b></p><p>　?。?）窗臺高度：樓梯窗臺高2.3m，廁所窗臺高1.5m，其余房間窗臺及走廊窗臺高均為0.9m； </p><p>　?。?）采光通風情況：按規(guī)范規(guī)定的窗地比設(shè)置窗戶尺寸，主要房間外墻窗子的尺寸

28、為3000mm×2400mm，走廊內(nèi)墻設(shè)高窗，采光通風滿足要求；</p><p>　?。?）主要構(gòu)件尺寸：橫向框架承重，框架邊跨梁截面尺寸為：300mm×700mm，中跨梁截面尺寸為：300mm×500mm,縱向連系梁截面尺寸為：300mm×600mm，柱的截面尺寸為500mm×500mm。</p><p><b>　　1.3.4

29、屋面設(shè)計</b></p><p>　　（1）屋面排水：采用有組織排水，排水坡度為2%，防水材料采用4厚高分子防水卷材。</p><p>　?。?）保溫隔熱：保溫層采用100厚聚苯保溫板。</p><p><b>　　1.3.5門窗設(shè)計</b></p><p>　?。?）門：大廳門口及底層走廊盡頭均采用玻璃門，

30、其余房間采用普通木門。</p><p>　　（2）窗：均采用定制鋁合金推拉窗。</p><p><b>　　1.3.6墻體材料</b></p><p>　　全部采用粉煤灰加氣混凝土砌塊填充墻，外墻厚度為300mm，內(nèi)墻厚度為200mm。</p><p><b>　　1.3.7建筑做法</b><

31、/p><p>　　本設(shè)計建筑物的散水、樓地面、內(nèi)外墻做法均按《山東省建筑標準設(shè)計圖集建筑工程做法》中規(guī)定的做法進行</p><p>　?。?）散水做法：寬600mm,流水坡2％，選用 散1即細石混凝土散水做法；</p><p><b>　　（2）地面做法：</b></p><p>　?、傩l(wèi)生間防水地面，選用地15即地面磚防水

32、地面做法；</p><p>　?、?普通地面，選用地15即地面磚地面做法</p><p><b>　?。?）樓面做法：</b></p><p>　　①衛(wèi)生間防水樓面，選用樓17即地面磚防水樓面做法；</p><p>　?、谄胀敲?，選用樓15即地面磚樓面做法</p><p>　?。?）內(nèi)墻做法，選

33、用內(nèi)墻12即粉刷石膏罩面內(nèi)墻做法； </p><p>　　（5）外墻做法，選用外墻14即面磚外墻做法；</p><p>　?。?）屋面做法：選用屋面16即細石混凝土剛性防水平屋面；</p><p>　?。?）其它做法：所有墻體均采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，外墻厚度300mm，內(nèi)墻厚度200mm，落水管采用200mm直徑PVC雨水管。</p><

34、p>　　2xx分校教學樓結(jié)構(gòu)設(shè)計說明書</p><p>　　本次教學樓建筑總面積8359.32m2，一字型現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，7度抗震設(shè)防，共六層，每層設(shè)置一部雙份式主樓梯和兩部雙跑式的輔助樓梯，設(shè)男女衛(wèi)生間各兩個。設(shè)計的主要內(nèi)容有荷載統(tǒng)計、內(nèi)力計算和截面設(shè)計，計算中水平荷載作用下的框架內(nèi)力計算采用D值法，恒荷載和活荷載內(nèi)力采用彎矩二次分配法計算。</p><p><b&g

35、t;　　2.1 工程概況</b></p><p>　　1 工程是六層教學樓，各層層高均為3.9m。 </p><p>　　2 工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，上人屋面屋面。</p><p>　　3 工程抗震設(shè)防烈度為7度，三級抗震，第一組設(shè)計分組。 </p><p><b>　　2.2 設(shè)計依據(jù)</b>&l

36、t;/p><p>　　1黃土層地基承載力標準值fk=180kPa。</p><p>　　2 設(shè)計依據(jù)的相關(guān)規(guī)范</p><p>　　建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB 50009—2001</p><p>　　建筑抗震設(shè)計規(guī)范 GB 50011—2010</p><p>　　混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

37、 GB 50010—2002</p><p><b>　　2.3 上部結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　1 當填充墻長度大于5m或者高度大于4m時，要按分別設(shè)置構(gòu)造柱和水平梁。構(gòu)造柱和水平梁配筋及截面見圖紙。構(gòu)造柱上下各1100mm，范圍內(nèi)箍筋加密為ф6@100。</p><p>　　2 柱上部有女兒墻均上升至女兒墻頂，截面不變，配筋變?yōu)?ф

38、12。</p><p>　　3混凝土構(gòu)件保護層：板--20mm，梁--35mm，柱--40mm。</p><p><b>　　3結(jié)構(gòu)計算書</b></p><p>　　3.1 基本設(shè)計資料</p><p>　　1 設(shè)計地點，山東省xx市；</p><p>　　2 采暖室外空氣計算溫度-10℃,夏季

39、通風室外空氣計算溫度32℃；</p><p>　　3 場地情況：自然地坪標高500.03mm，地下水位屬潛水類型，勘察期間穩(wěn)定水位8.5m~9.02m，地下水對混凝土無腐蝕性，場地土層分布有明顯的規(guī)律性，從上至下依次為雜填土；黃土，中等壓縮土，厚度較大；古土壤，中等壓縮；粉質(zhì)粘土，中等偏低壓縮性。黃土層建議地基承載力標準值為fk=180kPa</p><p>　　4 基本雪壓：0.45KN

40、/m2;</p><p>　　5 基本風壓：0.65KN/m2;</p><p>　　6 最大凍土深度：0.9m；</p><p>　　7 地下水位：地表以下10m。</p><p>　　3.2 建筑結(jié)構(gòu)選型</p><p>　　3.2.2 結(jié)構(gòu)選型：</p><p>　　采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架

41、結(jié)構(gòu)體系。</p><p>　　由于該建筑物的開間和跨度都比較大，且建筑物處于7度抗震設(shè)防區(qū)，所以主體結(jié)構(gòu)選用框架結(jié)構(gòu)。</p><p>　　3.2.2 其他結(jié)構(gòu)選型</p><p>　?。?）樓板、屋面板結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土板結(jié)構(gòu)，屋面按上人屋面設(shè)計，荷載值按規(guī)范取用。</p><p>　?。?）樓梯：選用鋼筋混凝土板式樓梯。</p&

42、gt;<p>　?。?）過梁：以連系梁兼做門窗過梁為主</p><p>　　3.3結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定</p><p>　　3.3.1結(jié)構(gòu)平面布置</p><p>　　柱距以6m為主，跨度邊跨7.2m，中跨2.7m，具體平面布置圖如下：</p><p>　　圖3.1 結(jié)構(gòu)平面布置圖</p><p>

43、;<b>　　3.3.2計算簡圖</b></p><p>　　框架柱嵌固在基礎(chǔ)得頂面，梁和柱剛性連接。由于各層柱的截面尺寸保持不變，所以梁得跨度為柱截面形心之間的距離。底層框架柱高度應(yīng)從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面；由于基礎(chǔ)埋置深度未定，本設(shè)計按東土深度取基礎(chǔ)頂面至室外地坪高度為0.90m，室內(nèi)外高差設(shè)計為0.45m，所以底層框架柱高度為5.25m。其余各層框架柱高度均取為層高，即為3.90m?？蚣?/p>

44、的計算簡圖如圖3.2所示。</p><p>　　3.3.3梁、柱的截面尺寸</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)為超靜定結(jié)構(gòu)，需要預先估算梁、柱的截面尺寸，并確定結(jié)構(gòu)所采用建筑材料的強度等級之后，再進行內(nèi)力計算。具體取值如下:</p><p>　　混凝土強度等級：Ｃ30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,Es=2.0×105N/mm2)</

45、p><p>　　框架梁的截面尺寸為：</p><p><b>　　邊跨框架梁：</b></p><p><b>　　中跨框架梁：</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　圖3.2 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p

46、>　　連系梁：主要考慮連系梁兼做窗過梁，確定梁高為600mm，外縱墻厚設(shè)計為300mm，確定梁寬為300mm，即：b×h=300 mm×600mm。</p><p>　　框架柱：底層柱的柱高H=5250mm, 由于為現(xiàn)澆樓蓋，則其計算長度為,其他層柱的柱高H=3900mm，計算高度</p><p><b>　　則 </b></p>

47、;<p><b>　　，</b></p><p>　　3.3.4梁柱線剛度及其相對線剛度計算</p><p>　　在計算框架梁截面慣性矩I時，應(yīng)考慮到樓板的影響，對于本次設(shè)計，由于采用的是現(xiàn)澆混凝土樓蓋，所以邊跨梁的截面慣性矩I擴大為原來的1.5倍，中跨梁的截面慣性矩I擴大為原來的2.0倍，具體計算如下：</p><p>　　框架

48、梁、柱剛度計算：</p><p><b>　　邊跨框架梁：</b></p><p><b>　　中跨框架梁：</b></p><p><b>　　中間層框架柱：</b></p><p><b>　　底層框架柱：</b></p><p&g

49、t;　　各個框架梁、柱的線剛度如下圖所示：</p><p>　　圖3 .3 框架梁、柱的相對線剛度</p><p>　　3.4 荷載標準值計算</p><p>　　3.4.1恒荷載標準值Gk 的計算</p><p>　　參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》的相關(guān)規(guī)定進行取值。</p><p>　　1.屋面框架線荷載的標準值計算&l

50、t;/p><p>　　按荷載規(guī)范，屋面荷載統(tǒng)計情況見下表：</p><p>　　表3.1 屋面荷載統(tǒng)計</p><p>　　框架梁自重： </p><p>　　邊跨框架梁：0.3 ×（0.7-0.12）×25 = 4.35KN/m </p><p>　　中跨框架梁：0.3×（0.5-0

51、.12）×25 = 2.85KN/m</p><p>　　粉刷層自重： </p><p>　　邊跨框架梁：0.02 ×（0.7-0.12）×2×17 = 0.39 KN/m </p><p>　　中跨框架梁：0.02×（0.5-0.12）×2×17 = 0.26 KN/m</p>

52、;<p>　　作用在頂層框架梁上的線荷載計算：</p><p>　　邊跨框架梁、中跨框架梁的自重產(chǎn)生的線荷載為：g6邊 = 4.35+0.39 = 4.74 KN/m</p><p>　　中跨框架梁的自重產(chǎn)生的線荷載為：g6中 = 2.85+0.26= 3.11KN/m</p><p>　　由屋面板傳給框架梁的均布線荷載為：g62= 6.5×

53、;6.0= 39 KN/m</p><p>　　2.樓面框架梁線荷載的標準值計算</p><p>　　樓面荷載統(tǒng)計情況如下表所示：</p><p>　　表3.2 樓面荷載統(tǒng)計</p><p>　　框架梁的自重：邊跨框架梁：0.3 ×（0.7-0.12）×25 = 4.35 KN/m</p><p>

54、　　中跨框架梁：0.3×（0.5-0.12）×25 = 2.85 KN/m</p><p>　　粉刷層的自重：邊跨框架梁：0.02 ×（0.7-0.12）×2×17 = 0.39 KN/m</p><p>　　中跨框架梁：0.02×（0.5-0.12）×2×17 = 0.26KN/m </p>&

55、lt;p>　　填充墻的自重：邊跨框架梁：0</p><p><b>　　中跨框架梁：0</b></p><p>　　作用在中間層框架梁上的線荷載計算：</p><p>　　邊跨框架梁、墻體自重產(chǎn)生的線荷載為：g邊 = 4.35+0.39+0 = 4.74KN/m</p><p>　　中跨框架梁、墻體自重產(chǎn)生的線荷載

56、為：g中 = 2.85+0.26+0 = 3.11 KN/m</p><p>　　由樓面板傳給框架梁的均布線荷載為：g2 = 4.34×6= 26.04 KN/m</p><p>　　3.屋面框架節(jié)點處集中荷載標準值計算：</p><p>　　邊柱連系梁的自重： 0.3×0.6×6×25 = 27KN</p>&

57、lt;p>　　邊柱粉刷層的自重：0.02×（0.6－0.12）×2×6×17 = 1.96 KN</p><p>　　女兒墻體的自重（高900 mm，240厚）：0.24×0.9×6×19 = 24.62 KN</p><p>　　女兒墻粉刷層的自重：0.02×0.9×2×6×

58、;17 = 3.67KN</p><p>　　屋面連系梁傳來的自重：1/2×6×1/2×6×6.5 = 58.5 KN </p><p>　　頂層邊節(jié)點集中荷載值：G6A = G6D = 115.76 KN</p><p>　　中柱連系梁的自重：0.3×0.6

59、×6×25 = 27 KN </p><p>　　中柱連系梁粉刷層的自重：0.02×（0.6－0.12）×2×6×17 = 1.96KN</p><p>　　連系梁傳來的屋面自重：1/2×6×1/2×6×6.5+1/2×(3.3+6)×1.35×6.5 = 99

60、.30 KN </p><p>　　頂層中間節(jié)點集中荷載值 G6B = G6C = 128.26KN</p><p>　　4.樓面框架節(jié)點處集中荷載標準值計算：</p><p>　　邊柱連系梁的自重： 0.3×0.6×6×25 = 27 KN</p><p>　　邊柱粉刷

61、層的自重：0.02×（0.6－0.12）×2×6×17 = 1.96 KN</p><p>　　鋁合金窗的自重：3×2.4×0.45 = 3.24KN</p><p>　　窗下墻體的自重：（6－0.5）×0.3×0.9×5.5 = 8.18 KN</p><p>　　窗間墻體的

62、自重：0.3×2.4×（6－3－0.5）×5.5 =9.90KN</p><p>　　墻體粉刷層的總重：[0.02×（6－0.5）×0.9 + 0.02×（6－3－0.5）×2.4] ×2×17 = 7.45 KN</p><p>　　框架柱的自重：0.5×0.5×3.9

63、5;25 = 24.38KN</p><p>　　框架柱粉刷層的自重：0.02×3.9×[0.5×2 + （0.5－0.3）×2] ×17 = 1.86KN</p><p>　　連系梁傳來的樓面自重：1/2×6×1/2×6×4.34 = 39.06 KN </p>

64、<p>　　中間層邊跨節(jié)點集中荷載值 GA = GD = 123.03 KN</p><p>　　中柱連系梁的自重：0.3×0.6×6×25 = 27 KN</p><p>　　中柱連系梁粉刷層的自重：0.02×（0.6－0.12）×2×6×17 = 1.96KN</p><

65、p>　　內(nèi)縱墻傳來的自重（包括門,窗）：[（6－0.5）×（3.9－0.6）－1.5×1.5－1.8×2.1] ×0.24×7+1.8×2.1×0.2+1.5×1.5×0.45 = 22.13KN</p><p>　　內(nèi)墻粉刷的自重（扣除門,窗）：0.02×[（6－0.5）×（3.9－0.6）－1.

66、8×2.1－1.5 ×1.5] ×2×17 = 8.24 KN</p><p>　　框架柱的自重：0.5×0.5×3.9×25 = 24.38 KN</p><p>　　框架柱粉刷層的自重：0.02×3.9×[1 + （0.5－0.24）×3] ×17 = 2.02KN</p

67、><p>　　連系梁傳來樓面的自重：[1/2×6×1/2×6+1/2×(3.3+6)×1.35 ]×4.34 = 66.30KN </p><p>　　中間層中跨節(jié)點集中荷載值 GB = GC= 152.04

68、KN </p><p>　　恒荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖3.4所示</p><p>　　圖3 .4 結(jié)構(gòu)恒荷載</p><p>　　3.4.2 活荷載標準值 Qk的計算</p><p>　　屋面為上人屋面，按荷載規(guī)范取活荷載的標準值為2.0 KN/m2。雪荷載的標準值為0.45 KN/m2，兩者不同時考慮，取其中較大值2.0KN/m2，

69、樓面活荷載的標準值取2.0 KN/m2，走廊活荷載的標準值取2.5 KN/m2?；詈奢d具體計算結(jié)果如下：</p><p>　　頂層活載的標準值： q6邊 = q6中 =2.0×6= 12 KN/m</p><p>　　中間層邊跨活載的標準值：q邊 = 2.0×6 = 12KN/m</p><p>　　中間層中跨活載的標準值：q中 = 2

70、.5×6= 15 KN/m</p><p><b>　　集中荷載標準值：</b></p><p>　　頂層集中荷載的標準值： P6邊 = 1/2 ×6×1/2×6×2.0= 18 KN</p><p>　　P6中 = （1/2×6×1/2×6+ 1/2×

71、9.3×1.35）×2.0 = 30.56KN</p><p>　　中間層集中荷載的標準值：P邊 = 1/2×6×1/2×6×2.0 = 18 KN</p><p>　　P中 = 1/2×6×1/2×6×2.0 + 1/2×9.3×1.35×2.5 = 23.6

72、9KN</p><p>　　活荷載作用下的計算簡圖如圖3.5所示：</p><p><b>　　圖3.5結(jié)構(gòu)活荷載</b></p><p>　　3.4.3 風何載標準值的計算</p><p>　　按照規(guī)范規(guī)定，風荷載標準值的計算公式：ωk =βz·μs·μz·ωo</p>&l

73、t;p>　　xx當?shù)鼗撅L壓值為：ωo = 0.65 KN/m2</p><p>　　查風荷載體形系數(shù)表可知，本設(shè)計風荷載體形系數(shù)為：μs = 0.8－（-0.5） = 1.3</p><p>　　本建筑的總高度為3.9×6 + 0.9 = 24.3m＜30 m，并且建筑的高寬比24.3/17.1 =1.4＜1.5，所以可以不考慮風振系數(shù)的影響，取βz = 1.0，xx當?shù)?/p>

74、地面的粗糙程度為C類，查風壓高度變化系數(shù)表，即可查得各個樓層高度處的風壓高度變化系數(shù)μz。</p><p>　　第一層的頂點高度為：Z1 = 3.9 + 0.45 = 4.35 m,風壓高度變化系數(shù)為：μz = 0.74，該層受風面積為：A1=( 4.35 + 3.9)/2×6 = 24.75 m2</p><p>　　風荷載值為： P1 =βz·μs·μz&

75、#183;ωo·A1 = 1.0×1.3×0.74×0.65×24.75= 15.48KN</p><p>　　第二層的頂點高度為：Z2 = 4.35+ 3.9 = 8.25m,高風壓度變化系數(shù)為：μz = 0.74，該層受風面積為：A2=( 3.9+ 3.9)/2×6 = 23.4m2</p><p>　　風荷載值為： P2 =

76、βz·μs·μz·ωo·A2 = 1.0×1.3×0.74×0.65×23.4 =14.63KN</p><p>　　第三層的頂點高度為：Z3 = 4.35 + 3.9 + 3.9 = 12.15 m,風壓高度變化系數(shù)為：μz = 0.74，該層受風面積為：A1=( 3.9+ 3.9)/2×6 = 23.4 m2</p

77、><p>　　風荷載值為：P3 =βz·μs·μz·ωo·A1 = 1.0×1.3×0.74×0.65×23.4 =14.63KN</p><p>　　第四層的頂點高度Z4 = 4.35 + 3.9 + 3.9 + 3.9= 16.05 m,風壓高度變化系數(shù)為：μz = 0.76，該層受風面積為：A4 =( 3.9

78、+ 3.9)/2×6 = 23.4 m2</p><p>　　風荷載值為：P4=βz·μs·μz·ωo·A4 = 1.0×1.3×0.76×0.65×23.4= 15.03KN</p><p>　　第五層的頂點高度Z5 =4.35+ 3.9 ×4 = 19.95 m,風壓高度變化系數(shù)為：μz

79、 = 0.84，該層受風面積為：A5=( 3.9 + 3.9) /2×6= 23.4 m2</p><p>　　風荷載值為：P5=βz·μs·μz·ωo·A5 = 1.0×1.3×0.84×0.65×23.4 = 16.61KN</p><p>　　第六層的頂點高度Z6 =4.35+ 3.9 

80、5;5 = 23.85 m,風壓高度變化系數(shù)為：μz = 0.90，該層受風面積為：A6=( 0.9 + 3.9/2)×6 = 17.1 m2</p><p>　　風荷載值為：P6=βz·μs·μz·ωo·A6 = 1.0×1.3×0.90×0.65×17.1 = 13.00KN</p><p>　　

81、具體風荷載計算結(jié)果如下表所示：</p><p>　　表3.3 風荷載計算表</p><p>　　風荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖3.5所示</p><p>　　圖3.6 結(jié)構(gòu)風荷載</p><p>　　3.4.4 地震荷載標準值的計算</p><p>　　地震作用可分為水平地震和豎向地震作用，本設(shè)計只考慮水平地震作用

82、對建筑物的影響，并采用底部剪力法進行計算水平地震作用力。為統(tǒng)計各層框架柱在地震作用下的剪力值，需要首先計算各層結(jié)構(gòu)重力荷載代表值，具體計算公式為：</p><p>　　GE = DK + ∑ψi·Lki (3.1)</p><p>　　------ψi通常取為0.5</p><p>　?、鸥鲗咏Y(jié)構(gòu)重

83、力荷載代表值計算：</p><p>　　頂層結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值=屋面恒荷載 + 50％的屋面活荷載 + 縱橫框架梁的自重 + 半層框架柱自重 + 半層縱橫墻體自重</p><p>　　G6=6.5×1393.22+0.5×2.0×1393.22+0.3×(0.7-0.12)×25×7.2×34+0.3×(0.

84、5-0.12)×25×2.7×17+0.3×(0.6-0.12) ×(79.77-16×0.5) ×25 ×4+0.5×3.9×0.52×25×17×4+0.5×〔 (79.77×2-0.5×16×2+17.1×2-0.5×3×2) 

85、15;3.9-(3×11×2+1.8×2×3) ×2.4-1.8×1.8×2×2 〕×0.3×5.5+0.5×〔(7.2-0.5) ×20×3.9+(6-0.5) ×10×3.9+(3.6-0.5) ×6×3.9-1.8×2.7×22-1.2

86、5;1.5×10〕×0.20×5.5+(79.77+17.1) ×2×0.9×0.24×19</p><p>　　=15078.25kN</p><p>　　其他層重力荷載代表值 = 樓面恒荷載 + 50％樓面活荷載 + 縱橫框架梁自重+ 整層框架柱的自重 + 整層縱橫墻的自重</p><p>　

87、　G=4.34×1393.22+0.5×2.0×1177.84+0.5×2.5×215.38+0.3×(0.7-0.12)×25×7.2×34+0.3×(0.5-0.12)×25×2.7×17+0.3×(0.6-0.12) ×(79.77-16×0.5) ×25 

88、15;4+3.9×0.52×25×17×4+〔 (79.77×2-0.5×16×2+17.1×2-0.5×3×2) ×3.9-(3×11×2+1.8×2×3) ×2.4-1.8×1.8×2×2 〕×0.3×5.5+〔(7.2-0.

89、5) ×20×3.9+(6-0.5) ×10×3.9+(3.6-0.5) ×6×3.9-1.8×2.7×22-1.2×1.5×10〕×0.20×5.5</p><p>　　=12932.46kN</p><p>　?、瓶蚣芙Y(jié)構(gòu)自振周期計算：</p><

90、p>　　本設(shè)計按以下經(jīng)驗公式計算框架抗震結(jié)構(gòu)房屋自振周期：</p><p>　　=0.553 (s)</p><p>　　式中：H——建筑物主體結(jié)構(gòu)的高度（m）；</p><p>　　B——建筑物沿振動方向的長度（m）；</p><p>　?、堑卣鹱饔昧Φ挠嬎?</p><p>　　由于建筑物所在地區(qū)設(shè)防烈度為7

91、度；場地土為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組，所以由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》可查得</p><p>　　，，所以橫向地震影響系數(shù)為：</p><p>　　T1=0.553<1.4Tg=0.56s,故不需考慮頂部附加的水平地震作用。</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)的總重力荷載代表值為：15078.25+12932.46×5=79740.55 KN</p>

92、;<p>　　所以結(jié)構(gòu)水平地震作用的標準值為：</p><p>　　= =0.053×0.85×79740.55=3592.31KN</p><p>　　5-5榀框架所承受的總水平地震力為：FEK1=3592.31×6/79.77=268.52KN</p><p>　　5-5榀框架所承受的地震力可按下式計算各節(jié)點處的地震力

93、：</p><p>　　Fi = /×FEK1，(j=1,2,3,4,5,6) （3.2）</p><p>　　表3.4 樓層地震剪力計算表</p><p>　　水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如圖3.7所示：</p><p>　　圖3.7 橫向水平地震作用結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p>

94、;　　3.4.5 水平荷載作用下的變形驗算</p><p>　　要驗算水平方向的側(cè)移變形，需要先求得框架柱的抗側(cè)剛度值，具體計算如下：</p><p><b>　?。?）抗側(cè)剛度計算</b></p><p>　　采用D值法計算，各層梁柱的線剛度值如圖3.3所示</p><p>　　2-6層抗側(cè)移剛度值計算：</p&

95、gt;<p><b>　　邊柱：</b></p><p>　　K=(17.86+17.86)/(2×13.35)=1.3378 </p><p>　　則 ɑ=K/(2+K)=1.3378/(2+1.3378)=0.401 </p><p>　　D邊=ɑ.12ic/h 2 =0.401×12×13.3

96、5×10-4×3.0×107/3.92=12670.65kN/m</p><p><b>　　中柱：</b></p><p>　　K=(17.86×2+23.15×2)/(2×13.35)=3.0719</p><p>　　則 ɑ=K/(2+K)=3.0719/5.0719=0.606

97、</p><p>　　D中=ɑ.12ic/h=0.606×12×13.35×10-4×3.0×107/3.92=19148.16kN/m</p><p>　　底層抗側(cè)移剛度值計算：</p><p><b>　　邊柱：</b></p><p>　　K=17.86/9.92=

98、1.8004 </p><p>　　則 ɑ=（0.5+K）/(2+K)=2.3004/(2+1.8004)=0.6053</p><p>　　D1邊=ɑ.12ic/h 2 =0.6053×12×9.92×10-4×3.0×107/5.252=7838.82kN/m</p><p><b>　　中柱：<

99、;/b></p><p>　　K=（17.86+23.15）/9.92=4.1341 </p><p>　　則 ɑ=（0.5+K）/(2+K)=1.8004/(2+1.8004)=0.755</p><p>　　D1中=ɑ.12ic/h 2 =0.755×12×9.92×10-4×3.0×107/5.252=

100、9782.33kN/m</p><p>　　框架各層的抗側(cè)移剛度值為：</p><p>　　K1=2×（D1邊+D1中）=2×（7838.82+9782.33）=35242.30 kN/m</p><p>　　K2=K3=K4=K5=K6=2×(D邊+D中)=2×(12670.65+19148.16)=63637.62kN/m

101、</p><p>　　（2）水平地震作用作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移驗算</p><p><b>　　1.層間位移驗算</b></p><p>　　底層：Δu1 = FEk1/K1 = 268.52/ 35242.30= 0.00762 m</p><p>　　Δu1/H1 = 0.00762/5.25= ＜，滿足規(guī)范要求；&l

102、t;/p><p>　　二層：Δu2 =( FEk1－F1)/K2 =( 268.52－14.98)/ 63637.62 = 0.0040 m</p><p>　　Δu2/H2 = 0.0040/3.9 =＜，滿足規(guī)范要求；</p><p><b>　　同理，</b></p><p>　　三、四、五層均滿足要求，具體的計算結(jié)果

103、見表3.11。</p><p>　　表3.5 橫向水平地震作用下框架側(cè)移計算</p><p>　　2.頂點位置的位移驗算</p><p>　　U =Δu1 +Δu2 +Δu3+Δu4 +Δu5 </p><p><b>　　=+++++</b></p><p>　　= 0.02169 m</

104、p><p>　　U/H = 0.02169/24.75 =＜滿足規(guī)范要求</p><p>　?、骑L荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移計算</p><p><b>　　1.層間位移驗算</b></p><p><b>　　底層：</b></p><p>　　Δu1 =( P1+P2+P3+

105、P4+P5+P6)/K1 </p><p>　　= (15.48+14.63+14.63+15.03+16.61+13.00)/ 35242.30</p><p>　　= 0.00254 m</p><p>　　Δu1/H1 = 0.00254/5.25=＜，滿足規(guī)范要求；</p><p><b>　　二層：</b>&l

106、t;/p><p>　　Δu2 =( P2+ P3+ P4+ P5+P6)/K2 </p><p>　　=(14.63+14.63+15.03+16.61+13.00)/ 63637.62</p><p>　　= 0.00116 m</p><p>　　Δu2/H2 = 0.00116/3.9 =＜，滿足規(guī)范要求；</p><p

107、><b>　　同理，</b></p><p>　　三、四、五層均滿足要求，具體的計算結(jié)果見表3.12</p><p>　　表3.6 風荷載作用下框架橫向側(cè)移計算</p><p>　　2.頂點位置的位移驗算</p><p>　　U =Δu1 +Δu2 +Δu3+Δu4 +Δu5+Δu6 =0.00254+0.0011

108、6+0.00093+0.00070+0.00047+0.00020</p><p><b>　　= 0.006 m</b></p><p>　　U/H = 0.006/24.75 =＜滿足規(guī)范要求</p><p>　　3.5 樓板及屋面板計算</p><p>　?。?）樓板的區(qū)格劃分</p><p&

109、gt;　　很設(shè)計樓板共分為四種類型，具體劃分參見下圖：</p><p>　　圖3.8 板的區(qū)格劃分圖</p><p>　?。?）四種板均按雙向板進行內(nèi)力計算,板計算時取1m進行設(shè)計，中間跨由于內(nèi)供作用，彎矩按0.8進行調(diào)幅，混凝土的泊松比取為0.2，具體彎矩計算過程和結(jié)果見下表</p><p>　　表3.7 板的彎矩計算表</p><p>　

110、　(3)樓板的配筋計算</p><p>　　取相鄰的區(qū)格板的支座負彎矩的絕對值較大者進行配筋計算,在計算配筋時取內(nèi)力臂系數(shù) S =0.95, 具體的計算公式為：</p><p><b>　?。?.3） </b></p><p>　　表3.8 板的配筋計算表</p><p>　　3.6 內(nèi)力計算 (荷載值均取荷載標準值)&

111、lt;/p><p>　　3.6.1 恒荷載作用下的內(nèi)力計算 </p><p>　　框架梁上的分布恒荷載由梯形和三角形兩部分組成，在求固端彎矩之前，需要先將梯形和三角形分布荷載轉(zhuǎn)化為等效的均布荷載，具體轉(zhuǎn)化過程如下：</p><p>　　⑴把梯形和三角形荷載化作等效均布荷載</p><p><b>　　轉(zhuǎn)化公式為：梯形</b&

112、gt;</p><p><b>　?。?.4）</b></p><p>　　ɑ=l01/2l02</p><p>　　三角形 </p><p><b>　　（3.5）</b></p><p><b>　　頂層：</b></p&g

113、t;<p>　　AB、CD跨梁=0.417， </p><p><b>　　BC跨梁</b></p><p><b>　　中間層：</b></p><p>　　AB、CD跨梁=0.417， </p><p><b>　　BC跨梁</b></p>

114、<p>　　轉(zhuǎn)化后內(nèi)力計算圖以及相對線剛度如下圖所示：</p><p>　　圖3.9 恒載計算簡圖</p><p>　?。?）采用彎矩二次分配法計算恒載作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩值</p><p><b>　　①梁端固端彎矩計算</b></p><p>　　頂層：AB、CD跨M=1/12×g′6邊

115、5;l2邊=1/12×33.02×7.22=142.60kN.m</p><p>　　BC跨M=1/12×g′6中×l2中=1/12×29.12×2.72=17.69kN.m</p><p>　　其他層：AB、CD跨M=1/12×g′邊×l2邊=1/12×23.62×7.22=102.04k

116、N.m</p><p>　　BC跨M=1/12×g′中×l2中=1/12×21.02×2.72=12.71kN.m</p><p><b>　?、趶澗赜嬎?lt;/b></p><p>　　計算簡圖、荷載均對稱，中跨無轉(zhuǎn)角，故可取如下半結(jié)構(gòu)。</p><p>　　圖3.10 半結(jié)構(gòu)圖&l

117、t;/p><p><b>　　彎矩分配系數(shù)計算：</b></p><p>　　頂層:A節(jié)點：u下柱=0.429，u右梁=0.571 ；</p><p>　　B節(jié)點：u左梁=0.375，u下柱=0.281，u右梁=0.344；</p><p>　　C、D 節(jié)點與A、B節(jié)點對稱；</p><p>　　中間

118、層:A節(jié)點：u上柱=0.3，u下柱=0.3，u右梁=0.4</p><p>　　B節(jié)點：u左梁=0.292，u上柱=0.220，u下柱=0.220，u右梁=0.268；</p><p>　　C、D 節(jié)點與A、B節(jié)點對稱；</p><p>　　底層:A節(jié)點：u上柱=0.325，u下柱=0.241，u右梁=0.434；</p><p>　　B節(jié)點

119、：u左梁=0.310，u上柱=0.233，u下柱=0.173，u右梁=0.284；</p><p>　　C、D 節(jié)點與A、B節(jié)點對稱；</p><p>　　用彎矩二次分配法計算框架在恒載作用下的彎矩值，過程如圖3.11所示</p><p><b>　　·</b></p><p>　　圖3.11 恒荷載作用下框

120、架彎矩計算圖示（單位kN.m）</p><p>　　恒載作用下框架的彎矩圖如下圖所示：</p><p>　　圖3.12 恒荷載作用下框架彎矩圖（單位kN.m）</p><p>　　內(nèi)力組合之前，需將梁端點彎矩換算至梁端柱邊彎矩，并考慮梁端彎矩調(diào)幅，為簡化計算將梁端彎矩乘以0.8調(diào)幅，調(diào)幅后的彎矩圖見下圖：</p><p>　　圖3.13 調(diào)幅

121、后恒荷載作用下框架彎矩圖（單位kN.m）</p><p>　　恒載作用下框架的剪力、軸力計算：</p><p>　　圖3.14 恒荷載作用下框架剪力、軸力圖（單位kN）</p><p>　　3.6.2 活荷載作用下的內(nèi)力計算</p><p>　　框架梁上分布活荷載由梯形和三角形兩部分組成，在求固端彎矩時先將梯形和三角形分布荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷

122、載。</p><p>　?、虐烟菪魏腿切畏植己奢d化作等效均布荷載</p><p><b>　　轉(zhuǎn)化公式：</b></p><p><b>　　梯形</b></p><p><b>　?。?.6）</b></p><p>　　ɑ=l01/2l02<

123、/p><p><b>　　三角形</b></p><p><b>　?。?.7）</b></p><p>　　頂層：AB、CD跨梁=0.417， </p><p><b>　　BC跨梁</b></p><p>　　中間層：AB、CD跨梁=0.417， &

124、lt;/p><p><b>　　BC跨梁</b></p><p>　　轉(zhuǎn)化后內(nèi)力計算圖以及相對線剛度如下圖所示：</p><p>　　圖3.15 活荷載計算簡圖</p><p><b>　　（2）內(nèi)力計算</b></p><p>　　對于活荷載，需要計算三種情形的分布情況對應(yīng)的內(nèi)

125、力：</p><p>　　組合一：AB跨和CD跨布置活荷載，BC跨不布置活荷載；</p><p>　　組合二：AB跨和CD跨不布置活荷載，BC跨布置活荷載；</p><p>　　組合三：AB跨和BC跨不布置活荷載，CD跨布置活荷載。</p><p>　　分別對三種情況采用彎矩二次分配法進行內(nèi)力計算：</p><p>　

126、　①組合一活荷載對應(yīng)內(nèi)力計算</p><p>　　圖3.16 組合一活荷載分布簡圖</p><p>　　組合一活荷載內(nèi)力計算：</p><p><b>　?、×憾斯潭藦澗?lt;/b></p><p>　　頂層：AB、CD跨M=1/12×q′6邊×l2邊=1/12×8.7×7.22=37

127、.58kN.mB，C跨M=0</p><p>　　其他層：AB、CD跨M=1/12×q′邊×l2邊=1/12×8.7×7.22=37.58kN.m，BC跨M=0</p><p><b>　?、澗赜嬎?lt;/b></p><p>　　計算簡圖、荷載均對稱，中跨無轉(zhuǎn)角，故可取與恒荷載一致的半結(jié)構(gòu)。</p&

128、gt;<p>　　彎矩分配系數(shù)也與恒載情況一致，具體計算見圖3.17</p><p>　　圖3.17 組合一活荷載作用下彎矩二次分配法計算框架彎矩圖示</p><p>　　圖3.18 組合一活荷載作用下框架彎矩圖示（單位kN.m）</p><p>　　圖3.19 組合一活荷載作用下框架剪力、軸力圖（單位kN）</p><p>　

129、　內(nèi)力組合之前，需將梁端點彎矩換算至梁端柱邊彎矩，并考慮豎向荷載彎矩調(diào)幅，為簡化計算將梁端彎矩乘以0.8調(diào)幅作為梁端最終彎矩值，調(diào)幅后的彎矩圖見如下：</p><p>　　圖3.20 調(diào)幅后組合一活荷載作用下框架彎矩圖示（單位kN.m）</p><p>　?、诮M合二活荷載對應(yīng)內(nèi)力計算</p><p><b>　　荷載簡圖如下：</b></

130、p><p>　　圖3.21 組合二活荷載分布簡圖</p><p>　　組合二活荷載內(nèi)力計算</p><p><b>　?、×憾藦澗?lt;/b></p><p>　　頂層：AB、CD跨M=0 ，BC跨M=1/12×q′6中×l2中=1/12×7.5×2.72=4.56kN.m</p&g

131、t;<p>　　其他層：AB、CD跨M=0，BC跨M=1/12×q′中×l2中=1/12×9.38×2.72=5.70kN.m</p><p><b>　　ⅱ彎矩計算</b></p><p>　　可取與前面內(nèi)力計算一致的半結(jié)構(gòu)，彎矩分配系數(shù)也一致，具體計算見圖3.23</p><p>　　圖

132、3.22 組合二活荷載作用下彎矩二次分配法計算框架彎矩圖示</p><p>　　組合二活荷載作用下框架的彎矩圖如下圖所示：</p><p>　　圖3.23 組合二活荷載作用下框架彎矩圖（單位kN.m）</p><p>　　在組合二活荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力很小，為簡化計算，不進行塑性調(diào)幅，將軸線荷載當做梁端柱邊彎矩進行內(nèi)力計算。</p><p>