橋梁工程畢業(yè)設(shè)計計算書

1、<p>　　1 設(shè)計基本資料</p><p><b>　　1.1 概述</b></p><p>　　跨線橋應(yīng)因地制宜，充分與地形和自然環(huán)境相結(jié)合?？缇€橋的建筑高度選取除保證必要的橋下凈空外，還需結(jié)合地形以減少橋頭接線挖方或填方量，最終再談到經(jīng)濟實用的目的。如果橋兩端地勢較低，主要采用梁式橋；略高的則主要采用中承式拱肋橋；更高的則宜采用斜腿剛構(gòu)、雙向坡拱等

2、形式。在橋型的選擇時，一方面從“輕型”著手，以減少圬工體積，另一方面結(jié)合當(dāng)?shù)氐馁Y源材料條件，以滿足就地取材的原則。隨著社會和經(jīng)濟的發(fā)展，生態(tài)環(huán)境越來越受到人們的關(guān)注與重視，高速公路跨線橋?qū)⒆鳛橐环N人文景觀，與自然相協(xié)調(diào)將會帶來“點石成金”的效果。高速公路上跨線橋常常是一種標(biāo)志性建筑物，橋型本身具有的曲線美，能夠與周圍環(huán)境優(yōu)美結(jié)合。</p><p>　　茶庵鋪互通式立體交叉K65+687跨線橋，必須遵照“安全、適用

3、、經(jīng)濟、美觀”的基本原則進(jìn)行設(shè)計，同時應(yīng)充分考慮建造技術(shù)的先進(jìn)性以及環(huán)境保護和可持續(xù)發(fā)展的要求。</p><p><b>　　1.1.1設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　按設(shè)計任務(wù)書、指導(dǎo)書及地質(zhì)斷面圖進(jìn)行設(shè)計。</p><p>　　1.1.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)</p><p>　?。?）設(shè)計等級：公路—I級；高速公路橋，無

4、人群荷載；</p><p>　　（2）橋面凈寬：凈—11.75m + 2×0.5 m防撞欄；</p><p>　　（3）橋面橫坡：2.0%；</p><p>　　1.1.3 地質(zhì)條件</p><p>　　橋址處的地質(zhì)斷面有所起伏，橋臺處高，橋跨內(nèi)低，橋跨內(nèi)工程地質(zhì)情況為（從上到下）：碎石質(zhì)土、強分化礫巖、弱分化礫巖，兩端橋臺處工程地

5、質(zhì)情況為：弱分化礫巖。</p><p>　　1.1.4 采用規(guī)范</p><p>　　JTG D60-2004 《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 ；</p><p>　　JTG D62-2004 《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范》 ；</p><p>　　JTG D50-2006 《公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范》</p><p>

6、　　JTJ 022-2004 《公路磚石及砼橋涵設(shè)計規(guī)范》 ；</p><p><b>　　1.2 橋型方案</b></p><p>　　經(jīng)過方案比選，通過對設(shè)計方案的評價和比較要全面考慮各項指標(biāo)，綜合分析每一方案的優(yōu)缺點，最后選定一個最佳的推薦方案。按橋梁的設(shè)計原則、造價低、材料省、勞動力少和橋型美觀的應(yīng)是優(yōu)秀方案。獨塔單索面斜拉橋比較美觀，但是預(yù)應(yīng)力混凝土等截面

7、連續(xù)梁橋橋梁建筑高度小，工程量小，施工難度小，可以采用多種施工方法，工期較短，易于養(yǎng)護。另外該橋是位于山區(qū)的高速公路橋，對于美觀要求低。綜上，設(shè)計最終確定采用4×35m預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁橋（圖1.1）。</p><p>　　圖1.1 橋跨總體布置立面圖（單位：cm）</p><p><b>　　1.3 施工方式</b></p><

8、p>　　采用分段支架澆筑的方式，達(dá)到設(shè)計強度后，張拉預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿，待混凝土達(dá)到預(yù)定強度后拆除支架并卸模板，再完成主梁橫向接縫，最后進(jìn)行護欄及橋面鋪裝施工。</p><p><b>　　施工順序如下：</b></p><p>　　施工樁基礎(chǔ)、承臺與橋墩；</p><p>　　搭設(shè)支架，立模放樣；</p><p&

9、gt;　　預(yù)埋預(yù)應(yīng)力波紋管，綁扎普通鋼筋，澆筑混凝土；</p><p>　　混凝土達(dá)到預(yù)定強度后開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束；</p><p><b>　　拆除支架并脫模；</b></p><p>　　二期自重作用加載，完成全橋工程。</p><p>　　2 毛截面幾何特性計算</p><p><

10、b>　　2.1 基本資料</b></p><p>　　2.1.1 主要技術(shù)指標(biāo)</p><p>　　設(shè)計等級：公路—I級 </p><p>　　橋型布置：4×35m等截面連續(xù)梁橋</p><p>　　橋面寬度：凈—11.75m + 2×0.5 m防撞欄（圖2.1）</p><p>

11、　　計算跨徑：35m（兩墩中心距）</p><p><b>　　橋面橫坡：2.0%</b></p><p>　　圖2.1 主梁橫截面圖及橋面布置圖（單位：cm）</p><p>　　2.1.2 材料規(guī)格</p><p>　　主梁：采用C50混凝土，鋼筋混凝土容重為26500N/m3，彈性模量取3.45×101

12、0 Pa；</p><p>　　橋面鋪裝：厚度為8cm的瀝青混凝土面層，箱梁橫向兩端厚度分別為8cm和33cm的混凝土橋面板單向橫坡，混凝土橋面板鋼筋混凝土容重為265000N/m3；瀝青混凝土容重為20000N/ m3；</p><p>　　防撞護欄：采用C30混凝土，容重為265000N/m3；</p><p>　　橫隔板：采用C50混凝土，鋼筋混凝土容重為26

13、5000N/m3，彈性模量取3.45×1010 Pa。</p><p>　　2.2 毛截面幾何特性計算</p><p>　　毛截面的幾何特性可以通過AUTOCAD、橋梁博士或ANSYS計算得出，計算得到的幾何特性見表2-1和2-2：</p><p>　　表2-1 跨中處毛截面幾何特性</p><p>　　表2-2 支座處毛截面幾

14、何特性</p><p>　　3 主梁作用效應(yīng)計算</p><p>　　3.1 結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p>　　全橋五跨共取32個單元，33個結(jié)點，所有單元長4.375m。取1~17節(jié)點所對應(yīng)的截面為控制截面，橋墩簡化為活動和固定鉸支座。結(jié)點x、y坐標(biāo)按各結(jié)點對應(yīng)截面的形心點的位置來確定，結(jié)構(gòu)計算簡圖，如圖3.1所示。</p><p>　

15、　圖3.1 結(jié)構(gòu)計算簡圖</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計算</p><p>　　3.1.1 結(jié)構(gòu)自重荷載計算</p><p><b>　　一期恒載集度：</b></p><p>　　q1 =26.5×6.4325=167052.025N/m</p><p><b&

16、gt;　　二期恒載集度：</b></p><p>　　橋面鋪裝重 q21 =2.6138×26500+0.08×12.5×20000 = 87871.09N/m </p><p>　　防撞欄桿重 q22 =35.0541×26500/140= 6502.54N/m</p><p>　　合計

17、：q2 = q21+q2 2= 87871.09+6502.54=94373.63N/m </p><p>　　總集度 q= q1+q2=167052.025+94373.63=261425.65N/m</p><p>　　3.1.2 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計算</p><p>　　（1）采用電算Ansys程序計算。APDL命令流如下：</p>&

18、lt;p>　　! 4跨連續(xù)梁（4*35=140m)內(nèi)力分析 </p><p>　　!1.前處理***********************************************************************</p><p>　　/FILNAME,hong zai nei li,1 !定義工作文件名</p&

19、gt;<p>　　/TITLE,Wangju Jianli Fengxi !定義工作標(biāo)題</p><p>　　/PREP7 !進(jìn)入prep7處理器</p><p>　　ET,1,BEAM3 !定

20、義單元類型 </p><p>　　R,1,6.4325,3.2975019584,1.8 !定義實常數(shù) </p><p>　　MP,EX,1,3.45E10 !材料屬性(先按C50)</p><p>　　MP,PRXY,1,0.2</p><p

21、>　　*DO,I,1,33 !創(chuàng)建節(jié)點</p><p>　　N,I,(I-1)*4.375,0 </p><p>　　*ENDDO </p><p>　　TYPE,1

22、 $ MAT,1 $ REAL,1 !定義單元類型號、材料類型號、實常數(shù)號 </p><p>　　*DO,I,1,32 !生成單元 </p><p><b>　　E,I,I+1 </b></p><p><b>　　*ENDDO </

23、b></p><p><b>　　FINISH</b></p><p>　　!2.加載和求解*******************************************************************</p><p>　　/SOLU

24、 !進(jìn)入solu處理器</p><p>　　ANTYPE,0 !定義分析類型</p><p>　　D,1,UY !邊界條件 </p><p><b>　　D,9,UY</b></p>

25、;<p>　　D,17,UX,,,,,UY </p><p><b>　　D,25,UY</b></p><p><b>　　D,33,UY</b></p><p>　　SFBEAM,ALL,1,PRES,261425.65 !全橋恒載內(nèi)力</p>&l

26、t;p><b>　　SOLVE</b></p><p><b>　　FINISH</b></p><p>　　!3.后處理***********************************************************************</p><p><b>　　/POST1&

27、lt;/b></p><p>　　ETABLE,MI,SMISC,6 !以單元I點彎矩為內(nèi)容，定義單元表</p><p>　　ETABLE,MJ,SMISC,12 !以單元J點彎矩為內(nèi)容，定義單元表</p><p>　　ETABLE,QI,SMISC,2

28、 !以單元I點剪力為內(nèi)容，定義單元表</p><p>　　ETABLE,QJ,SMISC,8 !以單元J點剪力為內(nèi)容，定義單元表</p><p>　　PLLS,MI,MJ !結(jié)構(gòu)剪力分布圖</p><p>　　PLLS,QI,QJ

29、 !結(jié)構(gòu)彎矩分布圖</p><p><b>　　FINISH</b></p><p>　?。?）結(jié)構(gòu)在恒載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力值詳見表3-1和圖3.2、圖3.3。</p><p>　　表3-1 恒載作用下的內(nèi)力值</p><p>　　圖3.1 恒載彎矩圖</p><p>　

30、　圖3.2 恒載剪力圖</p><p>　　3.3 汽車荷載作用效應(yīng)計算</p><p>　　3.1.3 活載及各系數(shù)</p><p>　?。?）人群：qr = 0kN/m2 ；</p><p>　?。?）汽車： 公路I級車道荷載（由均布荷載qk和集中荷載Pk組成），qk=10.5kN/m，Pk=300kN；</p><

31、p>　　（3）本設(shè)計為兩車道，車道折減系數(shù)取1；</p><p>　?。?）汽車荷載橫向分布影響增大系數(shù)取1.2；</p><p>　?。?）縱向折減系數(shù)不需考慮；</p><p>　?。?）汽車荷載橫向分布系數(shù)的計算</p><p>　　箱梁的橫向分布系數(shù)=車道數(shù)×多車道折減系數(shù)×縱向折減系數(shù)×橫向不均勻

32、系數(shù)。因此m3=2×1×1.2=2.4。</p><p>　?。?）汽車沖擊系數(shù)：按《通規(guī)》第4.3.2條的條文說明計算。</p><p>　　汽車的沖擊系數(shù)是汽車過橋時對橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的豎向動力效應(yīng)的增大系數(shù)。沖擊作用以車體的振動和橋跨自身的變形和振動。根據(jù)新《公路橋規(guī)》（JTJ D6-2004），結(jié)合公路橋梁可靠度研究的成果，采用結(jié)構(gòu)的基頻來計算橋梁結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。連

33、續(xù)梁橋的基頻的計算公式為：</p><p><b>　?。?-1） </b></p><p>　　式中 －結(jié)構(gòu)的計算跨徑(m)；</p><p>　?。Y(jié)構(gòu)材料的彈性模量(N/m2)；</p><p>　?。Y(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性距(m4)；</p><p>　?。Y(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量

34、(kg/m),；</p><p>　?。Y(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力(N/m)；</p><p>　?。亓铀俣龋?m/s2)；</p><p>　　計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩和剪力效應(yīng)時，采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引</p><p>　　起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用。</p><p>　　本設(shè)計通過手算，計算出：u1=0.3

35、07，u2=0.405。</p><p>　　3.1.2 計算步驟</p><p>　　（1）細(xì)分節(jié)點和單元：為了提高計算精度，必須細(xì)分節(jié)點和單元，且控制點必須全部要位于細(xì)分后的節(jié)點上，細(xì)分后每米單元個數(shù)為8個，每個單元長度為0.125m,節(jié)點數(shù)共1121個。</p><p>　　（2）利用網(wǎng)上下載的APDL命令流計算各細(xì)分節(jié)點的影響線數(shù)據(jù)。</p>

36、<p>　?。?）從ANSYS內(nèi)導(dǎo)出1~17個控制截面的影響線數(shù)據(jù)至Excel。下面是導(dǎo)出剪力影響線的命令流：</p><p>　　*cfopen,jianli-ying-xinag-xiang,xls</p><p><b>　　I=1</b></p><p>　　*VWRITE,N_QY(1,I),N_QY(1,I+35),N_Q

37、Y(1,I+2*35),N_QY(1,I+3*35),N_QY(1,I+4*35),N_QY(1,I+5*35),N_QY(1,I+6*35),N_QY(1,I+7*35),N_QY(1,I+8*35),N_QY(1,I+9*35),N_QY(1,I+10*35),N_QY(1,I+11*35),N_QY(1,I+12*35),N_QY(1,I+13*35),N_QY(1,I+14*35),N_QY(1,I+15*35),N_QY(1,

38、I+16*35)</p><p><b>　　(17F12.8)</b></p><p>　　*cfclos,jianli-ying-xinag-xiang,xls</p><p>　?。?）利用Excel內(nèi)自帶的VBA編程，對1121行，17列影響線數(shù)據(jù)進(jìn)行處理。編程的目的是找出每列影響線數(shù)據(jù)中的最大值和最小值，求出每列影響線數(shù)據(jù)中正的總面積

39、、負(fù)的總面積（這里因為單元分得比較細(xì)，僅將相鄰節(jié)點間影響線面積簡化成梯形來計算），然后將每列影響線數(shù)據(jù)中的最大值和最小值和集中力Pk相乘，每列影響線數(shù)據(jù)中正的總面積、負(fù)的總面積和均部荷載qk相乘，最后乘上各系數(shù)即為活載內(nèi)力。</p><p>　　經(jīng)過與ANSYS內(nèi)直接加載求內(nèi)力結(jié)果比較，發(fā)現(xiàn)結(jié)果誤差在1%以內(nèi)（其中彎矩誤差約0.02%，剪力誤差約0.5%~0.7%），可見計算結(jié)果誤差很小。</p>

40、<p>　　其中活載彎矩計算VBA程序代碼如下：</p><p>　　Public Sub Sheet1_chaozuo() '進(jìn)行影響線豎標(biāo)和面積計算</p><p>　　Dim i, j, k As Integer</p><p>　　Dim Yi_max, Yi_min As Single 

41、9;定義影響線豎標(biāo)</p><p>　　Dim W_max, W_min As Single '定義影響線面積</p><p>　　For j = 1 To 17 '求影響線豎標(biāo)</p><p>　　Yi_max = Cells(1, j)</p><p>　　

42、Yi_min = Cells(1, j)</p><p>　　For i = 1 To 1121</p><p>　　If Cells(i, j) > Yi_max Then</p><p>　　Yi_max = Cells(i, j)</p><p><b>　　End If</b></p><

43、;p>　　If Cells(i, j) < Yi_min Then</p><p>　　Yi_min = Cells(i, j)</p><p><b>　　End If</b></p><p><b>　　Next i</b></p><p>　　Cells(1127, j) = Yi

44、_max</p><p>　　Cells(1129, j) = Yi_min</p><p><b>　　Next j</b></p><p>　　For j = 1 To 17 '求影響線面積</p><p>　　For i = 1 To 1120</p>

45、<p>　　If Cells(i, j) >= 0 Then '求正影響線面積</p><p>　　If Cells(i + 1, j) >= 0 Then</p><p>　　W_max = W_max + (Cells(i, j) + Cells(i + 1, j)) * (Cells(i + 1, 18) - Cells(i, 18))

46、 / 2</p><p><b>　　End If</b></p><p><b>　　End If</b></p><p>　　If Cells(i, j) <= 0 Then '求負(fù)影響線面積</p><p>　　If Cells(i + 1, j) <= 0

47、 Then</p><p>　　W_min = W_min + (Cells(i, j) + Cells(i + 1, j)) * (Cells(i + 1, 18) - Cells(i, 18)) / 2</p><p><b>　　End If</b></p><p><b>　　End If</b></p>

48、;<p><b>　　Next i</b></p><p>　　Cells(1128, j) = W_max</p><p>　　Cells(1130, j) = W_min</p><p><b>　　W_max = 0</b></p><p><b>　　W_min =

49、0</b></p><p><b>　　Next j</b></p><p>　　For j = 1 To 17 '求汽車荷載作用下的內(nèi)力值</p><p>　　Cells(1136, j) = Cells(1132, j) * Cells(1127, j) + Cells(1133

50、, j) * Cells(1128, j)</p><p>　　Cells(1137, j) = Cells(1132, j) * Cells(1129, j) + Cells(1133, j) * Cells(1130, j)</p><p><b>　　Next j</b></p><p><b>　　End Sub</b&

51、gt;</p><p>　　3.1.2 計算結(jié)果</p><p>　?。?）部分控制截面ANSYS影響線圖</p><p>　　圖3.3 4號節(jié)點位置_彎矩影響線圖</p><p>　　圖3.4 9號節(jié)點位置_彎矩影響線圖</p><p>　　圖3.5 17號節(jié)點位置_彎矩影響線圖</p><

52、p>　　圖3.6 3號節(jié)點位置_剪力影響線圖</p><p>　　圖3.7 9號節(jié)點位置_剪力影響線圖</p><p>　　圖3.8 17號節(jié)點位置_剪力影響線圖</p><p><b>　?。?）活載內(nèi)力結(jié)果</b></p><p>　　表3-2 活載作用下的內(nèi)力值</p><p>

53、;　　圖3.9 活載彎矩包絡(luò)圖</p><p>　　圖3.10 活載剪力包絡(luò)圖</p><p>　　3.4 溫度次內(nèi)力計算</p><p>　　根據(jù)《通規(guī)》4.3.10的要求計算出T1、T2值：</p><p>　　8cm厚瀝青混凝土，平均厚度為20.5cm厚的鋼筋混凝土單向橫坡橋面板</p><p>　　T1=1

54、6.4℃ T2=5.98℃。</p><p>　　將T1、T2值輸入Midas內(nèi)進(jìn)行計算，內(nèi)力見表3-3</p><p>　　表3-3 溫度次內(nèi)力值</p><p>　　圖3.11 溫度次內(nèi)力彎矩圖</p><p>　　圖3.12 溫度次內(nèi)力剪力圖</p><p>　　3.5 支座沉降內(nèi)力計算</p

55、><p>　　支座沉降應(yīng)當(dāng)考慮所有可能沉降的情況，然后進(jìn)行最不利組合，求出主梁內(nèi)力值。</p><p>　　這里采用Midas進(jìn)行計算，5個支座，建立5個工況，每個工況取支座沉降2cm進(jìn)行組合計算，內(nèi)力值見表3-4</p><p>　　表3-4 支座沉降內(nèi)力值</p><p>　　圖3.13 支座沉降作用下的彎矩包絡(luò)圖</p>

56、<p>　　圖3.14 支座沉降作用下的剪力包絡(luò)圖</p><p><b>　　3.6 荷載組合</b></p><p>　　3.6.1 計算方法</p><p><b>　　（1）計算公式</b></p><p>　　橋梁結(jié)構(gòu)按極限狀態(tài)法設(shè)計時，分為兩種極限狀態(tài)，即承載能力極限狀態(tài)和正

57、常使用極限狀態(tài)。</p><p>　　A.基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計算）</p><p>　　B.短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算）</p><p>　　C.長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計算）</p><p><b>　?。?）電算方法</b></p><p>　　本設(shè)計采用Excel自

58、帶的VBA編程進(jìn)行荷載組合，程序代碼如下：</p><p>　　Private Sub sheet1_neilizuhe()</p><p>　　Dim i, j As Integer</p><p>　　Dim s As Single</p><p>　　For i = 1 To 33</p><p>　　s = 1

59、 * (1.2 * Cells(i + 7, 3) + 1.4 * Cells(i + 7, 6) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 11) + 0.5 * Cells(i + 7, 14))</p><p>　　If Cells(i + 7, 3) * s >= 0 Then</p><p>　　Cells(i + 7, 19) = s</p>&

60、lt;p><b>　　Else</b></p><p>　　Cells(i + 7, 23) = 1 * (1 * Cells(i + 7, 3) + 1.4 * Cells(i + 7, 6) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 11) + 0.5 * Cells(i + 7, 14))</p><p><b>　　End If&l

61、t;/b></p><p><b>　　Next i</b></p><p>　　For i = 1 To 33</p><p>　　s = 1 * (1.2 * Cells(i + 7, 3) + 1.4 * Cells(i + 7, 7) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 11) + 0.5 * Cells(i +

62、 7, 15))</p><p>　　If Cells(i + 7, 3) * s >= 0 Then</p><p>　　Cells(i + 7, 20) = s</p><p><b>　　Else</b></p><p>　　Cells(i + 7, 24) = 1 * (1 * Cells(i + 7, 3

63、) + 1.4 * Cells(i + 7, 7) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 11) + 0.5 * Cells(i + 7, 15))</p><p><b>　　End If</b></p><p><b>　　Next i</b></p><p>　　For i = 1 To 33<

64、/p><p>　　s = 1 * (1.2 * Cells(i + 7, 4) + 1.4 * Cells(i + 7, 8) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 12) + 0.5 * Cells(i + 7, 16))</p><p>　　If Cells(i + 7, 4) * s >= 0 Then</p><p>　　Cells(i +

65、 7, 21) = s</p><p><b>　　Else</b></p><p>　　Cells(i + 7, 25) = 1 * (1 * Cells(i + 7, 4) + 1.4 * Cells(i + 7, 8) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 12) + 0.5 * Cells(i + 7, 16))</p><

66、p><b>　　End If</b></p><p><b>　　Next i</b></p><p>　　For i = 1 To 33</p><p>　　s = 1 * (1.2 * Cells(i + 7, 4) + 1.4 * Cells(i + 7, 9) + 0.8 * 1.4 * Cells(i +

67、7, 12) + 0.5 * Cells(i + 7, 17))</p><p>　　If Cells(i + 7, 4) * s >= 0 Then</p><p>　　Cells(i + 7, 22) = s</p><p><b>　　Else</b></p><p>　　Cells(i + 7, 26) =

68、 1 * (1 * Cells(i + 7, 4) + 1.4 * Cells(i + 7, 9) + 0.8 * 1.4 * Cells(i + 7, 12) + 0.5 * Cells(i + 7, 17))</p><p><b>　　End If</b></p><p><b>　　Next i</b></p><p&

69、gt;　　For i = 1 To 33</p><p>　　Cells(i + 7, 27) = 1 * Cells(i + 7, 3) + 0.7 * Cells(i + 7, 6) / 1.307 + 0.8 * Cells(i + 7, 11) + 1 * Cells(i + 7, 14)</p><p>　　Cells(i + 7, 31) = 1 * Cells(i + 7,

70、3) + 0.4 * Cells(i + 7, 6) / 1.307 + 0.8 * Cells(i + 7, 11) + 1 * Cells(i + 7, 14)</p><p>　　Cells(i + 7, 28) = 1 * Cells(i + 7, 3) + 0.7 * Cells(i + 7, 7) / 1.405 + 0.8 * Cells(i + 7, 11) + 1 * Cells(i + 7,

71、15)</p><p>　　Cells(i + 7, 32) = 1 * Cells(i + 7, 3) + 0.4 * Cells(i + 7, 7) / 1.405 + 0.8 * Cells(i + 7, 11) + 1 * Cells(i + 7, 15)</p><p>　　Cells(i + 7, 29) = 1 * Cells(i + 7, 4) + 0.7 * Cells(

72、i + 7, 8) / 1.307 + 0.8 * Cells(i + 7, 12) + 1 * Cells(i + 7, 16)</p><p>　　Cells(i + 7, 33) = 1 * Cells(i + 7, 4) + 0.4 * Cells(i + 7, 8) / 1.307 + 0.8 * Cells(i + 7, 12) + 1 * Cells(i + 7, 16)</p>&l

73、t;p>　　Cells(i + 7, 30) = 1 * Cells(i + 7, 4) + 0.7 * Cells(i + 7, 9) / 1.307 + 0.8 * Cells(i + 7, 12) + 1 * Cells(i + 7, 17)</p><p>　　Cells(i + 7, 34) = 1 * Cells(i + 7, 4) + 0.4 * Cells(i + 7, 9) / 1.307

74、 + 0.8 * Cells(i + 7, 12) + 1 * Cells(i + 7, 17)</p><p><b>　　Next i</b></p><p><b>　　End Sub</b></p><p>　　3.6.2按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)下

75、結(jié)構(gòu)內(nèi)力值詳見表3-7和圖3.15、圖3.16</p><p>　　表3-5 承載能力極限狀態(tài)下結(jié)構(gòu)內(nèi)力值（不利時）</p><p>　　表3-6 承載能力極限狀態(tài)下結(jié)構(gòu)內(nèi)力值（有利時）</p><p>　　表3-7 承載能力極限狀態(tài)下結(jié)構(gòu)內(nèi)力值（匯總）</p><p>　　圖3.15 基本組合彎矩包絡(luò)圖</p><

76、;p>　　圖3.16 基本組合剪力包絡(luò)圖</p><p>　　3.6.3按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合</p><p><b>　　短期組合</b></p><p>　　短期組合內(nèi)力值詳見表3-8和圖3.17、圖3.18</p><p>　　表3-8 正常使用極限狀態(tài)短期組合內(nèi)力值</p><

77、;p>　　圖3.17 正常使用短期作用極限狀態(tài)下彎矩包絡(luò)圖</p><p>　　圖3.18 正常使用短期作用極限狀態(tài)下剪力包絡(luò)圖</p><p><b>　　長期期組合</b></p><p>　　長期組合內(nèi)力值詳見表3-9和圖3.19、圖3.20</p><p>　　表3-9 正常使用極限狀態(tài)長期組合內(nèi)力<

78、;/p><p>　　圖3.19 正常使用長期作用極限狀態(tài)下彎矩包絡(luò)圖</p><p>　　圖3.20 正常使用長期作用極限狀態(tài)下剪力包絡(luò)圖</p><p>　　3.6.3作用標(biāo)準(zhǔn)值彎矩組合</p><p>　　表3-10 作用標(biāo)準(zhǔn)值彎矩組合</p><p>　　4 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置</p><p

79、>　　4.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算</p><p>　　4.1.1 計算原理</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土梁應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計算和正常使用極限狀態(tài)計算，并滿足《公路橋規(guī)》中對不同受力狀態(tài)下規(guī)定的設(shè)計要求（如承載力、應(yīng)力、抗裂性和變形等），預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估計就是根據(jù)這些限值條件進(jìn)行的。預(yù)應(yīng)力混凝土梁一般以抗裂性（全預(yù)應(yīng)力混凝土或A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土）控制設(shè)計。在截面尺寸

80、確定后，結(jié)構(gòu)的抗裂性主要與預(yù)應(yīng)力的大小有關(guān)。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的一般方法是，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)正截面抗裂性確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量（A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土），然后再由構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求確實非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算時截面特性可取全截面特性。</p><p>　　全預(yù)應(yīng)力混凝土梁按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合進(jìn)行正截面抗裂性驗算，計算所得的正截面混凝土法向拉應(yīng)力應(yīng)滿足；</p><

81、;p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　由式（4-1）可得到 （4-2）</p><p>　　上式稍作變化，即可得到全預(yù)應(yīng)力混凝土梁滿足作用（或荷載）短期效應(yīng)組合抗裂驗算所需的有效預(yù)應(yīng)力，即</p><p><b>　?。?-3）</

82、b></p><p>　　求得Npe的值后，在確定適當(dāng)?shù)膹埨刂茟?yīng)力σcon并扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失σι（對于配高強鋼絲或鋼絞線的后張法構(gòu)件σι約為σcon），就可以估算出所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋的總面積</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中 ——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永存應(yīng)力的合力；</p><

83、;p>　　——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合設(shè)計的彎矩值；</p><p>　　——構(gòu)件混凝土全截面面積；</p><p>　　——構(gòu)件全截面對抗裂驗算邊緣彈性抵抗矩；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面中心軸的距離；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；</p><p>　　——預(yù)

84、應(yīng)力鋼筋的總面積。</p><p>　　4.1.2 預(yù)應(yīng)力鋼束估算</p><p>　　設(shè)計采用φj15.2鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積Ap1=139mm2,抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,張拉控制應(yīng)力取σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。</p><p>　　已知材料和截面特性見表

85、4-1：</p><p>　　表4-1 材料和截面特性</p><p>　　采用Excel進(jìn)行計算，直接調(diào)用前面計算的內(nèi)力組合值和材料截面特性值，在Excel內(nèi)編寫公式進(jìn)行計算，其結(jié)果如表4-2、表4-3和表4-4所示：</p><p>　　（1）、按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求估束（短期組合）</p><p>　　計算結(jié)果見表4-2

86、：</p><p>　　表4-2 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗算要求估束</p><p>　?。?）、按正常使用極限狀態(tài)截面壓應(yīng)力要求估束（作用標(biāo)準(zhǔn)值）</p><p>　　計算結(jié)果見表4-3：</p><p>　　表4-3 按正常使用極限狀態(tài)截面壓應(yīng)力要求估束</p><p>　?。?）、按承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力

87、要求計算（承載能力極限狀態(tài)組合）</p><p>　　計算結(jié)果見表4-4：</p><p>　　表4-4 按承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計算鋼束</p><p><b>　　估算結(jié)果</b></p><p>　　綜合考慮以上3種鋼筋估算方法得出鋼束估算結(jié)果，決定取總彎起鋼束為216根鋼絞線。設(shè)置為12束，每束18根，其中T

88、1、T2各6束。采用OVM13-17錨具，φ90的金屬波紋管成孔。 </p><p>　　4.2 預(yù)應(yīng)力筋的布置原則</p><p>　　連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力筋束的配置除滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）構(gòu)造要求外，還應(yīng)考慮以下原則：</p><p>　?。?）應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁

89、橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具型式選擇不當(dāng)，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時，則要求增大截面。反之，在跨徑不大的結(jié)構(gòu)中，如選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過于集中而不利。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋

90、那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。由于每根束筋都是一巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺

91、寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。</p><p>　　（5）預(yù)應(yīng)力束筋應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。</p><p>　　對于本設(shè)計，各斷面的錨固束和通過束確定以后，就應(yīng)確定各鋼束在箱梁

92、中的空間位置和幾何特征，這是計算預(yù)應(yīng)力效應(yīng)和施工放樣的依據(jù)。鋼束布置時，應(yīng)注意以下幾點：</p><p>　?。?）應(yīng)滿足構(gòu)造要求。如孔道中心最小距離，錨孔中心最小距離，最小曲線半徑，最小擴孔長度等。</p><p>　?。?）注意鋼束平、豎彎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。鋼束一般應(yīng)盡量早的平彎，在錨固前豎彎。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要沖突，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。</p&g

93、t;<p>　?。?）鋼束應(yīng)盡量靠近腹板布置。這樣可使預(yù)應(yīng)力以較短的傳力路線分布在全截面上，有利于降低預(yù)應(yīng)力傳遞過程中局部應(yīng)力的不利影響；能減小鋼束的平彎長度；能減小橫向內(nèi)力；能充分利用梗腋布束，有利于截面的輕型化。</p><p>　?。?）盡量以S型曲線錨固于設(shè)計位置，以消除錨固點產(chǎn)生的橫向力。</p><p>　?。?）鋼束的線形種類盡量減少，以便于計算和施工。<

94、/p><p>　　（6）盡量加大曲線半徑，以便于穿束和壓漿。</p><p>　　（7）分層布束時，應(yīng)使管道上下對齊，這樣有利于混凝土的澆筑和振搗，不可采用梅花形布置。</p><p>　?。?）頂板束的布置還應(yīng)遵循以下原則：a.鋼束盡量靠截面上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；b.分層布束時應(yīng)使長束布置在上層，短束布置在下層。首先，因為先錨固短束，后錨固長束，只有這樣布置

95、才不會發(fā)生干擾；其次，長束通過的梁段多，放在頂層能充分發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；再次，較長束在施工中管道出現(xiàn)質(zhì)量問題的機率較高，放在頂層處理比較容易些。</p><p>　　4.3 預(yù)應(yīng)力筋束的布置結(jié)果</p><p>　　由以上確定的實際預(yù)應(yīng)力鋼束束數(shù)，結(jié)合本設(shè)計所采用的滿堂支架施工方法，最終確定本設(shè)計全橋縱T1，T2兩種鋼束。布置結(jié)果見設(shè)計圖紙。</p><p><

96、b>　　5 設(shè)計驗算</b></p><p>　　采用橋梁博士進(jìn)行驗算，驗算結(jié)果如下：</p><p>　　5.1 成橋階段信息</p><p>　　5.1.1 計算方法</p><p><b>　　凈截面面積：</b></p><p>　　An=A0-Ak

97、 (7-1)</p><p>　　式中 An—凈截面面積；</p><p><b>　　A0—毛截面面積；</b></p><p><b>　　Ak—孔道面積。</b></p><p>　　形心距上下邊緣的距離ysj和yxj：</p><p

98、><b>　　(7-2)</b></p><p>　　式中 S0—毛截面對底邊的靜矩；</p><p>　　Sk—孔道面積對底邊的靜矩；</p><p><b>　　則</b></p><p>　　ysn=h-yxn (7-3)&l

99、t;/p><p>　　式中 h—截面高度。</p><p>　　凈截面慣性矩的計算根據(jù)平行移軸公式，方法如下：</p><p>　　In=In0+Ana2 (7-4)</p><p>　　式中In—凈截面對其形心軸的慣性矩</p><p>　　In—凈截面對毛截面形心軸的慣

100、性矩，In0=I0-Ik0，I0為毛截面對其形心軸的慣性矩；Ik0為孔道對毛截面形心軸的慣性矩；</p><p>　　a2—凈截面形心軸到毛截面形心軸的距離的平方。</p><p><b>　　換算面積：</b></p><p><b>　　(7-5)</b></p><p>　　式中 A0—換算

101、截面面積；</p><p>　　Ec—混凝土彈性模量；</p><p>　　Es—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量；</p><p>　　As—預(yù)應(yīng)力鋼筋面積。</p><p>　　換算形心據(jù)上下邊緣的距離ys0和yx0：</p><p><b>　　(7-6)</b></p><p>

102、　　式中 Sn—凈截面對底邊的靜矩；</p><p>　　Ss—預(yù)應(yīng)力筋面積對底邊的靜矩。</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　(7-7)</b></p><p>　　換算截面慣性矩的計算利用平行移軸公式：</p><p><b>

103、　　(7-8)</b></p><p>　　式中 I0—換算截面慣性矩；</p><p>　　an0—凈截面形心軸與換算截面形心軸的間距；</p><p>　　Is—預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積對換算截面形心軸的慣性矩，利用平行移軸公式計算。</p><p>　　5.1.2 計算結(jié)果</p><p><b&

104、gt;　　結(jié)果見表5-1：</b></p><p>　　表5-1 成橋階段截面幾何特征信息</p><p>　　表5-2 成橋階段內(nèi)力效應(yīng)</p><p>　　5.2截面正應(yīng)力驗算</p><p>　　5.2.1 計算方法</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個受力階段均有不同得受力特點，從施加預(yù)應(yīng)力起

105、，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗。為了保證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行強度檢算外，還必須對其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗算，并予以控制。</p><p>　　本階段構(gòu)件主要承受預(yù)加力和構(gòu)件自重的作用，其受力特點是：預(yù)加</p><p>　　力值最大（因預(yù)應(yīng)力損失最?。?，而外荷載最?。▋H有構(gòu)件的自重作用）。</p><p

106、>　　由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力</p><p>　　后張法構(gòu)件 </p><p>　　式中： ——后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)</p><p>　　力損失），對于曲線配筋的后張法梁：</p><p>　　、——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；</p><p>　

107、　——彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；</p><p>　　、——分別為張拉受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋時錨下的控制應(yīng)力；</p><p>　　、——分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）的有效預(yù)應(yīng)力；</p><p>　　——計算截面處彎起的預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件軸線的夾角；</p><p>　　——后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的合力作用點至凈截面

108、形心軸的距離；</p><p>　　、、——分別為構(gòu)件凈截面面積、慣性矩和截面模量。</p><p>　　5.2.2 計算結(jié)果</p><p>　　表5-3 成橋階段應(yīng)力驗算(Mpa)</p><p>　　表5-4 成橋階段支反力</p><p>　　5.3 持久狀況下正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算</p>&

109、lt;p>　　5.3.1 計算方法</p><p>　?。?）正截面抗裂性驗算</p><p>　　正截面抗裂性驗算以短期效應(yīng)組合計算，在短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足：</p><p><b>　　(10-1)</b></p><p>　　為在荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：</p><p

110、><b>　　(10-2)</b></p><p>　　式中 ,—分別為一期恒載和二期恒載彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　,—汽車荷載和人群荷載的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—構(gòu)件凈截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩；</p><p>　　—構(gòu)件換算截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩；</p>&l

111、t;p>　　, —凈截面和換算截面重心到受拉邊緣的距離；</p><p>　　為截面下邊緣或上邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力：</p><p><b>　　(10-3)</b></p><p><b>　　(10-4)</b></p><p>　?。?）斜截面抗裂性驗算</p><p&

112、gt;<b>　　主拉應(yīng)力：</b></p><p><b>　　主壓應(yīng)力：</b></p><p>　　其中： </p><p>　　式中： ——預(yù)加力和使用荷載在計算的主應(yīng)力點產(chǎn)生的混凝土</p><p><b>　　截面正應(yīng)力；</b></p>

113、;<p>　　——由豎向預(yù)應(yīng)力筋引起的混凝土豎向壓應(yīng)力；</p><p>　　——由使用荷載和彎起的預(yù)應(yīng)力筋在計算主應(yīng)力點產(chǎn)</p><p><b>　　生的混凝土剪應(yīng)力；</b></p><p>　　——豎向預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；</p><p>　　——單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；</p>

114、<p>　　——計算主應(yīng)力處構(gòu)件截面的寬度；</p><p>　　——豎向預(yù)應(yīng)力筋的間距；</p><p>　　——計算纖維處至換算截面重心軸的距離（）；</p><p>　　——換算截面慣性矩（）；</p><p><b>　　——計算彎矩（）。</b></p><p>　　5.3.

115、2 計算結(jié)果</p><p>　　表5-5 長期效應(yīng)組合驗算</p><p>　　表5-6 長期效應(yīng)組合驗算</p><p>　　表5-7 持久狀況下預(yù)應(yīng)力構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合應(yīng)力驗算</p><p>　　5.4 承載能力極限狀態(tài)基本組合正截面強度驗算</p><p>　　5.4.1 計算方法</p>&l

116、t;p>　　由平衡條件可寫出如下方程：</p><p>　　沿縱向力的方向平衡條件：</p><p>　　對受拉區(qū)鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋）合力作用點力矩平衡條件：</p><p>　　式中 ——混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值；</p><p>　　——非預(yù)應(yīng)力筋

117、的抗拉強度設(shè)計值；</p><p>　　——非預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強度設(shè)計值；</p><p>　　——受壓預(yù)應(yīng)力筋的計算應(yīng)力；</p><p>　　、——分別為受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積；</p><p>　　、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋截面面積：</p><p>　　——受壓區(qū)混凝土截面面積；</

118、p><p>　　——受壓區(qū)混凝土截面對受拉區(qū)鋼筋合力作用點的凈</p><p><b>　　矩；</b></p><p>　　、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合力作用點和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點至截面受壓邊緣的距離；</p><p>　　、——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力作用點至截面受壓邊緣和受拉邊緣的距離，；</p>

119、<p>　　、——分別為受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面受拉邊緣和受壓邊緣距離；</p><p>　　——截面彎矩承載能力；</p><p>　　——截面彎矩設(shè)計值。</p><p>　　其中 假設(shè)受壓高度,即在翼板內(nèi)，則：</p><p>　　受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：</p><p>　　式中

120、 ——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強度設(shè)計值，按規(guī)范表取值；</p><p>　　——合力處由預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力；</p><p>　　——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋在荷載作用前已存在有效預(yù)應(yīng)力。</p><p>　　5.4.2 計算結(jié)果</p><p>　　表5-8 承載能力

121、極限狀態(tài)基本組合正截面強度驗算</p><p>　　5.5 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算</p><p>　　表5-8 鋼束引伸量及鋼束長度</p><p>　　表5-8 鋼束最大拉應(yīng)力驗算</p><p><b>　　5.6 撓度驗算</b></p><p>　　表5-8成橋結(jié)構(gòu)最大位移</p>

122、;<p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] JTJ 001-03，公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：人民交通出版社，2003．</p><p>　　[2] JTGD62-2004，公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范[S]．北京：人民交通出版社2004．</p><p>　　[3] JTGD60-2004，公路橋涵

123、設(shè)計通用規(guī)范[S]．北京：人民交通出版社，2004．</p><p>　　[4] JTJ 024-07，公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S]．北京：人民交通出版社，2007．</p><p>　　[5] 邵旭東．橋梁工程[M]．北京：人民交通出版社，2007．</p><p>　　[6] 范立礎(chǔ)，顧安邦．橋梁工程(上、下冊)(土木工程專業(yè)用)[M]．北京：人民交通出版社

124、，2002．</p><p>　　[7] 顏東煌，田仲初，李學(xué)文．橋梁結(jié)構(gòu)電算程序設(shè)計 [M]．北京：湖南大學(xué)出版社，2002．</p><p>　　[8] 周念先．橋梁方案比選[M]．北京：人民交通出版社，1997．</p><p>　　[9] 范立礎(chǔ)．預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋[M]．北京：人民交通出版社，1999．</p><p>　　[10