畢業(yè)設計---蝸桿副滾動檢查機設計

1、<p>　　蝸桿副滾動檢查機設計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本文的研究內(nèi)容為蝸桿副滾動檢查機的設計。</p><p>　　首先，本文對蝸輪蝸桿齒輪傳動結構進行相關學習與了解，明確具體檢測安置方式以及檢測項目。</p><p>　　其次，進行了檢測機的總體設計。根據(jù)蝸輪蝸桿齒

2、輪傳動結構特點，以普通車床基本結構為基礎，確定了檢測機基本結構為以機床主軸部分，通過四爪卡盤加裝蝸桿并以頂尖固定，蝸輪安裝在對應車床刀架位置，實現(xiàn)其滾動檢測。</p><p>　　最后，根據(jù)檢測機的總體方案，設計、并繪制了機床的零部件圖，主要包括總體裝配圖，檢測機床體、主軸等重要部件的零件圖，完成了主軸的強度校核和主軸軸承的壽命校核計算。</p><p>　　本文的設計結果，完全滿足蝸桿副

3、滾動檢測基本要求，實現(xiàn)了裝夾方便、操作簡單的目標。</p><p>　　關 鍵 詞：蝸輪蝸桿，滾動檢測,機床，設計</p><p>　　THE DESIGN OF WORM GEAR PAIR MESHING CHECKER</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　What the pa

4、per study is that design the special checker for meshing status of worm gear pair, how to place them and things needed to be checked.</p><p>　　Firstly, we had a basic understanding of the theory of worm gear

5、 pair. Then the overall design of the checker and the design of its parts. According to the meshing properties of worm gear pair, based on the structure of ordinary lathe, establish the base of the checker, fixed with fo

6、ur-jaw chuck hand and finial. Worm gear is placed on a platform where was used to be the tool carrier, to achieve the check purpose.</p><p>　　The final design of the checker turned out to be able to fully me

7、et the working requirements, easy to manage and achieve our desired demand.</p><p>　　KEY WORDS: Worm and worm gear, Roll check，Machine tool，Design</p><p><b>　　目錄</b></p><p

8、><b>　　第1章緒論3</b></p><p>　　第2章 檢測機總體設計3</p><p>　　§2.1 方案分析3</p><p>　　§2.2 電動機選擇4</p><p>　　§2.3 V型帶設計5</p><p>　　第3章 零部件設

9、計8</p><p>　　§3.1主軸部件設計8</p><p>　　3.1.1 主軸設計9</p><p>　　3.1.2主軸校核9</p><p>　　3.1.3主軸軸承校核12</p><p>　　§3.2 絲杠設計校核14</p><p>　　3.2.1壓

10、桿穩(wěn)定性校核14</p><p>　　3.2.2精度驗算即剛度校核14</p><p>　　§3.3 花鍵設計校核16</p><p>　　3.3.1 花鍵設計16</p><p>　　3.3.1 花鍵校核16</p><p>　　§3.4 底座設計18</p><p

11、>　　§3.5 床架設計19</p><p>　　第4章 使用簡介21</p><p>　　§4.1 裝卡21</p><p>　　§4.2 調(diào)整21</p><p>　　§4.3 檢測22</p><p><b>　　結 論24</b>

12、</p><p><b>　　參考文獻25</b></p><p><b>　　致 謝26</b></p><p><b>　　第1章 緒論</b></p><p>　　蝸桿傳動是在空間交錯的兩軸間傳遞運動和動力的一種傳動，兩軸線間的夾角可為任意值，常用的為90°

13、;。蝸桿傳動用于在交錯軸間傳遞運動和動力。</p><p>　　蝸桿傳動由蝸桿和蝸輪組成，一般蝸桿為主動件。蝸桿和螺紋一樣有右旋和左旋之分，分別稱為右旋蝸桿和左旋蝸桿。蝸桿上只有一條螺旋線的稱為單頭蝸桿，即蝸桿轉一周，蝸輪轉過一齒，若蝸桿上有兩條螺旋線，就稱為雙頭蝸桿，即蝸桿轉一周，蝸輪轉過兩個齒。</p><p>　　其傳動特點有以下幾點：</p><p>　　傳

14、動比大，結構緊湊。蝸桿頭數(shù)用表示（一般），蝸輪齒數(shù)用表示。從傳動比公式可以看出，當，即蝸桿為單頭，蝸桿須轉轉蝸輪才轉一轉，因而可得到很大傳動比，一般在動力傳動中，取傳動比；在分度機構中，可達1000。這樣大的傳動比如用齒輪傳動，則需要采取多級傳動才行，所以蝸桿傳動結構緊湊，體積小、重量輕。</p><p>　　傳動平穩(wěn)，無噪音。因為蝸桿齒是連續(xù)不間斷的螺旋齒，它與蝸輪齒嚙合時是連續(xù)不斷的，蝸桿齒沒有進入和退出嚙合

15、的過程，因此工作平穩(wěn)，沖擊、震動、噪音小。蝸桿傳動。</p><p>　　具有自鎖性。蝸桿的螺旋升角很小時，蝸桿只能帶動蝸輪傳動，而蝸輪不能帶動蝸桿轉動。</p><p>　　蝸桿傳動效率低，一般認為蝸桿傳動效率比齒輪傳動低。尤其是具有自鎖性的蝸桿傳動，其效率在0.5以下，一般效率只有0.7～0.9發(fā)熱量大，齒面容易磨損，成本高。</p><p>　　如圖1-1所示

16、蝸輪蝸桿傳動示意圖，其中心距可隨使用需要而進行調(diào)整。為實現(xiàn)我們所需要的調(diào)整安排，必須實現(xiàn)以下幾方面的調(diào)整需求：</p><p>　　蝸輪蝸桿中心距調(diào)整，可看作縱向調(diào)整需要；</p><p>　　蝸輪軸相對于蝸桿軸位置調(diào)整，可看作橫向調(diào)整需要；</p><p>　　蝸輪平面同蝸桿軸平面距離調(diào)整，蝸輪中間平面偏移，可看作垂直調(diào)整需要。</p><p&

17、gt;　　圖1-1 蝸桿傳動示意圖</p><p>　　本次設計的題目是蝸桿副滾動檢查機設計。該機床用于檢測蝸輪蝸桿副嚙合傳動情況。根據(jù)實際生產(chǎn)需求，要求設計專用機床用于安裝蝸輪蝸桿使其正常嚙合，并能夠?qū)ζ渲行木噙M行調(diào)整，通過在齒輪副表面涂抹熒光粉，對其嚙合情況進行檢測。</p><p>　　設計內(nèi)容主要包括：根據(jù)蝸桿副的幾何結構，分析蝸桿副滾動檢查機的整體結構;利用Pro/E軟件，進行三

18、維造型，完成滾動檢查機的裝配；寫出設計說明書，對主要部件進行驗算等環(huán)節(jié)。</p><p>　　為實現(xiàn)以上調(diào)整檢測需要，開始本次設計任務。本論文主要討論內(nèi)容為蝸桿副滾動檢測機設計，通過對蝸輪蝸桿副安裝形式，傳動原理進行分析，在以普通車床，特別是在CA6140車床結構基礎上，設計出用于檢測其滾動情況的檢測機，蝸桿副滾動檢查機主要是檢查其齒側間隙和齒頂間隙以及接觸斑點情況，齒側間隙和齒頂間隙可以通過塞尺或者壓鉛法測量，

19、接觸斑點是用紅丹粉與機油調(diào)和成糊狀抹在齒輪面上，然后轉動檢查其痕跡，可以判斷出其齒面接觸情況，不同的齒輪，要求的齒面接觸面積（百分比）不同。轉動檢查的實現(xiàn)即是本項畢業(yè)設計目的，即設計一臺檢測機，能夠安裝蝸輪蝸桿并使其完成嚙合傳動運動，包括多種不同狀態(tài)下蝸桿副嚙合的實現(xiàn)，從而有助于我們獲得各種狀況下的嚙合情況。</p><p>　　圖1-2 環(huán)面蝸桿傳動示意圖</p><p>　　對于蝸輪蝸

20、桿傳動，尤其是環(huán)面蝸桿傳動來說，保證其平穩(wěn)傳動，齒根受力較均勻的正確嚙合傳動條件要求安裝時保證蝸輪蝸桿之間相對三個軸向位置，即蝸輪蝸桿中心距，蝸輪軸相對于蝸桿軸位置以及蝸輪平面同蝸桿軸平面距離調(diào)整，蝸輪中間平面偏移。如圖1-2所示，以上調(diào)整內(nèi)容均為線性方向上的調(diào)整，即位移量。其中，蝸輪蝸桿中心距決定齒輪輪齒嚙合面積大小，在正常情況下，中心距較合適情況時，輪齒嚙合狀況較好，齒面受力較均勻；蝸輪軸相對于蝸桿軸位置決定輪齒受力大小，蝸輪相對于

21、蝸桿在圖1-2右圖所示方向上的水平攢動將導致蝸輪輪齒單側受力，而蝸輪將是左側或者右側輪齒受力較集中，受力不均勻；蝸輪中間平面偏移也決定輪齒受力大小，如圖1-2左圖所示，蝸輪在水平方向上出現(xiàn)攢動時將導致蝸輪一側輪齒受力較大，受力不均勻，而蝸桿輪齒則受到交變應力作用，影響傳動副壽命。</p><p>　　因此，對于蝸輪蝸桿副滾動檢測具有很現(xiàn)實性的意義，通過檢測，對于蝸輪蝸桿正確安裝將提供所需幫助，提供正確安裝所需數(shù)據(jù)

22、，延長使用壽命。</p><p>　　第2章 檢測機總體設計</p><p>　　本章主要進行方案分析，從整體上進行檢測機設計，并為零部件設計做好準備。</p><p><b>　　§2.1 方案分析</b></p><p>　　我們從蝸輪蝸桿嚙合方式著手考慮，初步設計出兩種方案：</p>&l

23、t;p>　　機床總體方案一：將蝸輪安裝在固定轉軸上，蝸桿安裝在滑動臺上，通過滑動臺的位置變化實現(xiàn)滾動參數(shù)的調(diào)整與變化。</p><p>　　機床總體方案二：將蝸桿安裝在固定轉軸上，蝸輪安裝在滑動臺上，通過滑動臺的位置變化實現(xiàn)滾動參數(shù)的調(diào)整與變化。</p><p>　　由于蝸輪蝸桿傳動要求蝸桿為主動件，因此從檢測機復雜程度角度考慮，將蝸桿安裝在固定轉軸上，蝸輪安裝在滑動臺上的方案可以使

24、電機不必隨滑臺移動而移動，減小了滑臺工作載荷。因此，對于此檢測機總體初步方案選擇二號方案。其結構示意圖如圖3-1。</p><p>　　此檢測機，我們以車床基本結構為基礎，主要改動為：</p><p><b>　　主軸部分</b></p><p>　　檢測機由于僅僅完成對轉動中的蝸輪蝸桿進行檢測即可，對于普通機床的變速功能則沒有過多要求，因此主

25、軸零件部分在很大程度上得以簡化，初步計劃主軸直接安裝帶輪，通過V帶與電動機相連，帶動蝸桿轉動；</p><p><b>　　溜板箱及刀架部分</b></p><p>　　對于車床而言，溜板箱主要目的即實現(xiàn)對刀架的承載作用并完成車削運動。在這里我們將溜板箱體積擴大，以便于獲得較大尺寸范圍的蝸輪蝸桿檢測需求，同時將刀架改為可完成縱向移動功能的平臺，用于安裝回轉支承，通過回

26、轉支承安裝燕尾槽從而對蝸輪進行固定。</p><p>　　圖2-1 檢測機初步結構示意圖</p><p>　　1、四爪卡盤 2、縱向滑臺 3、橫向滑臺</p><p>　　§2.2 電動機選擇</p><p>　　電動機的類型和結構形式的選擇，工業(yè)上一般使用三相交流電源，無特殊要求一般選用三相交流電機，最常用是Y系列籠型三相

27、異步交流電動機。其效率高，工作可靠、結構簡單、維護方便、價格低，適宜于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體和無特殊要求的場合。</p><p>　　電動機的結構形式，按位置的不同，有臥式和立式兩種，可根據(jù)安裝要求和防護要求選擇電動機的結構形式。常有的是臥式封閉性電動機。</p><p>　　選擇電動機的功率，選擇電動機的功率要考慮三方面的因素：電動機的發(fā)熱、過載能力和啟動能力。但在一般情況下電動機

28、的功率主要有發(fā)熱條件而定。電動機的發(fā)熱情況與其工作情況有關。對于變化不大，且常溫下長期連續(xù)運轉的電動機，只要其所需輸出功率不超過其額定功率，工作時就不會過熱，可不進行發(fā)熱計算。此電動機按以下確定</p><p><b>　　取切削率</b></p><p><b>　　電動機的輸出功率</b></p><p>　　考慮到傳

29、動功率的損耗，電動機輸出的功率</p><p>　　式中的為從電動機至工作機主軸之間-的總效率</p><p>　　查表，V帶、軸承機械傳遞效率分別為0.95，0.98。所以</p><p><b>　　選擇電動機的速度</b></p><p>　　經(jīng)過對成本，重量、價格等多方面的比較分析得出同步轉速為750 r/min

30、最合適。</p><p>　　選擇電動機的型號為Y160M1-8，額定功率為4 kW。</p><p>　　§2.3 V型帶設計</p><p><b>　　確定帶輪直徑</b></p><p><b>　　查表選=1.2 </b></p><p>　　31.2=3

31、.6 kw，</p><p>　　根據(jù)3.6 kw，720 r/min，確定選B型，取小帶輪=125 mm,則帶速v:</p><p><b>　　帶速合適。</b></p><p><b>　　大帶輪直徑： </b></p><p>　　代入數(shù)據(jù)（720/275）1250.98320 mm，選

32、取315 mm</p><p><b>　　此時 </b></p><p><b>　　確定V帶長度</b></p><p>　　初選中心距=850 mm，符合0.7＜＜2。由</p><p><b>　　=</b></p><p>　　得帶長=1700

33、+691.15+10.62=2401.72 mm。</p><p>　　選基準長度2500 mm。</p><p><b>　　實際中心距：</b></p><p><b>　　小帶輪包角：</b></p><p>　　180—[（）/]57°</p><p>&l

34、t;b>　　168°＞90°</b></p><p>　　=0.015×2500=37.5(mm) =0.030×2500=75(mm)</p><p><b>　　V帶根數(shù)Z</b></p><p>　　由d1=125mm和n=720 r／min,P0=1.32 kw。</p&g

35、t;<p>　　根據(jù)n=720 r／min, i=2.52和B型帶。得△P0=0.22 kw。</p><p>　　查表得KL=1.03。于是</p><p>　　=4.73（kw）。</p><p><b>　　以所以取。</b></p><p>　　計算單根V帶的初拉力的最小值:</p>

36、<p>　　B型帶的單位長度質(zhì)量=0.108kg／m，所以</p><p>　　應使帶的實際初拉力＞。</p><p><b>　　計算壓軸力:</b></p><p><b>　　壓軸力的最小值為</b></p><p><b>　　第3章 零部件設計</b><

37、;/p><p>　　本章在前面總體設計的基礎上，對機床的零部件設計和選用，包括主軸部分、軸承的設計和選用等，進行計算與校核</p><p>　　§3.1主軸部件設計</p><p>　　軸的結構設計包括軸的定位和結構尺寸，主要取決于軸的安裝，軸上零件的類型、尺寸、數(shù)量以及聯(lián)接的方法，載荷的性質(zhì)、大小及分布情況，軸的加工工藝等。不論何種條件，軸的結構都應滿足：軸

38、和裝在軸上的零件準確的準確定位、便于裝拆和調(diào)整、具有良好的制造工藝性等。主軸結構如圖3-1所示。 </p><p>　　主軸通過軸肩、軸承等零件進行軸向定位。軸上選用的圓錐滾子軸承主要承受徑向載荷，其剛度和承載能力很高，經(jīng)濟成本較低。此檢測機功能為檢測嚙合狀況，不涉及切削力，因此對其徑向作用力可不予考慮。電機經(jīng)帶輪把扭矩傳遞給主軸是通過圓頭普通平鍵實現(xiàn)的。設計的帶輪與平鍵之間是過渡配合。</p>

39、;<p>　　3.1.1 主軸設計</p><p>　　主軸是主軸結構的核心，其余相應的構件都是圍繞主軸展開的。要求主軸有足夠的剛度，以保證加工精度，同時主軸在軸向有一定的調(diào)整量。</p><p>　　鑒于此，帶輪與主軸之間不能用普通平鍵固定連接，須使用滑鍵?？紤]到此處鍵僅僅起到傳遞扭矩的作用，采用矩形花鍵合適。同時，主軸與大帶輪之間不固定，需要調(diào)整主軸的軸向位置，故采用間隙

40、配合。根據(jù)GB/T 1144-2001，選取矩形花鍵的規(guī)格為10×122×132×18，即鍵數(shù)為10個，小徑為122mm，大經(jīng)為132mm，長度為45mm。軸承在主軸上由軸肩、套筒定位。</p><p>　　3.1.2主軸校核 </p><p>　　軸是結構性較強的部件，其他部件均通過裝配在其上，實現(xiàn)可靠的工作，除了滿足結構上的需要，

41、軸要具有足夠的強度、剛度。因此對軸的危險區(qū)域要進行校核。由于此檢測機可以看做無負載運轉，因此主軸所受的力不大，不會存在剛度不足的情況。如圖3-2中，最危險截面應出現(xiàn)在主軸安裝帶輪中間位置，所以應對其校核。</p><p><b>　　其計算步驟如下：</b></p><p><b>　　作出軸的計算簡圖</b></p><p&

42、gt;<b>　　作出彎矩圖</b></p><p><b>　　作出扭矩圖</b></p><p><b>　　校核軸的強度</b></p><p>　　主軸上手里較簡單，由于軸向方向手里僅為頂尖固定力，這里不予考慮，按照僅受徑向力對待： </p><p>　　圖3-2 主軸

43、受力點示意圖</p><p>　　圖3-2是主軸部分受力點示意圖，將其簡化得到下面的受力示意圖。</p><p>　　圖 3-3 主軸受力示意圖</p><p>　　主軸受力情況比較簡單，僅僅在豎直平面內(nèi)受力，圖3-3將主軸軸力，彎矩和扭矩情況表示出來。</p><p><b>　　分析計算：</b></p>

44、<p><b>　　由得：</b></p><p><b>　　彎矩：</b></p><p><b>　　扭矩：</b></p><p>　　B處為危險截面，軸的應力為：</p><p>　　根據(jù)軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表得許用彎曲應力。因為＜，故安全。

45、</p><p>　　3.1.3主軸軸承校核</p><p>　　由于主軸僅承受較小的軸向力和徑向力，因此可以選擇既要承受軸向載荷又要承受徑向載荷的軸承。本著符合技術要求的前提下經(jīng)濟的原則，選擇深溝球軸承和圓錐滾子軸承的組合。根據(jù)主軸直徑90mm，選擇30228和33024(GB/T297-94),由于主軸的軸承主要是保證主軸的剛度，軸承承受能力一般都是足夠的。對軸承進行校核：</p

46、><p><b>　　派生軸向力計算</b></p><p>　　由于主軸上軸向力可以看作為零，因此不需考慮軸向力，即。</p><p>　　圖 3-4 軸承軸向力示意圖</p><p><b>　　而派生軸向力為</b></p><p><b>　　因此：</b

47、></p><p><b>　　軸向力計算</b></p><p>　　由以上計算結果可知，30228軸承被壓緊，兩軸承軸向力：</p><p><b>　　徑向當量動載荷計算</b></p><p><b>　　代入：得</b></p><p>

48、<b>　　計算軸承壽命</b></p><p>　　將以上數(shù)值代入軸承壽命公式：</p><p><b>　　代入數(shù)值，計算得：</b></p><p>　　軸承壽命滿足使用要求。</p><p>　　§3.2 絲杠設計校核</p><p>　　3.2.1壓桿穩(wěn)定

49、性校核</p><p>　　軸向固定的長絲杠在承受壓縮負載時, 應校核其壓桿穩(wěn)定性, 臨界壓縮載荷按下式進行校核計算:</p><p><b>　　式中: </b></p><p>　　為絲杠材料的彈性模量; </p><p>　　I為最小慣性截面矩:</p><p><b>　　為絲杠

50、公稱直徑；</b></p><p><b>　　為直徑；</b></p><p><b>　　為最大受壓長度；</b></p><p>　　為安全系數(shù), 可取1 /3；</p><p><b>　　為最大軸向載荷；</b></p><p>　

51、　為絲杠支承方式系數(shù), 根據(jù)絲杠安裝方式選擇。</p><p>　　代入數(shù)據(jù)計算得到，遠大于最大軸向載荷。</p><p>　　3.2.2精度驗算即剛度校核</p><p>　　絲杠的導程誤差、伺服系統(tǒng)誤差、各機械環(huán)節(jié)彈性變形引起的誤差是影響加工中心定位精度的因素。</p><p>　　一般情況下, 在以上各環(huán)節(jié)中影響彈性變形自大到小排列順序

52、是:絲杠本身的抗壓剛度; 支承軸承的軸向剛度；絲杠副中與滾道的接觸剛度；折算到絲杠副上伺服系統(tǒng)剛度；折算到絲杠副上聯(lián)軸節(jié)的剛度；絲杠副的抗扭剛度；螺母座、軸承座的剛度。則傳動系。</p><p><b>　　統(tǒng)綜合剛度K為:</b></p><p>　　一般校核計算中, 伺服剛度 , 折算到絲杠副上聯(lián)軸節(jié)的剛度,絲杠副的抗扭剛度K,螺母座、軸承座的剛度可忽略不計,則上

53、式可簡化如下：</p><p>　　絲杠抗壓剛度計算公式如下:</p><p><b>　　式中:</b></p><p><b>　　為絲杠最小截面積；</b></p><p><b>　　為最大承載距離；</b></p><p><b>　

54、　為絲杠底徑；</b></p><p>　　為絲杠材料彈性模量。</p><p>　　絲杠軸承軸向剛度、絲杠螺母的接觸剛度均可直接從產(chǎn)品樣本中查得。</p><p>　　加工中心的定位精度是在不切削空載條件下檢驗的，故軸向載荷僅為導軌的摩擦力，故因摩擦力引起的彈性變形為：</p><p>　　這樣查取相應精度等級絲杠在任意300m

55、m內(nèi)導程誤差，再加上彈性變形量就可以校核計算其精度是否滿足目標要求。</p><p>　　驗算其精度有：綜合剛度為K = 94N /um，在空載條件下彈性變形δ≈1μm， 對C2級精密研磨絲杠,滿足目標給定的定位精度要求。</p><p>　　§3.3 花鍵設計校核</p><p>　　3.3.1 花鍵設計</p><p>　　根據(jù)

56、GB/T 1144-2001，選取矩形花鍵的規(guī)格為10×122×132×18，即鍵數(shù)為10個，小徑為122mm，大經(jīng)為132mm，長度為45mm。</p><p>　　圖 3-5 矩形花鍵設計示意圖</p><p>　　3.3.1 花鍵校核</p><p>　　矩形花鍵副：10×122×132×18。<

57、;/p><p>　　輸入功率，轉速，輸入輸出均為平穩(wěn)載荷，花鍵結合長度45mm，工作齒高3mm，齒根圓角半徑，表面滲碳淬火，表面硬度為58~64HRC。</p><p><b>　　載荷計算</b></p><p><b>　　輸入轉矩</b></p><p><b>　　名義切向力</

58、b></p><p><b>　　單位載荷</b></p><p><b>　　齒面接觸強度計算</b></p><p><b>　　齒面許用壓應力</b></p><p><b>　　滿足條件，安全。</b></p><p>

59、;<b>　　齒根彎曲強度計算</b></p><p><b>　　齒根彎曲應力計算:</b></p><p>　　齒根許用彎曲應力計算:</p><p><b>　　滿足條件，安全。</b></p><p><b>　　齒根剪切強度計算</b><

60、/p><p><b>　　許用切應力</b></p><p><b>　　滿足條件，安全。</b></p><p><b>　　齒面耐磨能力計算</b></p><p><b>　　齒面壓應力</b></p><p>　　花鍵在循環(huán)數(shù)以

61、下工作時耐磨能力計算：</p><p><b>　　耐磨許用壓應力為</b></p><p><b>　　滿足條件，安全。</b></p><p>　　花鍵在長期工作無磨損時耐磨能力計算：</p><p><b>　　耐磨許用壓應力為</b></p><p&

62、gt;<b>　　滿足條件，安全。</b></p><p>　　外花鍵扭轉與彎曲強度計算</p><p><b>　　當量應力</b></p><p><b>　　許用應力</b></p><p><b>　　滿足條件，安全。</b></p>

63、<p><b>　　§3.4 底座設計</b></p><p>　　檢測左側為主軸箱支承床架，右側以底座支承。由于不涉及任何額外需求，底座部分可以以現(xiàn)對較簡單的箱體完成</p><p>　　圖中，俯視圖的4個M18螺紋孔是用來聯(lián)接床架的。底座部分可以用HT150鑄造，隨后對個別表面進行一定表面處理得到，機械加工性能也較好。</p>

64、<p>　　圖 3-6 底座零件樣圖</p><p><b>　　§3.5 床架設計</b></p><p>　　由于底座是自己設計的，而且詞檢測機要求能夠?qū)^大尺寸范圍的蝸桿副進行檢測，因此床架部分需自己設計。如圖4-6所示。床架將同兩部分相連接，一是主軸箱，二是底座。在同主軸箱連接時，為保證螺栓不會斷裂，在主軸箱相應位置設置托臺，床架放在托臺上

65、在以4個M18螺栓同主軸箱連接固定。同底座連接比較簡單，直接由4個M18螺栓固定即可。床架通過鑄造得到毛坯，再進行進一步加工，材料為HT200。其中為減輕重量，在床架上開工藝孔。</p><p>　　圖 3-7 床架零件樣圖</p><p><b>　　第4章 使用簡介</b></p><p>　　通過以上設計、計算與校核，檢測機以確認能夠滿足

66、使用要求，本章主要對檢測機使用進行介紹。</p><p>　　圖 4-1 檢測機三維模型示意圖</p><p>　　1、四爪卡盤 2、回轉支承臺 3、回轉支承安裝位置 4、滑臺</p><p><b>　　§4.1 裝卡</b></p><p>　　裝卡時，將蝸桿固定在四爪卡盤1上，另一側以頂尖固定

67、，完成蝸桿的裝卡；3處安裝一回轉支承和燕尾槽臺，蝸輪通過專用卡具固定于燕尾槽臺上。至此完成所檢測零件轉卡。</p><p><b>　　§4.2 調(diào)整</b></p><p>　　此檢測機調(diào)整可實現(xiàn)對蝸輪空間三個軸向上的直線位移，其具體調(diào)整實現(xiàn)為：</p><p>　　蝸輪蝸桿中心距調(diào)整，縱向調(diào)整。此調(diào)整項目通過調(diào)節(jié)滑臺上手輪實現(xiàn)調(diào)整

68、目的，從而實現(xiàn)對蝸輪蝸桿傳動的中心距調(diào)整</p><p>　　蝸輪軸相對于蝸桿軸位置調(diào)整，橫向調(diào)整。此調(diào)整項目通過轉動檢測機右側的大首輪實現(xiàn)，首輪上有刻度盤，以滿足精確調(diào)整的需要。</p><p>　　蝸輪平面同蝸桿軸平面距離調(diào)整，垂直調(diào)整。垂直方向上調(diào)整主要通過蝸輪的專用卡具實現(xiàn)。</p><p><b>　　§4.3 檢測</b>

69、</p><p>　　當完成蝸輪蝸桿的安裝后，啟動電動機，電動機轉動，通過V形皮帶輪帶動主軸上的帶輪轉動進而帶動主軸轉動，加裝在四爪卡盤上的蝸桿隨之轉動，并帶動蝸輪轉動，蝸桿副開始工作。</p><p>　　齒側間隙和齒頂間隙可以通過塞尺或者壓鉛法測量，接觸斑點是用紅丹粉與機油調(diào)和成糊狀抹在齒輪面上，然后轉動檢查其痕跡，可以判斷出其齒面接觸情況，不同的齒輪，要求的齒面接觸面積（百分比）不同

70、。通過檢查接觸斑點痕跡，就可以獲得各種狀況下的蝸桿副嚙合傳動情況。</p><p>　　圖4-2 檢測機結構示意圖</p><p><b>　　結 論</b></p><p>　　本次設計的課題來自齒輪傳動實際情況需要，主要是針對蝸輪蝸桿副滾動嚙合情況設計一臺專用檢測機床。</p><p>　　根據(jù)設計題目要求，首先確

71、定總體布局方案，確定在CA6140車床基礎上進一步設計本檢測機床，將車床刀架部分更換為可完成橫向、縱向兩向調(diào)整的蝸輪支撐平臺。</p><p>　　通過具的體設計步驟，完成了對專用機床的總體和零部件設計，達到了熟悉并實踐機械設計的基本思想和一般方法的設計的目的。在此過程中，了解了專用機床的整體結構，熟悉了其工作原理，掌握了其主要部件的作用，并完成了專用檢測機的設計。</p><p>　　所

72、設計的機床由于不涉及加工用機床的切削力，因此機械振動較小，機床零件強度相對較容易滿足工作要求。同時，此檢測機可對嚙合蝸輪蝸桿中心距等參數(shù)進行調(diào)整，較好完成檢測任務。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 北京齒輪廠編. 螺旋錐齒輪[M]. 北京：科學出版社，1974</p><p>　　[2] 機械工業(yè)出版社

73、．齒輪手冊2000版第六篇蝸桿傳動[M]．北京：人民交通出版社，1980</p><p>　　[3] 大連組合機床研究所.組合機床設計（機械部分）[M].機械工業(yè)出版社.1975</p><p>　　[4] 王昆，何小柏，汪信遠．機床設計機械設計基礎課程設計[M]．北京：高等教育出版社，2004</p><p>　　[5] 吳宗澤. 機械設計實用手冊[M].北京.化

74、學工業(yè)出版社，2000</p><p>　　[6] 濮貴良，紀名剛．機械設計[M].北京：高等教育出版社，2005</p><p>　　[7] 邱宣懷．機械設計[M].北京：高等教育出版社，1965</p><p>　　[8] 龍根，黃雨華．機械系統(tǒng)設計機械工業(yè)出版社[M]．1997</p><p>　　[9] 何永熹，武充沛.幾何精度規(guī)范學

75、[M].北京理工大學出版社.2006 </p><p>　　[10] 任海東,楊伯原.軸承摩擦力矩特性試驗臺的研制[J].軸承, 2007,1,8</p><p>　　[11] 哈爾濱工業(yè)大學理論力學教研組．理論力學［M］．北京：高等教育出版社，1961</p><p>　　[12] 《組合機床講義》編寫小組.組合機床講義[M].

76、北京：國防工業(yè)出版社.1975</p><p>　　[13] 文九巴.機械工材料［M］.北京：機械工業(yè)出版社.2002</p><p>　　[14] 許曉陽.專用機床設備設計［M］.重慶：重慶大學出版社.2003</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　經(jīng)三個月的緊張工作，在**老師的不知疲倦的

77、精心指導下，我完成了此次的畢業(yè)設計——蝸桿副滾動檢查機設計。</p><p>　　由于條件的限制，此課題是在借助于導師的理論成果，認真聽取導師的教誨，廣泛搜集有關資料和文獻，并熟悉已有CA6140車床結構的基礎上，進行了一些理論知識的探討和機械結構的改造創(chuàng)新。</p><p>　　畢業(yè)設計是一名合格的大學本科畢業(yè)生必須完成的最后一個教學環(huán)節(jié)。它是對大學期間所學知識的綜合檢驗和運用，更是對實

78、際動手能力的檢驗和鍛煉，是邁向工作崗位的一個重要的過渡環(huán)節(jié)?；仡櫞舜萎呌嫷倪^程，困難和艱辛與喜悅同在。搜集素材，查閱資料，熟悉已有設備，研究前人的理論成果，忙碌和緊張的工作使我在各個方面都有了極大地提高，并為以后更好的的工作和學習奠定了良好的基礎。為解決以后工作中的具體問題打下良好基礎，是一次理論聯(lián)系實際的實踐過程。</p><p>　　本次設計是在xx老師的悉心指導下完成的。導師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，和隨和的生活態(tài)度

79、，無不給我以深刻的影響，更是給我極大的鼓勵。通過此畢業(yè)次設計，我初步掌握了科學研究的基本方法，獲得從事系統(tǒng)科學研究的初步訓練，注重科學能力和素質(zhì)的培養(yǎng)，具體可歸納為：</p><p>　　（1）調(diào)查研究、獲取資料信息、本專業(yè)外文閱讀和翻譯的能力。</p><p>　?。?）方案論證、分析比較的能力，實際的工藝分析能力。</p><p>　?。?）設備的選取、安裝及數(shù)