單層廠房混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、<p><b>　　工程名稱：?jiǎn)螌訌S房</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　裝配車間跨度18m，總長72m，中間設(shè)伸縮縫一道，柱距6m.圖（1）。</p><p>　　車間內(nèi)設(shè)有兩臺(tái)200 KN /50 KN 中級(jí)中級(jí)工作制吊車，其軌頂設(shè)計(jì)標(biāo)高8.0 m。</p>

2、<p>　　建筑地點(diǎn)在三門峽市郊區(qū)。</p><p>　　車間所在場(chǎng)地，地平下1.15 m內(nèi)為填土，填土下層3.5 m內(nèi)均勻亞粘土，地基承載力設(shè)計(jì)值=240 KN/m2，地下水位為-4.05m，無腐蝕性，環(huán)境一般?；撅L(fēng)壓=0.3 KN/m2，基本雪壓=0.25 KN/m2. 。</p><p>　　圖 1 建 筑 平 面 圖 </p><p&g

3、t;　　(5) 廠房中標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用情況</p><p>　　1)屋面板采用采用G40（一），板重（包括灌縫在內(nèi)）標(biāo)準(zhǔn)值為1.4 KN/m2. 。屋面采用水泥珍珠巖制品（100mm厚）保溫隔熱，三氈四油防水。</p><p>　　2）天溝板采用G40（三）標(biāo)準(zhǔn)圖集中的JGB77-1天溝板，板重標(biāo)準(zhǔn)值2.02 KN/m2。</p><p>　　3)天窗架采用G3

4、16中的ΙΙ型鋼筋混凝土天窗架天窗架CJ9-03,自重標(biāo)準(zhǔn)值KN/每榀</p><p>　　天窗端壁選用G316中的DB9-3，自重標(biāo)準(zhǔn)值KN/每榀（包括自重、側(cè)板、窗檔、窗扇、支撐、保溫材料、天窗電動(dòng)開啟機(jī)、消防栓等）。</p><p>　　4）屋架采用G415(三)標(biāo)準(zhǔn)圖集中的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架，屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值106KN/每榀。1200mm，自重標(biāo)準(zhǔn)值44.2 KN/根，軌道及零件

5、重1 KN/ m，軌道及墊層構(gòu)造高度200 mm。（6）排架柱及基礎(chǔ)材料選用情況</p><p><b>　　1) 柱</b></p><p>　　混凝土：采用C30（=14.3 KN/m2 KN/ mm2,α=1.0，=2.01N/mm2）。</p><p>　　鋼筋：縱向受力綱筋采用采用HRB235級(jí)鋼筋（?у=300 N/mm2，E?=

6、5N/mm2）</p><p><b>　　2）基礎(chǔ)</b></p><p>　　混凝土：采用C20。 </p><p>　　鋼筋：采用HRB235級(jí)鋼筋（?у=300 N/mm2）。</p><p><b>　　3.結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p><b>　　（

7、1）尺寸計(jì)算</b></p><p>　　1）上柱高及柱全高的計(jì)算 根據(jù)圖2所示及有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)。</p><p>　　圖 2 建 筑 剖 面 圖</p><p>　　上柱高=柱頂標(biāo)高-軌頂標(biāo)高+吊車梁高+軌道構(gòu)造高</p><p>　　=柱頂標(biāo)高-8m+1.2m+0.20m=1.8m</p><p

8、>　　柱頂標(biāo)高=8.4 m</p><p>　　全柱高=柱頂標(biāo)高-基頂標(biāo)高=8.4 m-（0.0 m）=8.4 m</p><p>　　故下柱高=8.4-1.8m=6.6 m</p><p>　　上柱與全柱高的比值 λ=1.8/8.4=0.21</p><p>　　2）初定柱截面尺寸 根據(jù)表(A)的參考數(shù)據(jù)，上柱采用矩形，=，下柱

9、選用工資性，=（其余尺寸見圖3）。</p><p><b>　　圖（3）</b></p><p>　　根據(jù)表（B）關(guān)于下柱截面寬和高的限值，驗(yàn)算初定截面尺寸。對(duì)于下柱截面寬度/22=6600/22 mm =300 mm</p><p>　　對(duì)于下柱截面高度，有吊車時(shí)</p><p>　　/12=6600/12 mm=55

10、0 mm＜</p><p><b>　　無吊車時(shí)</b></p><p>　　1.5/25==504 mm＜</p><p>　　3）上、下柱截面慣性矩及其比值</p><p><b>　　排架平面內(nèi)：</b></p><p>　　上柱 </p&

11、gt;<p><b>　　下柱 </b></p><p>　　比值 n=/=2.139 mm4 /10mm4=0.15</p><p><b>　　排架平面處：</b></p><p>　　上柱 、=2.139 mm4</p>&

12、lt;p>　　下柱 =2×1.583.3×4003/12mm4+483.4×1003 / 12mm4=1.73×109mm4</p><p>　　排架計(jì)算簡(jiǎn)圖（幾何尺寸及截面慣性矩）如圖圖(4)所示。</p><p>　　圖(4) 排架計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　?。?）荷載計(jì)算</b>&

13、lt;/p><p><b>　　1）恒荷載</b></p><p><b>　　屋蓋結(jié)構(gòu)自重</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板 1.2×1.4 KN/m2 =1.68 KN/m2</p><p>　　20厚水泥砂漿找平層 1.2×20×0.02 KN/m

14、2 =0.48 KN/m2</p><p>　　一氈二油隔汽層 1.2×0.05 KN/m2 =0.06 KN/m2</p><p>　　100厚水泥珍珠巖制品保溫層 1.2×4×0.1=0.48 KN/m2</p><p>　　兩氈三油防水層 1.2×0.35 KN/m2 =0.42 KN/m2 / =

15、3.6 KN/m2</p><p>　　天溝板 1.2×2.02×6 KN=14.54 KN/m2</p><p>　　天窗端壁 1.2×57 KN=68.4 KN</p><p>　　屋架自重 1.2×106KN=127.2 KN</p><p>　　則作用于一端柱頂?shù)?/p>

16、屋蓋結(jié)構(gòu)自重設(shè)計(jì)值為</p><p>　　P1 =3.6×6×36 KN+14.54 KN+68.4 KN+127.2/ 2KN=924.1 KN</p><p>　?。? = /2-150=400/2 -150=50</p><p><b>　　柱自重</b></p><p>　　上柱自重設(shè)計(jì)值

17、 P2 =1.2×25×0.4×0.4×1.8KN=8.64KN</p><p>　?。? =h1 /2-h2 /2=800/2-400/2=200</p><p><b>　　下柱自重設(shè)計(jì)值 </b></p><p><b>　　下</b></p><p>

18、;<b>　?。? =0</b></p><p>　　吊車梁及軌道等自重設(shè)計(jì)值 P3 =1.2(44.2+1×6) KN=60.2 KN</p><p>　　e3 =750 - h1 /2=750 -800/2 =350 </p><p>　　2）屋面活荷載 由《荷載規(guī)范》可知，對(duì)不上人的鋼筋混凝土屋面，其均布活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0

19、.7KN/m2 ，大于該廠房所在地區(qū)的基本風(fēng)雪壓壓S0 =0.25KN/m2 ,故屋面活荷載設(shè)計(jì)值在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為</p><p>　　Q1 =1.4×0.5×6×36KN=151.2 KN</p><p><b>　　ｅ1 =50</b></p><p>　　3)吊車荷載 由表B查得：pmax =220

20、KN,Pmin=60 KN,B=5600,K=4400,ｇk=77.2 KN。</p><p>　　根據(jù)根據(jù)N與K及反力影響線，可算得與各輪對(duì)應(yīng)的反力影響線豎標(biāo)（圖5），于是可求得作用于柱上的吊車垂直荷載設(shè)計(jì)值</p><p><b>　　圖(5)</b></p><p>　　Dmax=0.9rQPmax=0.9×1.4×2

21、20×(1+0.267+0.8+0.067) KN=592 KN</p><p>　　Dmin=(Pmin/Pmax)Dmax=(60/220)592=161 KN</p><p>　　ｅ3=750- h1 /2=750-800/2=350</p><p>　　作用于每個(gè)輪子上的吊車水平制動(dòng)力的標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　T=a/4

22、（Q+ｇ）=0.1/4(200+77.2) KN=6.93 KN</p><p>　　側(cè)作用于排架上的吊車水平荷載設(shè)計(jì)值為</p><p>　　Tmax=rQT=1.4×0.9×6.93×(1+0.267+0.8+0.067) KN=18.6 KN</p><p>　　其作樂用點(diǎn)到柱頂?shù)拇怪本嚯x</p><p>

23、　　У=H1-hｃ=1.8ｍ-1.2ｍ=0.6ｍ</p><p>　?。? H1=0.6/1.8=0.333</p><p>　　4）風(fēng)荷載 三門峽地區(qū)的基本風(fēng)壓=0.3 KN/m2，高度的取值：對(duì)、按柱頂標(biāo)高8.4ｍ考慮，查《荷載規(guī)范》得，=1.070=1.232，如圖(6)，則</p><p>　　圖(6) 風(fēng)荷載體形系數(shù) </p><

24、p>　　=γＱ（1.3 h1+0.4 h2）B</p><p>　　=1.4（1.3×2.3+0.4×1.59）×1.232×0.3×6 KN</p><p><b>　　=11.26KN</b></p><p>　　=γＱB=1.4×0.8×1.070×0.

25、3×6 KN/ｍ=2.16 KN/ｍ</p><p>　　=γＱB=1.4×0.5×1.070×0.3×6 KN/ｍ=1.35 KN/ｍ</p><p><b>　?。?）內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　1）恒荷載 根據(jù)恒荷載的對(duì)稱性和考慮施工過程中的實(shí)際受力情況，</p>

26、<p>　　可將圖7中的恒荷載P1、P2及P3和P4的作用用簡(jiǎn)化為A、B、C計(jì)算圖。圖(7 )</p><p><b>　　圖(8)</b></p><p><b>　　在P1的作用下</b></p><p>　　M11= P1ｅ1=924.1×0.05 KN﹒ｍ=46.2 KN﹒ｍ</p>

27、;<p>　　M12 = P1ｅ2=924.1×0.2 KN﹒ｍ=184.8 KN﹒ｍ</p><p>　　已知ｎ=0.15，λ=0.21，由圖11-28b中的公式</p><p>　　故在M11作用下不動(dòng)鉸支承的柱頂反力由圖11-28中公式可得</p><p>　　R11=- C1 M11/=-1.07×46.2/8.4 KN

28、=-5.9 KN（→）</p><p>　　由圖11-28c中的公式可得</p><p>　　故在M12作用下，不動(dòng)鉸支承的柱頂反力公式可得</p><p>　　R12=- C2 M12/=-1.4×184.8/8.4 KN=-30.8 KN（→）</p><p>　　因此，在M11和M12作用下（即在P1的作用下），不動(dòng)鉸支承的柱

29、頂反力為</p><p>　　R =R11 +R12 =-5.9 KN-30.8 KN=-36.7 KN（→）</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖8A所示。</p><p><b>　　在P2作用下</b></p><p>　　M2 =- P2 ｅ2 =-8.64×0.2 KN﹒ｍ=-1.73 KN﹒ｍ（↙）

30、</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖8B所示。</p><p><b>　　在P3、P4作用下</b></p><p>　　M3 =- P3 e3 =60.2×0.35 KN﹒ｍ=21.1 KN﹒ｍ（↘）</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖如圖8C所示。將圖A、B、C的彎矩圖疊加，得P1、P2及P3和P4的共同

31、作用下的恒荷載彎矩圖（圖8D），相應(yīng)的軸力N圖如圖E所示。</p><p>　　2）屋面活荷載Q1 對(duì)于單跨排架，Q1 與P1 一樣的對(duì)稱荷載，且作用位置相同，僅數(shù)值大小不一，故由P1 的內(nèi)力圖按比可求得Q1 的內(nèi)力圖。如：柱頂不動(dòng)鉸支承反力為</p><p>　　RQ1 = （Q1 / P1 ）R1 =-（151.2/924.1）×36.7=-6 KN（→）</p&

32、gt;<p>　　相應(yīng)的的M和N圖如圖9A、B所示。</p><p><b>　　圖（9）</b></p><p><b>　　3）吊車荷載</b></p><p><b>　　吊車垂直荷載作用</b></p><p>　?。? Dmax作用在A柱的情況 圖8中

33、吊車垂直荷載作用下的內(nèi)力，可按如圖10所示的簡(jiǎn)圖進(jìn)行計(jì)算。因此，A、B柱的柱頂剪力可按下列公式計(jì)算。</p><p><b>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p><b>　　M圖</b></p><p>　　圖（10）吊車垂直荷載作用下的內(nèi)力</p><p>　　VAD =-0.5[MDmax +

34、M Dmin]C2/</p><p>　　=-0.5[592×0.35+161×0.35]1.2/8.4 KN</p><p>　　=-18.8 KN（繞桿端反時(shí)針轉(zhuǎn)）</p><p>　　VBD=-0.5[MDmax +M Dmin]C2/</p><p>　　=-0.5[592×0.35+161×0

35、.35]1.2/8.4 KN</p><p>　　=-18.8 KN（繞桿端順時(shí)針轉(zhuǎn)）</p><p>　　相應(yīng)的彎矩圖10B所示。</p><p>　　ｂ. Dmin作用在A柱的情況 由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需將A柱與B柱的內(nèi)力對(duì)換，并注意內(nèi)力變號(hào)即可。</p><p><b>　　吊車水平荷載作用</b></p&

36、gt;<p>　?。? Tmax從左向右作用于A、B柱的內(nèi)力，可按如圖11A所示的簡(jiǎn)圖進(jìn)行計(jì)算。因此，A、B的柱頂剪力為</p><p>　　圖（11）吊車水平荷載作用下的內(nèi)力</p><p>　　VAD = VBD =0,故相應(yīng)的彎矩圖如圖11A所示。</p><p>　?。? Tmax從右向左作用于A、B柱的內(nèi)力，僅荷載方向相反，故彎矩仍利用上述

37、計(jì)算結(jié)果，但彎矩圖也與之相反（圖11B）</p><p><b>　　4）風(fēng)荷載</b></p><p>　　風(fēng)從左向右吹（12A） 先求柱頂反力系數(shù)CW 。當(dāng)風(fēng)荷載沿株高均勻分布時(shí)，由圖11-28</p><p><b>　?。缰械墓?lt;/b></p><p>　　CW == =0.34<

38、;/p><p>　　對(duì)于單跨排架，A、B柱柱頂剪力可按下式計(jì)算</p><p>　　Ａ、Ｂ柱相應(yīng)的彎矩圖見圖12B）</p><p>　　圖（12 ）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　風(fēng)從右向左吹（圖12B） 在這中情況下，荷載方向相反，故彎矩圖也與從左向右吹的相反（圖12B）</p><p>　　（4）最

39、不利內(nèi)力組合 本例由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，故只需A(或B)柱進(jìn)行最不利組合，其步驟如下：</p><p>　　1)確定需要單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目。不考慮地震的單跨的排架，共有八種需單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目，由于小車無論向右或向左運(yùn)行中剎車時(shí)，A、B柱在作用下，其內(nèi)力的大小相等而符號(hào)相反，在組合時(shí)可列為一項(xiàng)。因此，單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目共7項(xiàng)。</p><p>　　2）將各種荷載作用下設(shè)計(jì)控制界面(1－１、２－２

40、、３－３)的內(nèi)力內(nèi)力Ｍ、Ｎ（３－３截面還有剪力Ｖ）填入組合表（1）。填表時(shí)要注意有關(guān)內(nèi)力符號(hào)的規(guī)定。</p><p>　　3）根據(jù)最不利又是可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項(xiàng)目，并算出相應(yīng)的組合值。計(jì)算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時(shí)考慮，除恒荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)</p><p>　　力均乘以0.85的組合系數(shù)。</p><p><b>　　

41、組合表(1)</b></p><p><b>　　(5)柱子設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　1）柱截面配筋計(jì)算</b></p><p>　　最不利組合的選用 由于截面３－３的彎矩和軸向力的設(shè)計(jì)值均比截面２－２的大，故下柱的配筋由截面３－３的最不利內(nèi)力組確定，而上柱的配筋由截面１－１的最不利內(nèi)力組確

42、定。經(jīng)比較，用上下柱截面配筋計(jì)算的最不利內(nèi)力組合列入表（2）</p><p>　　確定柱在排架方向的初始偏心距 、計(jì)算長度及偏心距增大系數(shù)（表2）。</p><p>　　表（2） 柱在排架方向的、及</p><p><b>　　注：1.。</b></p><p><b>　　2. 。</b><

43、;/p><p><b>　　3. ，當(dāng)時(shí)，取。</b></p><p>　　4. 時(shí)，=1.0。</p><p>　　5. 時(shí)，取，考慮吊車荷載（上柱），（下柱），不考慮吊車荷載。</p><p><b>　　6. </b></p><p>　　柱在排架平面內(nèi)的截面配筋計(jì)算（表3

44、）</p><p>　　表3 柱在排架平面內(nèi)的截面配筋計(jì)算</p><p>　　注：1.、見表（3）</p><p><b>　　2. 。</b></p><p>　　3.上柱。下柱當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)， 4. 、，上柱</p><p><b>　　下柱當(dāng)時(shí)</b>

45、;</p><p><b>　　當(dāng)時(shí)</b></p><p><b>　　上柱或下柱，當(dāng)時(shí)</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　柱在排架平面外承載力驗(yàn)算上柱=1093.2，當(dāng)不考慮吊車荷載時(shí)，按表（4），，查相關(guān)表得可以</p>&

46、lt;p>　　下柱,當(dāng)考慮吊車荷載時(shí)，查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》相關(guān)表，</p><p>　　查相關(guān)表得，故（可以）</p><p>　　表（4） 采用剛性屋蓋的單層工業(yè)廠房柱、露天吊車柱和棧橋柱的計(jì)算長度</p><p>　　注：1.表中：－從基礎(chǔ)頂面算起的柱子全高;</p><p>　　－從基礎(chǔ)頂面至裝配式吊車梁底面或現(xiàn)澆式吊車梁頂面

47、的柱子下部高度；</p><p>　?。瓘难b配式吊車梁底面或從現(xiàn)澆式吊車梁頂面算起的柱子的高度。</p><p>　　2.表中有吊車廠房排架柱的計(jì)算長度，當(dāng)計(jì)算中不考慮吊車荷載時(shí)，可按無吊車廠房采用；但上柱的計(jì)算長度能按有吊車廠房采用。</p><p>　　3.表中有吊車廠房排架柱的上柱在排架方向的計(jì)算長度，及適用于的情況。當(dāng)時(shí)，宜采用2.5。</p>

48、<p>　　裂縫寬度驗(yàn)算 截面３－３，當(dāng)Ｍ=270.3,N=1040.9,相應(yīng)的故應(yīng)作裂縫寬度驗(yàn)算。1－1截面因，因而可不作此項(xiàng)驗(yàn)算。</p><p>　　有內(nèi)力組合表可知，驗(yàn)算裂縫寬度所需按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合的彎矩值、軸向力值：</p><p>　　則縱向受拉鋼筋合力至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)的距離為</p><p><b>　　縱向受拉鋼筋的應(yīng)力<

49、;/b></p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)</p><p><b>　　故最大裂縫開展寬度</b></p><p><b>　　可以</b></p><p><b>　　2）柱牛腿設(shè)計(jì)</b></p><p>　　牛腿幾何尺寸

50、的確定 牛腿截面寬度與柱寬相等為400，若取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離，吊車梁端部寬為340，吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為550，則牛腿頂面的長度為550-400+340/2+80=400，相應(yīng)牛腿的幾何尺寸如圖14所示。</p><p>　　牛腿的配筋 由于吊車垂直荷載作用于下柱截面內(nèi)，即ａ=550-600=-50<0，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋；縱向鋼筋取，箍筋取@100（圖13）。</p

51、><p><b>　　圖（13）</b></p><p><b>　　3）柱的吊裝驗(yàn)算</b></p><p>　　吊裝方案 一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處（圖14a）。</p><p><b>　　a)</b></p><p><b>

52、;　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　上柱自重 </b></p><p><b>　　牛腿自重</b></p><p><b>　　下柱自重 </b></p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖14b所示</p><p>&l

53、t;b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　　彎矩圖如圖14c</b></p><p><b>　　截面承載力計(jì)算</b></p><p><b>　　截面1－1</b></p><p>　　，故截面截面承載力為</p><p&

54、gt;<b>　　截面2－2</b></p><p><b>　　，故截面承載力為</b></p><p>　　裂縫寬度驗(yàn)算 由承載力計(jì)算可知，裂縫寬度驗(yàn)算面2－2即可。鋼筋應(yīng)力為</p><p>　　按有效受拉混凝土面積計(jì)算的縱向鋼筋配筋率為 </p><p>　　柱若采用平臥起吊，承載力和裂

55、縫寬度將均不滿足要求。</p><p><b>　　基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　預(yù)制排架柱的截面，采用柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)，杯口頂面的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值，彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，剪力標(biāo)準(zhǔn)值；地基承載力特征值（已修正），基礎(chǔ)埋置深度。基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C20，墊層C10，厚度為100；采用HPB235。</p><p>　　初步確定基礎(chǔ)高度和杯口尺寸<

56、/p><p>　　由表1-1，柱的插入深度，所以杯口深度為600+50=650。</p><p>　　杯口頂部尺寸：寬為400+2×75=550，常為600+2×75=750；杯口底部尺寸：寬為400+2×50=500，長為600+2×50=700。</p><p>　　根據(jù)表1-2，取杯壁厚度t=200，杯底厚度，杯壁高度，。&

57、lt;/p><p>　　根據(jù)以上尺寸，初步確定基礎(chǔ)總高度為600+50+200=850，見圖（15）</p><p>　　圖（15）基礎(chǔ)的杯口配筋構(gòu)造</p><p>　　2）確定基礎(chǔ)底面尺寸</p><p>　　先按軸心受壓估算，設(shè)計(jì)出埋深ｄ=1.3m，</p><p>　　將其增大20%~40%，初步選用底面尺寸為：，

58、。</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣的最大和最小壓力計(jì)算：</p><p><b>　　校核地基承載力如下</b></p><p>　　說明所確定的基礎(chǔ)底面尺寸是滿足要求的。</p><p><b>　　3）驗(yàn)算基礎(chǔ)高度</b></p><p><b>　　地基凈反力為

59、</b></p><p>　　按比例可求得相應(yīng)于柱邊緣、變階處及沖切破壞椎體外邊緣處的地基凈反力值，見總圖。</p><p>　　因壁厚，小于壁高度300，由柱邊做出的斜線將與杯壁相交，這說明不可能從柱邊產(chǎn)生沖切破壞，故僅需要對(duì)臺(tái)階以下進(jìn)行沖切驗(yàn)算。這時(shí)沖切椎體的有效高度</p><p>　　，沖切破壞椎體最不利一側(cè)斜截面上邊長和下邊長分別為：</

60、p><p><b>　　則</b></p><p>　　考慮沖切荷載時(shí)取用的多邊形面積為（由于）</p><p><b>　　沖切承載力：</b></p><p>　　故基礎(chǔ)高度滿足受沖切承載力要求。</p><p>　　4）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算</p><p&g

61、t;　　沿基礎(chǔ)長邊方向，對(duì)柱邊截面1-1處的彎矩計(jì)算</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　變階處截面的彎矩為</b></p><p><b>　　變階處有效高度，則</b></p><p>　　故基礎(chǔ)長邊方向應(yīng)按配筋，現(xiàn)配置</p>