課程設(shè)計(jì)--全預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)

1、<p>　　《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)</p><p>　　全預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁設(shè)計(jì)</p><p>　　專業(yè)：道路橋梁與渡河工程</p><p><b>　　指導(dǎo)老師： </b></p><p><b>　　姓名： </b></p><p><

2、b>　　班級： </b></p><p><b>　　學(xué)號： </b></p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　1、橋面凈空：凈9 + 2 1m</p><p>　　2、設(shè)計(jì)荷載：城-A級車輛荷載，結(jié)構(gòu)重要性指數(shù)0 = 1.1</p>

3、<p><b>　　3、材料規(guī)格</b></p><p>　　（1）混凝土：C50級；</p><p>　　（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋：17標(biāo)準(zhǔn)型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk = 1860MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpd = 1260MPa，彈性模量Ep = 1.95105MPa；</p><p&g

4、t;　　（3）普通鋼筋：縱向抗拉普通鋼筋采用HRB335鋼筋，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用R235鋼筋。</p><p><b>　　4、主要結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　　主梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lk = 32m，梁全長31.96m，計(jì)算跨徑Lf = 31.16m。</p><p>　　主梁高度h=1400mm，主梁間距S=2200mm，其中主梁上翼緣預(yù)制部

5、分寬為1600 mm，現(xiàn)澆段寬為600mm，全橋由5片梁組成。</p><p>　　橋梁橫斷面尺寸如圖1所示。</p><p><b>　　5、施工方式</b></p><p>　　主梁采用預(yù)制方式施工，后張法施加預(yù)應(yīng)力。主梁安裝就位后，現(xiàn)澆各梁間的60cm頂板接頭混凝土。最后進(jìn)行橋面系施工。</p><p>　　圖1

6、橋梁橫斷面尺寸（單位：cm）</p><p>　　6、內(nèi)力計(jì)算結(jié)果摘錄</p><p>　　表1 恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果</p><p>　　表2 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果</p><p>　　注：（1）車輛荷載內(nèi)力MQ1K、VQ1K中已計(jì)入沖擊系數(shù)1+=1.1188。</p><p>　?。?）設(shè)表2中的荷載效應(yīng)為S，第45個(gè)學(xué)號

7、的同學(xué)采用的活載內(nèi)力值Si為</p><p>　　Si = S [1 + (45 – 40) 0.005]</p><p><b>　　二、設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p><b>　　1）荷載內(nèi)力組合</b></p><p>　　(1)基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算）</p>

8、<p>　　(2)短期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）</p><p>　　(3）長期組合（用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算）</p><p>　　各種使用情況的組合結(jié)果見下表。</p><p>　　表3 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果</p><p>　　2）預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置</p><p>　　首先，根據(jù)跨中截面正

9、截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為：</p><p>　　為荷載短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，由表3查得Ms=4392.13kN?m；估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。按圖1給定的截面尺寸計(jì)算：，，，，。</p><p>　　— 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離， = - ，假設(shè) </p><p><b>　　= 150m

10、m，</b></p><p><b>　　由此得到 ：</b></p><p>　　擬采用j15.2鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。</p><p>　　所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：</p><p>　　取36根，采用4束8 j15.2預(yù)應(yīng)

11、力束，OVM15-8型錨具，提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積，采用80金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑為85mm。預(yù)應(yīng)力筋束的布置見下圖2。</p><p>　　圖2 預(yù)應(yīng)力筋束布置（尺寸單位：cm）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力束的縱向曲線采用直線加拋物線的形式。計(jì)算各截面預(yù)應(yīng)力束的位置和傾角。</p><p>　　表4 預(yù)應(yīng)力筋束曲線要素表</p><p&g

12、t;　　表5 各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角</p><p>　　3）截面幾何性質(zhì)計(jì)算</p><p>　　截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本算例中，主梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了如下幾個(gè)階段：</p><p>　　1、主梁混凝土澆注，鋼束張拉（階段1）</p><p>　　混凝土澆注并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力束張拉，此時(shí)管道尚未

13、灌漿，因此，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留孔道的影響。該階段頂板寬度為160mm </p><p>　　2、灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板600mm的連接段（階段2）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力束張拉、管道灌漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力束參與全截面受力。在將主梁吊裝就位并現(xiàn)澆頂板600mm的連接段時(shí)，該段的自重由上一階段截面承受，此時(shí)截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了非預(yù)應(yīng)力鋼筋、預(yù)

14、應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。該階段頂板寬度仍為160mm。</p><p>　　3、二期恒載及活載作用（階段3）</p><p>　　該階段主梁截面全部參與工作，頂板的寬度為220mm，截面幾何性質(zhì)為計(jì)入了非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。</p><p>　　各截面幾何性質(zhì)的計(jì)算結(jié)果列于下表。</p><p>　　表6 全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件各

15、階段截面幾何性質(zhì)</p><p><b>　　4）預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算</b></p><p><b>　　1.摩阻損失 </b></p><p>　　式中：con— 張拉控制應(yīng)力，con=0.75fpk=0.751860=1395MPa ；</p><p><b>　　— 摩擦系數(shù)，??；<

16、;/b></p><p>　　—局部偏差影響系數(shù)，取。</p><p>　　各截面摩阻損失的計(jì)算見表7。</p><p>　　表7 摩擦損失計(jì)算表</p><p>　　2、錨具變形損失l2</p><p>　　反摩阻影響長度lf：</p><p><b>　　，</b>

17、;</p><p>　　式中：0 — 張拉端錨下控制張拉應(yīng)力；</p><p><b>　　l —錨具變形值；</b></p><p>　　1 — 扣除沿途管道摩擦損失后，錨固端預(yù)拉應(yīng)力；</p><p>　　l — 張拉端到錨固端之間的距離，l=15800mm。</p><p>　　當(dāng)lf

18、l時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩阻后的預(yù)拉力損失x為</p><p><b>　　，</b></p><p>　　當(dāng)lf > l時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。 </p><p>　　錨具變形損失的計(jì)算見表8、表9.</p><p>　　表8 反摩擦影響長度計(jì)算表</p>

19、<p>　　表9 錨具變形損失計(jì)算表</p><p>　　3、分批張拉損失l4</p><p>　　式中：pc—在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；</p><p>　　— 預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)混凝土彈性模量之比，</p><p><b>　　。</b></p>&l

20、t;p>　　預(yù)應(yīng)力束張拉順序?yàn)椋?→3→2→1。有效張拉力為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見表10。</p><p>　　表10 分批張拉損失計(jì)算表</p><p>　　4、鋼筋應(yīng)力松弛損失l5</p><p>　　式中：— 超張拉系數(shù)，本例中 =1.0；</p><p>　　— 鋼筋松弛系數(shù)，

21、本例采用低松弛鋼絞線，取 =0.3；</p><p>　　pe — 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力：</p><p>　　鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見表11。</p><p>　　表11 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表</p><p>　　5、混凝土收縮、徐變損失l6</p><p>　　式中：—構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（

22、扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。</p><p>　　—預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；</p><p>　　(t,t0) — 加載齡期t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。</p><p>　　— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率：。 </p><p>　　設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28

23、天，計(jì)算時(shí)間t=，橋梁所處環(huán)境年平均相對濕度為75%，以跨中截面計(jì)算理論厚度h：</p><p>　　h = 2Ac / u = 2 0.828 1000 / 6.602 = 250.8(mm)</p><p>　　查表得： ，(t,t0) =1.615。 </p><p>　　混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見表12。</p><p>　　表1

24、2 混凝土收縮、徐變損失計(jì)算表</p><p><b>　　6.預(yù)應(yīng)力損失組合</b></p><p>　　上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列于表13。</p><p>　　表13 應(yīng)力損失組合</p><p>　　5）承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 </p><p>　　1.跨中截面正截面承載力計(jì)算</p

25、><p>　　跨中截面尺寸及配筋情況見圖2。圖中：</p><p>　　，上翼緣板厚度為150mm，若考慮承托影響，其平均厚度為</p><p>　　上翼緣板有效寬度取下列數(shù)值中較小者：</p><p><b>　?。?）</b></p><p><b>　?。?）</b><

26、;/p><p>　?。?），因承托坡度，，故不計(jì)承托影響，按上翼緣平均厚度計(jì)算：</p><p>　　綜合上述計(jì)算結(jié)果，取</p><p>　　首先按公式判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：</p><p>　　因?yàn)?不滿足上式要求，屬于第一類T形。</p><p>　　由的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：</p>&

27、lt;p>　　將代入下式計(jì)算截面承載能力：</p><p>　　N?mm= kN?m kN?m</p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載能力滿足要求。</p><p>　　2.斜截面抗剪承載力計(jì)算</p><p>　　選取距支點(diǎn)h/2和變截面點(diǎn)處進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。截面尺寸見圖，預(yù)應(yīng)力筋束及彎起角度按表5采用。箍筋采

28、用R235鋼筋，直徑為8mm，雙支箍筋，間距；距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距。</p><p>　?。?）距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算</p><p>　　首先，進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：</p><p>　　為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法得距支點(diǎn)h/2=700mm處為的為</p><p>　　預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)取1.25

29、;</p><p>　　驗(yàn)算截面（距支點(diǎn)h/2=700mm）處的截面腹板寬度，；</p><p>　　為計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊緣的距離。</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎曲，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁痛過，此處的近似按跨中的有效梁高取值，取。</p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋

30、。</p><p>　　斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：</p><p>　　為斜截面受壓端正截面的設(shè)計(jì)剪力，此值應(yīng)按重新進(jìn)行補(bǔ)插，得：</p><p>　?。ㄏ鄳?yīng)m=1.13455）</p><p>　　為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力</p><p>　　—異號變距影響系數(shù)，對簡支梁；</p><p&

31、gt;　　—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；</p><p>　　—受壓翼緣影響系數(shù)，??；</p><p>　　—斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點(diǎn)的距離為</p><p><b>　　，內(nèi)插得；</b></p><p>　　—斜截面縱向受拉鋼筋百分率，，當(dāng)時(shí)取，；</p><p><b>　　

32、—箍筋配筋率，。</b></p><p><b>　　=1022kN</b></p><p>　　為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力</p><p>　　式中：—在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表4給出的曲線方程計(jì)算，6.8872°，6.5830°，2.4892°。&

33、lt;/p><p>　　6.8872°+6.583°+22.4892°）=379.9kN</p><p>　　該截面的抗剪承載力為</p><p><b>　　kNkN</b></p><p>　　說明截面抗剪承載力是足夠的。</p><p>　?。?）變截面點(diǎn)處斜截面抗

34、剪承載力計(jì)算</p><p>　　首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：</p><p>　　其中，kN，，仍取1400-120=1280mm。</p><p><b>　　kN</b></p><p><b>　　kN</b></p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但

35、需要配置抗剪鋼筋。</p><p>　　斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：</p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　kN</b></p><p>　　式中：—在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表4給出的曲線方程計(jì)算，5.3438

36、76;，4.8624°，0.9318°。</p><p>　　5.344°+4.862°+20.932°）=248.76kN</p><p><b>　　kNkN</b></p><p>　　說明截面抗剪承載力滿足要求。</p><p>　　6）正常使用極限狀態(tài)計(jì)算<

37、;/p><p>　　1.全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算</p><p>　?。?）正截面抗裂性驗(yàn)算</p><p>　　正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合作用下滿足：</p><p>　　為在荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：</p><p>　　、、、、、分別為階段1、階段2、階段3的截面慣

38、性矩和截面重心至受拉邊緣的距離，可由表6查得：</p><p><b>　　/</b></p><p><b>　　/</b></p><p><b>　　/</b></p><p>　　彎矩設(shè)計(jì)值由表1和表2查得：</p><p>　　=1983.3

39、kNm ，=267.8 kNm ，=775.0 kNm ，=1924.7kNm ，=161.8kNm ，=1.1188</p><p>　　將上述數(shù)值代入公式后得：</p><p>　　為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力：</p><p><b>　　得：</b></p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。<

40、/p><p><b>　　斜截面抗裂性驗(yàn)算</b></p><p>　　斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算上梗肋、形心軸和下梗肋處在短期荷載組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。</p><p>　　上述公式中車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載即取最大剪力對應(yīng)的彎矩值，其數(shù)值由表3查得。</p>&l

41、t;p><b>　　恒載內(nèi)力值：</b></p><p>　　kNm， kNm ， kNm</p><p><b>　　，，</b></p><p><b>　　活載內(nèi)力值：</b></p><p>　　kNm ， kNm ，</p><p>&l

42、t;b>　　，</b></p><p>　　變截面點(diǎn)處的主要截面幾何性質(zhì)由表6查得</p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p><b>　　，，，</b></p><p>　　

43、圖3為各計(jì)算點(diǎn)的位置示意圖。各計(jì)算點(diǎn)的部分?jǐn)嗝鎺缀涡再|(zhì)按表14取值，表中，為圖3中陰影部分的面積，為陰影部分對截面形心軸的面積矩，為陰影部分的形心到截面形心軸的距離，為計(jì)算點(diǎn)到截面形心軸的距離。</p><p>　　圖3 橫斷面計(jì)算點(diǎn)（尺寸單位：cm）</p><p>　　表14 計(jì)算點(diǎn)幾何性質(zhì)</p><p>　　預(yù)應(yīng)力筋彎起角度為：</p><

44、;p>　　5.3438°，4.8624°，0.9318°</p><p>　　將上述數(shù)值代入，分別計(jì)算上梗肋處、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。</p><p><b>　　a)上梗肋處</b></p><p><b>　　b)形心軸處</b></p><p><

45、;b>　　c)下梗肋處</b></p><p>　　計(jì)算結(jié)果匯總于表15。</p><p>　　表15 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表</p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，上梗肋處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限制。</p><p><b>　　2．變形計(jì)算</b></p><

46、p>　　（1）使用階段的撓度計(jì)算</p><p>　　使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮長期影響系數(shù)，對C50混凝土，剛度。</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中尺寸及配筋情況確定，即取</p><p><b>　　。</b></p&g

47、t;<p>　　荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡化按等效均布荷載作用情況計(jì)算：</p><p>　　式中， N?mm，。</p><p>　　自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用計(jì)算：</p><p><b>　　N?mm</b></p><p>　　消除自重產(chǎn)生的撓度并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓

48、度值為</p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。</p><p>　?。?）預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度設(shè)置。</p><p>　　預(yù)加力引起的反拱近似按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即取</p><p>　　，反拱長期增長系數(shù)。</p><p>　　預(yù)加力引起的跨中撓度為<

49、/p><p>　　式中：—所求變形點(diǎn)作用豎向單位力引起的彎矩圖；</p><p>　　—預(yù)加力引起的彎矩圖。</p><p>　　對等截面梁可不必進(jìn)行上式的積分，其變形值由圖乘法確定，在預(yù)加力作用下，跨中截面的反拱可按下式計(jì)算</p><p>　　為跨中截面作用單位力時(shí)，所產(chǎn)生的圖在半跨范圍內(nèi)的面積：</p><p>　　

50、為半跨范圍內(nèi)圖重心（距支點(diǎn)處）所對應(yīng)的預(yù)加力引起的彎矩圖的縱坐標(biāo)</p><p>　　為有效預(yù)加力，，其中、近似取截面的損失值：</p><p>　　為距支點(diǎn)預(yù)應(yīng)力束偏心距</p><p>　　式中：—截面換算截面重心到下邊緣的距離，</p><p>　　—由表4中的曲線方程求得，。</p><p><b>

51、　　N?mm</b></p><p>　　由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為</p><p>　　將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知</p><p>　　由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度，所以可不設(shè)預(yù)拱度。</p><p>　　7）持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算</p><p

52、>　　按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。</p><p>　　（1）跨中截面混凝土法向正應(yīng)力驗(yàn)算</p><p><b>　　由表6查得：</b></p><p>　?。?）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼

53、筋拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　是按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值（對后張法構(gòu)件不包括自重）計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力</p><p>　?。?）斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸、下梗肋處在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。</p><p><b>　　上梗肋處<

54、;/b></p><p><b>　　b)形心軸處</b></p><p><b>　　c)下梗肋處</b></p><p>　　計(jì)算結(jié)果匯總于表16。</p><p>　　表16 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表</p><p>　　最大壓應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果表明，使用階段正

55、截面混凝土法向應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力及斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。</p><p>　　8）短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)損失）、構(gòu)件自重及其其他施工荷載引起的截面應(yīng)力。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土主應(yīng)力控制。</p><p><b>　　上緣混凝