土木工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè)論文

1、<p><b>　　第1章 前 言</b></p><p><b>　　1.1 概述</b></p><p>　　我國(guó)建設(shè)部在建筑業(yè)重點(diǎn)發(fā)展的十項(xiàng)新技術(shù)中明確提出了研發(fā)高性能混凝土的發(fā)展目標(biāo)。高性能混凝土是由美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)與技術(shù)研究所（NIST）與美國(guó)混凝土協(xié)會(huì)（ACI）于1990年在美國(guó)馬里蘭州召開(kāi)的討論會(huì)上提出的：高性能混凝土是具有所

2、要求性能和勻質(zhì)性的混凝土，必須采用嚴(yán)格的施工工藝、優(yōu)質(zhì)材料配制，便于施工，不離析，力學(xué)性能穩(wěn)定，早期強(qiáng)度高，具有較好韌性和體積穩(wěn)定性等性能的耐久混凝土，特別適用于高層建筑、橋梁以及暴露在嚴(yán)酷環(huán)境中的建筑結(jié)構(gòu)。高性能混凝土改變了人們一直將注意力集中在不斷提高混凝土強(qiáng)度上面的觀念，強(qiáng)調(diào)了混凝土建筑應(yīng)具備優(yōu)越耐久性，以滿足建筑物長(zhǎng)期使用的需求。</p><p>　　近年來(lái)，高性能混凝土以其較高的耐久性，良好的工作性和適

3、宜的強(qiáng)度，在我國(guó)得到了較為快速的普及和發(fā)展。但隨著建筑工程量及混凝土用量的不斷增加，涉及混凝土收縮開(kāi)裂引起裂縫問(wèn)題的工程事故不斷增多，并且大多數(shù)發(fā)生在混凝土應(yīng)用面較大的大中城市及大中型工程中，嚴(yán)重影響混凝土建筑的安全性和使用壽命。高性能混凝土具有的良好的混凝土體積穩(wěn)定性是其高耐久性的主要因素之一，混凝土的抗收縮性能則是混凝土體積穩(wěn)定性的重要方面。可見(jiàn)，高性能混凝土收縮性能的研究對(duì)于解決混凝土開(kāi)裂等問(wèn)題，是較為關(guān)鍵且迫切的。</p&

4、gt;<p>　　1.2混凝土早齡期收縮研究的必要性</p><p>　　國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者及工程技術(shù)人員對(duì)混凝土抗裂性問(wèn)題十分關(guān)注，并在這方面進(jìn)行了研究和探索，取得了不少有意義的成果。混凝土抗裂性能測(cè)試技術(shù)的研究不僅要測(cè)試混凝土在自由狀態(tài)下的變形性能，還應(yīng)測(cè)試混凝土在約束狀態(tài)下的變形性，后者更接近混凝土在實(shí)際工程中使?fàn)顩r。目前，國(guó)內(nèi)外檢驗(yàn)評(píng)價(jià)混凝土在約束狀態(tài)下的抗裂性能的方法主要是圓環(huán)法、平板法和棱柱

5、體法。有關(guān)混凝土抗裂性影響因素及影響機(jī)理、抗裂性變化規(guī)律等方面的研究成果不深入系統(tǒng)，大多是經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)，制約了混凝土抗裂性的控制措施研究。國(guó)際上對(duì)混凝土的延伸性的研究還很不深入，直接開(kāi)展開(kāi)裂試驗(yàn)研究較少，我國(guó)這方面的工作也才剛剛開(kāi)展?；炷猎牧闲阅芗芭浜媳葘?duì)其開(kāi)裂性能的影響不夠明確，需要作進(jìn)一步的研究。目前對(duì)高性能混凝土收縮開(kāi)裂的研究，只是沿用通混凝土的方法做了一些工作，但對(duì)其收縮特點(diǎn)，特別是早期收縮特點(diǎn)缺乏足夠的認(rèn)識(shí)。且混凝土原材料性

6、能及配合比與混凝土收縮、開(kāi)裂之間的關(guān)系還不很明確，使人們無(wú)法在進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)時(shí)，把收縮、開(kāi)裂比較明確地考慮進(jìn)去?；炷潦湛s開(kāi)裂與混凝土早齡期收縮性能密切相關(guān)，因此如何減少混凝土裂縫，提高高性能混凝土的抗裂性和耐久性便成了混凝土工程技</p><p>　　據(jù)統(tǒng)計(jì)，混凝土結(jié)構(gòu)開(kāi)裂有80％是因變形引起的，而混凝土的體積變形主要表現(xiàn)為收縮?；炷恋氖湛s現(xiàn)象早在很多年前就由Davis和Lyman提出，同時(shí)發(fā)現(xiàn)混凝土自生能夠

7、收縮，質(zhì)量和溫度沒(méi)有任何變化。從20世紀(jì)90年代開(kāi)始，隨著高強(qiáng)高性能混凝土的廣泛應(yīng)用，混凝土的收縮現(xiàn)象越來(lái)越引起人們的關(guān)注。在工程實(shí)踐中，發(fā)現(xiàn)高強(qiáng)混凝土、自密實(shí)混凝土和大體積混凝土的收縮現(xiàn)象是非常顯著的，比如混凝土在恒溫水養(yǎng)的條件下仍然開(kāi)裂，密封的高強(qiáng)混凝土的抗折強(qiáng)度隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加反而降低等。對(duì)于普通混凝土來(lái)說(shuō)，收縮通常發(fā)生在脫模前，而大部分發(fā)生在脫模后的混凝土內(nèi)部，因而過(guò)去人們對(duì)早期收縮的研究很少。與普通混凝土不同，高性能混凝土的

8、收縮大部分發(fā)生在早期，使混凝土在一開(kāi)始便出現(xiàn)大量微裂紋；研究表明，當(dāng)普通混凝土中摻入超細(xì)礦物摻合料時(shí)，較高溫度下的早期收縮應(yīng)變發(fā)展很快，而后期的收縮應(yīng)變要低于低溫下的收縮值。因此，對(duì)于具有低水膠比、高膠凝材料量或者磨細(xì)礦渣置換率較高的混凝土，考慮它們的早期收縮是非常重要的。</p><p>　　從目前混凝土早期收縮的研究現(xiàn)狀來(lái)看，國(guó)內(nèi)外的專(zhuān)家學(xué)者一直把研究的重點(diǎn)放在混凝土的3d以后的收縮及其影響因素和解決措施上，

9、我們?cè)诹私饬烁咝阅芑炷劣捎诘退z比在早期（3d前）就產(chǎn)生很大的收縮，由于混凝土強(qiáng)度還不高，往往導(dǎo)致早期微裂縫的形成這個(gè)原理后，對(duì)于高性能混凝土來(lái)說(shuō)，研究其早期收縮意義就更加重大，而高性能混凝土早期收縮的測(cè)試方法還沒(méi)有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)。我在建研院的專(zhuān)家的指引下，在對(duì)比和分析國(guó)內(nèi)外收縮測(cè)量方法的基礎(chǔ)上，對(duì)早期收縮的試驗(yàn)方法、試驗(yàn)裝置、適用性等方面做了較詳細(xì)的了解后選擇了混凝土早期收縮的非接觸測(cè)試技術(shù)研究這個(gè)課題，并且經(jīng)過(guò)實(shí)際參與一系列的試驗(yàn)后對(duì)

10、混凝土早期收縮的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析和評(píng)價(jià)，最終得到了一些關(guān)于混凝土早期收縮的規(guī)律，并且得出了一些有價(jià)值的結(jié)論及其一些有效的控制措施。</p><p>　　1.3 非接觸式混凝土收縮測(cè)試方法</p><p>　　混凝土收縮試驗(yàn)的關(guān)鍵是如何通過(guò)合適的試驗(yàn)手段精確測(cè)量早期的收縮，而不是稍后的收縮。所以我們應(yīng)該盡快建立混凝土早期收縮的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法，以滿足目前高強(qiáng)混凝土發(fā)展的需要。</p>

11、<p>　　固定接觸式測(cè)量混凝土收縮的方法，是通過(guò)預(yù)埋測(cè)頭或者后粘測(cè)頭，用與測(cè)頭接觸的測(cè)長(zhǎng)儀器來(lái)測(cè)量試件的尺寸變化，是使用最為普遍的方法。目前有關(guān)固定接觸式混凝土收縮的試驗(yàn)方法，各國(guó)研究較早，都已經(jīng)形成比較成熟的方法，并且寫(xiě)入各國(guó)有關(guān)混凝土收縮性能測(cè)試方法的標(biāo)準(zhǔn)中，國(guó)內(nèi)主要在國(guó)標(biāo) GBJ 82--85、中國(guó)交通 JTJ 270--98、中國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) DL/T 5150--2001中；國(guó)外主要的混凝土收縮試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，主要有美國(guó)

12、 ASTM C157/C157M--2003，歐洲 EN 標(biāo)準(zhǔn)草案EN 480--3，英國(guó) BS 標(biāo)準(zhǔn) BS1881：part 5,日本 JIS 標(biāo)準(zhǔn) JIS A 1129：2001。我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)中收縮儀的測(cè)長(zhǎng)原理基本上是使用百分表或千分表來(lái)測(cè)量長(zhǎng)度變化，收縮儀基本是臥式結(jié)構(gòu)。千分表測(cè)量長(zhǎng)度變化，優(yōu)點(diǎn)在于人工測(cè)量，易于操作，設(shè)備經(jīng)濟(jì)，直觀；不足在于需要被測(cè)體有一定強(qiáng)度，試驗(yàn)測(cè)量受條件影響較大。</p><p>　　非

13、接觸式測(cè)量混凝土收縮的方法，是指測(cè)長(zhǎng)儀器不與測(cè)頭接觸來(lái)測(cè)量試件的尺寸變化。非接觸式測(cè)定混凝土收縮應(yīng)滿足混凝土在早期尚無(wú)強(qiáng)度的時(shí)候能夠測(cè)定其收縮，并且測(cè)定精度要求高。然而，目前關(guān)于混凝土早期收縮這一項(xiàng)研究，世界各國(guó)并沒(méi)有統(tǒng)一的測(cè)量方法，不同的學(xué)者根據(jù)實(shí)際情況確定不同的試驗(yàn)方法，其中最大的差異就是測(cè)試起點(diǎn)時(shí)間的不一致，或是在混凝土初凝后開(kāi)始測(cè)量，或是在混凝土成型后1天開(kāi)始測(cè)量。</p><p>　　A.Radocea

14、通過(guò)在混凝土試件兩端分別埋入兩個(gè)線性差動(dòng)位移傳感器監(jiān)測(cè)混凝土早期體積的變形。這種方法雖然操作簡(jiǎn)單，受人為影響小，但在測(cè)量時(shí)，每個(gè)混凝土試件都得配備兩個(gè)傳感器，而且在測(cè)量過(guò)程中不能移動(dòng)試件活傳感器，造價(jià)高。Serge Lepage等人在混凝土中埋入線振儀，這種線振儀里面包含一個(gè)金屬弦，而金屬弦的共振頻率與它所受壓力有一定函數(shù)關(guān)系，通過(guò)一個(gè)電磁激振器測(cè)量線振儀的共振頻率隨時(shí)間的變化從而測(cè)量出混凝土的體積變化，但線振儀要求應(yīng)有適當(dāng)?shù)膭偠?，剛?/p>

15、大容易埋置，但對(duì)早期收縮不敏感，剛度太小，雖然靈敏度高但卻不容易埋置和操作；同時(shí)，早期混凝土無(wú)法與這種傳感器良好粘結(jié)，從而使傳感器的變形不能真實(shí)反應(yīng)出混凝土的變形。</p><p>　　挪威 Oyvind Bjantegaard 與 Erik J Sellevold 在1999年引入浮力測(cè)量砂漿的體積變化，也是一種非接觸式的測(cè)量方法。將混凝土或砂漿裝入模中，放入水里，通過(guò)測(cè)量混凝土或砂漿的體積變化所產(chǎn)生的浮力變化

16、，進(jìn)而測(cè)量其體積變化。但應(yīng)用在混凝土測(cè)量時(shí)，膜容易被集料磨破，且膜若做得很厚，無(wú)法靈敏反應(yīng)混凝土的體積變化。</p><p>　　美國(guó) Kim.B 和 Weiss,W.J，采用被動(dòng)式聲能傳感器來(lái)測(cè)量試件的長(zhǎng)度變化，采用聲發(fā)生裝置以及連接電腦的聲波采集分析系統(tǒng)，對(duì)混凝土長(zhǎng)度變化，引起的聲波的大小波動(dòng)進(jìn)行分析，從而建立聲能變化試件的長(zhǎng)度的對(duì)應(yīng)關(guān)系，研究混凝土的變形。</p><p>　　瑞典

17、Roger Zurbriggen 博士及其所在研究所開(kāi)發(fā)了為測(cè)試薄層砂漿自由收縮的試驗(yàn)裝置，將兩束激光水平照射到放置在新鮮砂漿表面的一對(duì)輕質(zhì)反射物上。兩個(gè)相互不接觸的激光裝置可以在反射物放置在新澆筑的砂漿上后立即開(kāi)始測(cè)試。由于激光器可以移動(dòng)，因此對(duì)試樣的尺寸沒(méi)有限制。不過(guò)我們通常攪拌600g干砂漿，加入適量的水，將其澆到10cm*78cm大的區(qū)域，這樣獲得的砂漿層厚度約為4-5mm。由于在干燥過(guò)程中砂漿層的邊緣會(huì)翹起來(lái)，輕質(zhì)反射物放置在

18、試樣內(nèi)部三分之一處，間距大約為25cm。該方法目前只適用于薄層砂漿，對(duì)混凝土采用方法還存在一些問(wèn)題，如只能反映混凝土表面收縮，無(wú)法反映其內(nèi)部收縮變化，輕質(zhì)反射裝置容易產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，混凝土硬化過(guò)程產(chǎn)生的大量泌水影響輕質(zhì)反射裝置的正確位置，激光測(cè)長(zhǎng)儀器造價(jià)頗高。</p><p>　　目前，我國(guó)高性能混凝土早期收縮的測(cè)量方法可歸納為：（1）傳感器法（2）光學(xué)測(cè)量法（3）千分表法（4）體積法；從LVDT傳感器的設(shè)置方式來(lái)看，

19、有嵌入式、懸掛式、內(nèi)置式、表面?zhèn)鞲衅?、非接觸式。</p><p>　　通過(guò)對(duì)高性能混凝土的特性及國(guó)內(nèi)外對(duì)混凝土早期收縮性能的研究現(xiàn)狀的調(diào)研，本課題選用我國(guó)建研院新研制的非接觸式測(cè)試儀器對(duì)混凝土進(jìn)行了收縮測(cè)試，采集了大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。本文對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，并且找出了影響混凝土收縮的因素及解決措施。</p><p>　　第2章 混凝土早期收縮非接觸測(cè)試技術(shù)試驗(yàn)方案</p>&l

20、t;p><b>　　2.1 目標(biāo)</b></p><p>　　利用研制成功的混凝土非接觸式混凝土收縮儀對(duì)混凝土進(jìn)行試驗(yàn)，找出摻合料對(duì)混凝土3d前的早齡期塑性變形的影響規(guī)律。</p><p><b>　　2.2 研究?jī)?nèi)容</b></p><p>　　混凝土收縮性能測(cè)試技術(shù)：采用我所已初步研制成功的、目前國(guó)內(nèi)外較為先進(jìn)的

21、非接觸式混凝土收縮測(cè)定儀，并對(duì)其進(jìn)行改進(jìn)，以進(jìn)一步提高測(cè)試精度、測(cè)試可重復(fù)性和測(cè)試效率，特別要提高測(cè)定儀對(duì)混凝土早齡期收縮的敏感性，以達(dá)到及時(shí)準(zhǔn)確測(cè)試混凝土各齡期體積變化的目的。</p><p>　　2.3 研究試驗(yàn)方案</p><p>　　根據(jù)我們的研究方向，為了找出混凝土收縮的影響因素并且找出混凝土收縮的控制措施，因此我們?cè)O(shè)定了四組不同的配合比，利用試驗(yàn)得出的規(guī)律去比較、分析影響混凝土

22、收縮的因素，并且在此試驗(yàn)后對(duì)混凝土摻加合成纖維的效果進(jìn)行了試驗(yàn)。</p><p><b>　　1、第一組：</b></p><p>　　P1、P2、P3為不同水膠比不摻任何礦物摻合料及外加劑的普通混凝土。</p><p>　　對(duì)空白混凝土自身進(jìn)行比較，找出不同水膠比在3d內(nèi)的收縮變化規(guī)律。</p><p><b&g

23、t;　　2、第二組：</b></p><p>　　B10、B11、B12為相同水膠比摻入礦渣及外加劑的混凝土</p><p>　　礦渣BFS的摻量為60％，其密度為2.80g/m3；水泥密度為3.10g/m3；</p><p>　　砂率：35％；SJ-2摻量為1/萬(wàn)、2/萬(wàn)、2.5/萬(wàn)；</p><p>　　萘系減水劑NF-1的摻

24、量為1％。</p><p>　　3、第三組（雙摻）：</p><p>　　FS4、FS5、FS6為相同水膠比摻入粉煤灰、硅灰及外加劑的混凝土。</p><p>　　粉煤灰FA的摻量為30％, 其密度為2.15g/m3；硅灰SF的摻量為10％；</p><p>　　水泥密度為3.10g/m3；砂率：35％</p><p>

25、;　　SJ-2摻量為1/萬(wàn)、2/萬(wàn)、2.5/萬(wàn)；</p><p>　　萘系減水NF-1摻量為1％。</p><p>　　4、第四組（雙摻）：</p><p>　　SB4、SB8、SB12為不同水膠比摻入硅灰、礦渣及外加劑的混凝土</p><p>　　硅灰SF的摻量為10％；</p><p>　　礦渣BFS的摻量為45％

26、，其密度為2.80g/m3；</p><p>　　水泥密度為3.10g/m3；砂率：35％；</p><p>　　SJ-2摻量為1/萬(wàn)、2/萬(wàn)、2.5/萬(wàn)；</p><p>　　萘系減水NF-1摻量為1％。</p><p><b>　　5、第五組</b></p><p>　　相同強(qiáng)度的高性能混凝土

27、分兩組進(jìn)行試驗(yàn)，其中一組不摻加合成纖維，另一組摻加合成纖維，根據(jù)試驗(yàn)的數(shù)據(jù)分析纖維對(duì)混凝土收縮的影響。</p><p>　　此纖維是鋼纖維和聚丙纖維的合成，鋼纖維的作用主要是增加混凝土的抗沖擊強(qiáng)度，聚丙纖維的作用是減少混凝土早期裂縫，對(duì)混凝土早期裂縫的控制上起到一定的作用。</p><p>　　第一組：命名為高性能混凝土1，未摻加合成纖維</p><p>　　第二組

28、：命名為高性能混凝土2，摻加合成纖維</p><p>　　此五組為試驗(yàn)的設(shè)計(jì)方案，根據(jù)此方案測(cè)試收縮，分析各個(gè)因素對(duì)高性能混凝土的影響規(guī)律。</p><p>　　第3章 混凝土非接觸式試驗(yàn)儀器及試驗(yàn)步驟</p><p><b>　　3.1 試驗(yàn)儀器</b></p><p>　　混凝土收縮開(kāi)裂與混凝土期3d內(nèi)早齡期收縮性能

29、密切相關(guān)。但傳統(tǒng)的收縮變形性能測(cè)試方法無(wú)法檢測(cè)。電渦流非接觸式新型混凝土早齡期收縮測(cè)試方法的基本原理是采用非接觸式位移傳感器（精度0.001mm），固定在100×100×515mm的試模上，用非接觸的方式測(cè)量混凝土試件的長(zhǎng)度變化，避免了測(cè)量?jī)x器與測(cè)頭直接接觸造成的不利影響。采用反射靶與混凝土試件協(xié)同變形，表征混凝土試件的收縮。</p><p>　　當(dāng)接通傳感器系統(tǒng)電源時(shí)，在前置器內(nèi)會(huì)產(chǎn)生一個(gè)高

30、頻電流信號(hào)，該信號(hào)通過(guò)電纜送到探頭的頭部，在頭部周?chē)a(chǎn)生交變磁場(chǎng)H1（圖1）。如果在磁場(chǎng)H1的范圍內(nèi)沒(méi)有金屬導(dǎo)體材料接近，則發(fā)射出去的交變磁場(chǎng)的能量會(huì)全部釋放；反之，如果有金屬導(dǎo)體材料靠近探頭頭部，則交變磁場(chǎng)H1將在導(dǎo)體的表面產(chǎn)生電渦流場(chǎng)，該電渦流場(chǎng)也會(huì)產(chǎn)生一個(gè)方向與H1相反的交變磁場(chǎng)H2。由于H2的反作用，就會(huì)改變探頭頭部線圈高頻電流的幅度和相位，即改變了線圈的有效阻抗。這種變化既與電渦流效應(yīng)有關(guān)，又與靜磁學(xué)有關(guān)，即與金屬導(dǎo)體的電導(dǎo)率

31、、磁導(dǎo)率、幾何形狀、線圈幾何參數(shù)、激勵(lì)電流頻率以及線圈到金屬導(dǎo)體的距離參數(shù)有關(guān)。假定金屬導(dǎo)體是均質(zhì)的，其性能是線性和各向同性的，則線圈─金屬導(dǎo)體系統(tǒng)的物理性質(zhì)通常可由金屬導(dǎo)體的磁導(dǎo)率μ、電導(dǎo)率σ、尺寸因子r、線圈與金屬導(dǎo)體的距離δ，線圈激勵(lì)電流強(qiáng)度I和頻率ω等參數(shù)來(lái)描述。因此線圈的阻抗可用函數(shù)Z=F（μ，σ，r，δ，I，ω）來(lái)表示。</p><p>　　如果控制μ，σ，r，I，ω恒定不變，那么阻抗Z就成為距離δ的

32、單值函數(shù)，由麥克斯韋爾公式可以求得此函數(shù)為一非線性函數(shù)，其曲線為“S”形曲線，在一定范圍內(nèi)可以近似為一線性函數(shù)。</p><p>　　線圈阻抗的變化通過(guò)封裝在前置器中的電子線路處理轉(zhuǎn)換成電壓輸出，其中線圈密封在探頭中。這個(gè)電子線路并不是直接測(cè)量線圈的阻抗，而是采用并聯(lián)諧振法（圖2），即在前置器中將一個(gè)固定電容和探頭線圈LX并聯(lián)并與晶體管T一起構(gòu)成一個(gè)振蕩器，振蕩器的幅UX與線圈阻抗成正比，因此振蕩器的振幅UX會(huì)隨

33、探頭與被測(cè)間距δ的改變而改變。UX經(jīng)檢波、濾波、放大、非線性修正后輸出電壓UO，UO與δ的關(guān)系曲線（圖3），可以看出該曲線呈“S”形，即在線性區(qū)中點(diǎn)δO處（對(duì)應(yīng)輸出電壓UO）線性最好，其斜率（即靈敏度）較大，在線性區(qū)兩端，斜率（即靈敏度）逐漸下降，線性變差。（δ1， U1）為線性起點(diǎn)，（δ2， U2）為線性末點(diǎn)。</p><p>　　非接觸式早齡期收縮測(cè)定儀（圖4）中，測(cè)頭間的距離變化利用非線性修正后的UO與δ輸

34、入輸出特征方程來(lái)標(biāo)定，數(shù)據(jù)信號(hào)直接通過(guò)非接觸式位移傳感器并進(jìn)行采集以后（圖5），傳送到PC或者巡檢儀進(jìn)行即時(shí)分析統(tǒng)計(jì)，還可利用專(zhuān)門(mén)軟件結(jié)合電腦自動(dòng)記錄分析數(shù)據(jù)變化情況。利用該方法研制的儀器可以檢測(cè)混凝土從澆筑到規(guī)定時(shí)間內(nèi)全過(guò)程的收縮變形性能，尤其能精確反映出混凝土早齡期的收縮變化情況，經(jīng)多次實(shí)際使用，證明該測(cè)定儀完全滿足測(cè)量精度的要求。</p><p>　　其中數(shù)據(jù)采集過(guò)程中，采用單端輸入方式（圖6），模擬輸入信

35、號(hào)連接到CH0～CH15端，其公共地連接到AGND端。</p><p><b>　　3.2 試驗(yàn)步驟</b></p><p><b>　　一、制作試件</b></p><p>　　混凝土收縮全自動(dòng)測(cè)定儀配有三個(gè)特制試模，可用于固定于測(cè)定儀上。三個(gè)分別編號(hào)為1號(hào)試模，2號(hào)試模，3號(hào)試模，順序?yàn)樽詢x器正面從左向右依次排列。為保

36、證可靠固定，三個(gè)試模的各自的底板和端板不應(yīng)互換。</p><p>　　試件制作與國(guó)標(biāo)82-85要求相同按下列步驟進(jìn)行：</p><p>　　1、先在試模內(nèi)涂刷潤(rùn)滑油，然后在試模內(nèi)鋪設(shè)兩層塑料薄膜，每層薄膜上均勻涂抹一層潤(rùn)滑油，保證混凝土在試模中的自由變形。</p><p>　　2、每個(gè)試模配有兩個(gè)反射靶，每個(gè)反射靶中央都留有固定孔，澆鑄混凝土前，按照固定孔，用螺絲將

37、反射靶固定在試模兩端的邊板上（每個(gè)邊板中央留有固定反射靶的固定孔）。</p><p>　　3、將混凝土拌合物澆筑入試模中，振動(dòng)成型抹平。測(cè)定代表某一混凝土變形性能的特征值時(shí)，試件澆筑振搗抹平后應(yīng)帶模立即移入恒溫恒濕室。</p><p>　　CABR1型非接觸式混凝土早齡期收縮測(cè)定儀工作環(huán)境與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GBJ 82-85《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》所要求環(huán)境與操作條件完全一致，室溫

38、保持在20±2℃，相對(duì)濕度保持在60±5%。</p><p>　　二、固定試模以及試模架</p><p>　　將1號(hào)試模，2號(hào)試模，3號(hào)試模，按照順序?yàn)樽詢x器正面從左向右依次排列，放置在測(cè)試儀操作臺(tái)上，對(duì)應(yīng)每個(gè)試模底部的固定孔，用螺栓將每個(gè)試模固定在操作臺(tái)上。每個(gè)試模配置兩個(gè)試模架（已按照試模編號(hào)，不可互換），每個(gè)試模架對(duì)應(yīng)試模上端的兩個(gè)固定孔，將試模架固定在各自試模上

39、。</p><p>　　此時(shí)將固定反射靶的螺絲從試模兩端的邊板旋開(kāi)取出。</p><p>　　注意：為使試?？煽抗潭?，安裝方便，每次測(cè)量時(shí)，試模與試模架在測(cè)定儀上放置的位置、方向均應(yīng)嚴(yán)格按照試模與試模架的編號(hào)，保持順序與方向固定不變。</p><p><b>　　三、啟動(dòng)軟件系統(tǒng)</b></p><p>　　先接通測(cè)試儀

40、220V交流電源，然后打開(kāi)電腦，將測(cè)試儀的USB數(shù)據(jù)線與電腦USB接口連接。點(diǎn)擊電腦屏幕左下角“開(kāi)始”，然后點(diǎn)擊“程序”，找到軟件CABR文件，點(diǎn)擊打開(kāi)（如圖3.2.1）。此時(shí)自動(dòng)采集監(jiān)控軟件系統(tǒng)已經(jīng)啟動(dòng)。</p><p>　　圖3.2.1 啟動(dòng)自動(dòng)采集監(jiān)控軟件系統(tǒng)</p><p>　　屏幕出現(xiàn)的第一個(gè)頁(yè)面（如圖3.2.2），是試驗(yàn)信息輸入界面，用戶可以根據(jù)自己的需要，按照表格，將試驗(yàn)信息

41、填寫(xiě)入此頁(yè)面，如為每個(gè)試件編號(hào)，輸入混凝土各組分的信息，配合比等。支持中文輸入，用戶可自行安排。輸入后的信息，將自動(dòng)載入數(shù)據(jù)庫(kù)中。</p><p>　　圖3.2.2 試驗(yàn)相關(guān)信息輸入界面</p><p>　　信息輸入后，點(diǎn)擊“確定”，進(jìn)入自動(dòng)即時(shí)采集監(jiān)控顯示頁(yè)面（如圖3.2.3）。該頁(yè)面分為三個(gè)部分，上面左側(cè)的“初裝測(cè)試區(qū)”，上面右側(cè)的“數(shù)據(jù)采集控制區(qū)”，下方的“自動(dòng)即時(shí)采集監(jiān)控區(qū)”。軟

42、件系統(tǒng)啟動(dòng)完畢。</p><p>　　圖3.2.3 自動(dòng)即時(shí)采集監(jiān)控顯示界面</p><p><b>　　四、安裝探頭</b></p><p>　　點(diǎn)擊“初裝測(cè)試區(qū)”中的“測(cè)試”按鈕（見(jiàn)圖3.2.4）。將測(cè)試儀上的探頭取下，用探頭上的雙螺母固定在對(duì)應(yīng)的試模架上。每個(gè)探頭都對(duì)應(yīng)一個(gè)編號(hào),如a-1,a-2,b-1…。固定時(shí)先將探頭接近反射靶，此時(shí)

43、頁(yè)面左上方的“初裝測(cè)試區(qū)”中（見(jiàn)圖5.4）每個(gè)編號(hào)后面顯示的讀數(shù)，就是每個(gè)探頭與反射靶之間的絕對(duì)距離。安裝探頭時(shí)，監(jiān)視對(duì)應(yīng)的距離變化，當(dāng)探頭與反射靶間距離顯示為4mm左右時(shí)，將該探頭用雙螺母固定在試模架上。六個(gè)探頭安裝完畢后，點(diǎn)擊“測(cè)試完畢”按鈕。探頭安裝完畢。</p><p>　　圖3.2.4 初裝測(cè)試區(qū)界面</p><p><b>　　五、開(kāi)始測(cè)試</b><

44、;/p><p>　　點(diǎn)擊“數(shù)據(jù)采集控制區(qū)”中的“開(kāi)始采集”按鈕（見(jiàn)圖3.2.5）。系統(tǒng)自動(dòng)開(kāi)始采集即時(shí)監(jiān)控測(cè)試混凝土試件的收縮變形情況。應(yīng)用本測(cè)試儀可監(jiān)測(cè)每五分鐘時(shí)隔混凝土試件收縮率變化情況；也可監(jiān)測(cè)每1小時(shí)時(shí)隔混凝土試件的收縮率變化情況。并根據(jù)采集即時(shí)數(shù)據(jù)，按照用戶所選時(shí)隔，隨時(shí)間變化，自動(dòng)即時(shí)繪出混凝土試件的時(shí)間-收縮率曲線圖。本測(cè)試儀可監(jiān)測(cè)每個(gè)試件的收縮率變化，也可同時(shí)監(jiān)測(cè)對(duì)比三個(gè)試件的收縮率變化。并自動(dòng)即時(shí)繪

45、出相應(yīng)混凝土試件的時(shí)間-收縮率曲線圖。</p><p>　　圖3.2.5 數(shù)據(jù)采集控制區(qū)界面</p><p>　　開(kāi)始數(shù)據(jù)采集后，系統(tǒng)便開(kāi)始自動(dòng)采集并即時(shí)監(jiān)控混凝土試件的收縮變化情況，直至結(jié)束測(cè)試。測(cè)試過(guò)程的時(shí)間長(zhǎng)度可由用戶自行確定（如測(cè)量自澆鑄混凝土后72小時(shí)內(nèi)的收縮變化）。</p><p><b>　　六、結(jié)束測(cè)試</b></p&g

46、t;<p>　　到達(dá)用戶需求的測(cè)試時(shí)長(zhǎng)后，點(diǎn)擊“采集結(jié)束”，結(jié)束測(cè)試。屏幕右上角會(huì)顯示出采集測(cè)試開(kāi)始時(shí)間與測(cè)試結(jié)束時(shí)間以及測(cè)試總時(shí)長(zhǎng)。</p><p>　　測(cè)試結(jié)束后先拔出USB數(shù)據(jù)線，然后關(guān)閉測(cè)試儀的220V交流電源。</p><p><b>　　七、數(shù)據(jù)處理</b></p><p>　　測(cè)試結(jié)束后，試驗(yàn)測(cè)試過(guò)程中的全部數(shù)據(jù)都自

47、動(dòng)保存在“C:\CABRSys\data\信息數(shù)據(jù).mdb”ACCESS數(shù)據(jù)庫(kù)文件中，用戶可以先保存該數(shù)據(jù)庫(kù)文件，然后可編輯使用該數(shù)據(jù)庫(kù)。</p><p>　　本測(cè)試儀的數(shù)據(jù)處理完全按照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GBJ 82-85《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》的規(guī)定公式進(jìn)行數(shù)據(jù)處理計(jì)算。</p><p>　　按照國(guó)標(biāo)GBJ 82-85規(guī)定： 非接觸式凝土收縮測(cè)定儀混凝土收縮率應(yīng)按下式計(jì)算：&l

48、t;/p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　εst——測(cè)試期為i小時(shí)的混凝土收縮率，i從測(cè)定試件初始讀數(shù)時(shí)算起（%）</p><p>　　L左0——左側(cè)非接觸式位移傳感器測(cè)定初始讀數(shù)（毫米）；</p><p>　　L左i——左側(cè)非接觸式位移傳感器測(cè)試期為i小時(shí)的測(cè)定讀數(shù)（毫米）；</p>

49、<p>　　L右0——右側(cè)非接觸式位移傳感器測(cè)定初始讀數(shù)（毫米）；</p><p>　　L右i——右側(cè)非接觸式位移傳感器測(cè)試期為i小時(shí)的測(cè)定讀數(shù)（毫米）；</p><p>　　Lo——試件標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度（515毫米）；</p><p>　　只需按計(jì)算機(jī)顯示界面提示錄入初始紀(jì)錄信息，以后每次測(cè)量時(shí)，計(jì)算機(jī)會(huì)自動(dòng)進(jìn)行記錄與計(jì)算，將測(cè)量結(jié)果以圖和表兩種形式記錄輸出，能

50、夠?qū)崿F(xiàn)連續(xù)自動(dòng)跟蹤測(cè)量。</p><p>　　第4章 試驗(yàn)數(shù)據(jù)及分析</p><p>　　4.1 普通混凝土P1、P2、P3</p><p><b>　　1、原材料</b></p><p>　　不同水膠比的未摻加任何摻合料合外加劑的混凝土</p><p><b>　　2、配合比</

51、b></p><p>　　P1：水泥：450kg 水：158kg 砂子：572kg </p><p>　　石子：1161kg 水膠比：0.35</p><p>　　P2：水泥：450kg 水：180kg 砂子：562kg </p><p>　　石子：1141kg 水膠比：0.

52、40</p><p>　　P3：水泥：450kg 水：203kg 砂子：543kg </p><p>　　石子：1102kg 水膠比：0.45</p><p><b>　　砂率均為35％</b></p><p><b>　　3、圖表</b></p><

53、;p><b>　　4、試驗(yàn)分析</b></p><p>　　根據(jù)儀器所測(cè)的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見(jiàn)附錄1），早齡期收縮測(cè)定儀自動(dòng)生成的曲線圖分析：顯而易見(jiàn)，P1、P2、P3的收縮變化，P3的水膠比最大，其收縮率的峰值已經(jīng)達(dá)到750×10-6,P2比P1的水膠比大，P2的斜率比P1略大一些，可見(jiàn)在不摻任何摻合料和外加劑時(shí)水膠比是決定收縮率的因素，水膠比越大，收縮率就越大。</p&

54、gt;<p>　　試件a、b、c在1h時(shí)測(cè)得的數(shù)據(jù)曲線顯示：試件c的水膠比最大收縮率曲線也變化最為明顯。</p><p>　　4.2 礦渣對(duì)混凝土收縮的影響</p><p><b>　　1、原材料</b></p><p>　　相同水膠比的摻加礦渣及外加劑的混凝土</p><p>　　其中：礦渣BFS的摻量為

55、60％，為270kg</p><p>　　礦渣BFS的密度為2.80g/m3</p><p>　　水泥密度為3.10g/m3</p><p><b>　　砂率：35％</b></p><p>　　SJ-2摻量為1/萬(wàn)、2/萬(wàn)、2.5/萬(wàn)，為45g 、90g、112.5g</p><p>　　萘系減

56、水劑NF-1的摻量為1％，為4.5kg</p><p><b>　　2、配合比</b></p><p>　　B10： 水泥：180kg 水：203kg 砂子：5560kg 石子：1032kg </p><p>　　SJ-2：45g NF-1：4.5kg 水膠比：0.45</p>&l

57、t;p>　　B11： 水泥：180kg 水：203kg 砂子：538kg 石子：1000kg </p><p>　　SJ-2：90g NF-1：4.5kg 水膠比：0.45</p><p>　　B12： 水泥：180kg 水：203kg 砂子：530kg 石子： 984kg </p>&

58、lt;p>　　SJ-2：112.5g NF-1：4.5kg 水膠比：0.45</p><p><b>　　3、圖表</b></p><p><b>　　4、試驗(yàn)分析</b></p><p>　　根據(jù)儀器所測(cè)的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見(jiàn)附錄），早齡期收縮測(cè)定儀自動(dòng)生成的曲線圖分析：顯而易見(jiàn)，B10、B11、B12的收縮

59、變化，在水膠比相同和摻加礦物摻合料相同的情況下，摻入外加劑的多少是決定混凝土收縮率大小的影響因素，B12的外加劑摻加了112.5Kg，B11所測(cè)得的收縮率非常小，由此可見(jiàn)，摻入適量外加劑可以大大減小混凝土的收縮值。 </p><p>　　試件a、b、c在1h時(shí)測(cè)得的數(shù)據(jù)曲線顯示：試件a、b的收縮率基本相同，而摻入適量外加劑的試件c的收縮率相當(dāng)小。</p><p>　　4.3 摻入粉煤灰及硅

60、灰對(duì)混凝土收縮的影響</p><p><b>　　1、原材料</b></p><p>　　相同水膠比的摻加粉煤灰、硅灰及外加劑的混凝土</p><p>　　其中：粉煤灰FA的摻量為30％,為135kg</p><p>　　粉煤灰FA的密度為2.15g/m3</p><p>　　硅灰SF的摻量為10

61、％，為45kg</p><p>　　水泥密度為3.10g/m3</p><p><b>　　砂率：35％</b></p><p>　　SJ-2摻量為1/萬(wàn)、2/萬(wàn)、2.5/萬(wàn)，為45g 、90g、112.5g</p><p>　　萘系減水劑NF-1摻量為1％，為4.5kg</p><p><

62、b>　　2、配合比</b></p><p>　　FS4： 水泥：270kg 水：158kg 砂子：582kg 石子：1080kg </p><p>　　SJ-2：45g NF-1：4.5kg 水膠比：0.35</p><p>　　FS5： 水泥：270kg 水：158kg 砂子：565

63、kg 石子：1049kg </p><p>　　SJ-2：90g NF-1：4.5kg 水膠比：0.35</p><p>　　FS6： 水泥：270kg 水：158kg 砂子：556kg 石子：1032kg </p><p>　　SJ-2：112.5g NF-1：4.5kg 水膠比：0.35&

64、lt;/p><p><b>　　3、圖表</b></p><p><b>　　4、試驗(yàn)分析</b></p><p>　　根據(jù)儀器所測(cè)的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見(jiàn)附錄），早齡期收縮測(cè)定儀自動(dòng)生成的曲線圖分析：顯而易見(jiàn)，F(xiàn)S4、FS5、FS6的收縮變化，在水膠比相同和摻加相同含量的粉煤灰和硅灰的情況下，摻加適量的SF-2會(huì)減小混凝土的收縮率

65、。</p><p>　　試件a、b、c在1h時(shí)測(cè)得的數(shù)據(jù)曲線顯示：在1h內(nèi)試件的收縮規(guī)律已經(jīng)基本呈現(xiàn)規(guī)律，曲線表明摻加2/萬(wàn)的SJ-2會(huì)減小混凝土收縮。 </p><p>　　4.4 摻入硅灰和礦渣對(duì)混凝土的影響</p><p><b>　　1、原材料</b></p><p>　　不同水膠比的摻加硅灰、礦渣及外加劑的混凝

66、土</p><p>　　其中：硅灰SF的摻量為10％，為45kg</p><p>　　礦渣BFS的摻量為45％,為202kg</p><p>　　礦渣BFS的密度為2.80g/m3</p><p>　　水泥密度為3.10g/m3</p><p><b>　　砂率：35％</b></p>

67、<p>　　SJ-2摻量為1/萬(wàn)、2/萬(wàn)、2.5/萬(wàn)，為45g 、90g、112.5g</p><p>　　萘系減水劑NF-1摻量為1％，為4.5kg</p><p><b>　　2、配合比</b></p><p>　　SB4： 水泥：203kg 水：158kg 砂子：594kg 石子：1103kg

68、 </p><p>　　SJ-2：45g NF-1：4.5kg 水膠比：0.35</p><p>　　SB8： 水泥：203kg 水：180kg 砂子：556kg 石子：1032kg </p><p>　　SJ-2：90g NF-1：4.5kg 水膠比：0.40</p><p>

69、　　SB12： 水泥：203kg 水：203kg 砂子：526kg 石子：976kg </p><p>　　SJ-2：112.5g NF-1：4.5kg 水膠比：0.45</p><p><b>　　3、圖表</b></p><p><b>　　4、試驗(yàn)分析</b></p>

70、;<p>　　根據(jù)儀器所測(cè)的數(shù)據(jù)（原始數(shù)據(jù)見(jiàn)附錄），早齡期收縮測(cè)定儀自動(dòng)生成的曲線圖分析：顯而易見(jiàn)， 根據(jù)SB4、SB8、SB12的單獨(dú)曲線圖可以對(duì)比看出：它們的水膠比分別為0.35、0.40、0.45，水膠比的不同根據(jù)圖表可以看出收縮的大小速率都不盡相同，不同的原因是水膠比造成的，水膠比為0.40的SB8試件的峰值達(dá)到了1300×10-6，此試件的斜率最大，表明收縮率最大，也就是說(shuō)水膠比為0.40時(shí)收縮快。例如

71、SB4、SB8、SB12的水泥量相同，水的用量不同，也就是說(shuō)相同的水泥，水越多收縮值就越大，因此除了外加劑的因素外，水膠比也是影響收縮的重要因素之一。</p><p>　　4.5 摻入合成纖維對(duì)混凝土的影響</p><p><b>　　1、原材料</b></p><p>　　高性能混凝土摻加合成纖維，此纖維是鋼纖維和聚丙纖維的合成，鋼纖維的作用

72、主要是增加混凝土的抗沖擊強(qiáng)度，聚丙纖維的作用是減少混凝土早期裂縫，對(duì)混凝土早期裂縫的控制上起到一定的作用。</p><p>　　水泥：北京興發(fā)P.O42.5；</p><p>　　石子：碎石，最大粒徑20mm；</p><p>　　砂子：細(xì)度模數(shù)2.7；</p><p>　　鋼纖維摻量 30kg/ m3；聚丙烯纖維摻量 0.6kg/ m3；

73、</p><p>　　外加劑：蜜胺系高效減水劑；</p><p>　　對(duì)兩組高性能進(jìn)行測(cè)試</p><p>　　第一組：命名為高性能混凝土1，未摻加合成纖維</p><p>　　第二組：命名為高性能混凝土2，摻加合成纖維</p><p><b>　　2、試驗(yàn)數(shù)據(jù)</b></p>&l

74、t;p>　　根據(jù)對(duì)高性能混凝土1和高性能混凝土2的數(shù)據(jù)畫(huà)出EXCEL坐標(biāo)圖如下：</p><p><b>　　3、試驗(yàn)分析</b></p><p>　　首先由坐標(biāo)圖直觀的看，摻加合成纖維的高性能混凝土2整體比不摻加合成纖維的高性能混凝土1的收縮值小，從數(shù)據(jù)表中看，測(cè)試初期兩種混凝土的收縮值相差不多，從8h開(kāi)始高性能混凝土2的收縮值與高性能混凝土1的收縮值之間的差

75、值已經(jīng)非常懸殊了，一直到22h時(shí)差值都非常大，之后的數(shù)小時(shí)中摻入合成纖維的高性能混凝土2都比未摻加合成纖維的高性能混凝土1的收縮值要小，這就可以證明合成纖維在混凝土早期收縮時(shí)起到了非常重要的控制作用，因此合成纖維是影響混凝土早期收縮的影響因素，并且是控制混凝土早期收縮的有效措施。</p><p><b>　　第5章 結(jié)束語(yǔ)</b></p><p>　　5.1 混凝土

76、早期收縮非接觸測(cè)試技術(shù)研究結(jié)論</p><p>　　針對(duì)目前試驗(yàn)方法存在的局限性，本文采用建研院根據(jù)電渦流工作原理研制的新型電渦流非接觸式混凝土早齡期收縮測(cè)定儀對(duì)混凝土早期收縮進(jìn)行測(cè)試。對(duì)于高性能混凝土來(lái)說(shuō)，這段期間的體積變形很大，測(cè)定和掌握高性能混凝土早齡期的變形規(guī)律，對(duì)于控制和改善早齡期高性能混凝土的裂縫形成是至關(guān)重要的。</p><p>　　通過(guò)對(duì)混凝土進(jìn)行非接觸試驗(yàn)測(cè)試，我們了解到

77、影響混凝土收縮的因素有很多，其中包括水膠比、外加劑、摻合料等等，這些也是控制混凝土收縮的方法，比如在相同條件下水膠比越大，孔就越大，混凝土的收縮也就越大；摻合料如粉煤灰、硅灰、礦渣是能夠減少混凝土收縮值的礦物摻合料，也是控制混凝土收縮的措施之一。研究后得出了以下四個(gè)結(jié)論：</p><p>　　第一：采用新型電渦流非接觸式混凝土早齡期收縮測(cè)定儀能夠準(zhǔn)確地測(cè)定出從澆筑開(kāi)始的混凝土早齡期過(guò)程中的自由收縮變化情況。所以，

78、新型電渦流非接觸式混凝土早齡期收縮測(cè)定儀的研制成功與推廣應(yīng)用對(duì)于我國(guó)高性能混凝土行業(yè)的健康發(fā)展將具有重要意義。</p><p>　　第二：從材料的角度分析影響混凝土早期收縮的因素又很多，水膠比、摻合料、外加劑均是混凝土早期收縮的重要影響因素，適量摻加摻合料和外加劑可以減小混凝土的早期收縮；</p><p>　　第三：摻合料中粉煤灰、硅灰、礦渣這三種礦物摻合料的適量摻加可以減小混凝土的早期收

79、縮值，這對(duì)于研究混凝土早期收縮具有重要的意義；</p><p>　　第四：摻入鋼纖維和聚丙纖維的合成纖維可以大大減小混凝土的早期收縮，這種合成纖維在混凝土早期收縮時(shí)起到了非常重要的控制作用，因此合成纖維是影響混凝土早期收縮的影響因素，并且是控制混凝土早期收縮的有效措施。</p><p><b>　　5.2 展望</b></p><p>　　迄今

80、為止,對(duì)高性能混凝土早期收縮及塑性開(kāi)裂的系統(tǒng)研究仍然較少，加強(qiáng)早期收縮及塑性開(kāi)裂的研究對(duì)指導(dǎo)高性能混凝土生產(chǎn)和施工具有一定的理論和現(xiàn)實(shí)意義。在了解測(cè)試技術(shù)無(wú)法測(cè)定混凝土3d前的早齡期收縮這個(gè)技術(shù)問(wèn)題后，我們深切感受到這個(gè)是混凝土收縮研究的重要障礙，我國(guó)至今沒(méi)有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)，本論文通過(guò)采用非接觸式激光位移傳感器定量檢測(cè)高性能強(qiáng)混凝土早期收縮，從技術(shù)層面解決了流態(tài)混凝土早期塑性變形難以定量測(cè)定的問(wèn)題，以此對(duì)影響高性能混凝土早期收縮及塑性開(kāi)裂的

81、主要因素進(jìn)行系統(tǒng)試驗(yàn)研究。</p><p>　　在實(shí)習(xí)期間，我從開(kāi)始通過(guò)查閱文獻(xiàn)對(duì)混凝土收縮性能及其早期收縮試驗(yàn)有了初步的認(rèn)識(shí)，然后在此基礎(chǔ)上，接下來(lái)通過(guò)實(shí)際參與一系列的試驗(yàn)，進(jìn)而對(duì)混凝土的性能有了更感性的認(rèn)識(shí)。我們采用已初步研制成功的、目前國(guó)內(nèi)外較為先進(jìn)的非接觸式混凝土收縮測(cè)定儀對(duì)混凝土的早齡期收縮進(jìn)行測(cè)量，并且做了大量的試驗(yàn)，從材料的角度對(duì)混凝土收縮的影響因素及控制措施進(jìn)行了研究。</p>&l

82、t;p>　　混凝土早期性能研究是混凝土研究的一個(gè)重要方向?；炷猎缙谛阅懿粌H關(guān)系到混凝土早期開(kāi)裂和混凝土早期微開(kāi)裂的發(fā)展，而且影響混凝土的耐久性和混凝土后期力學(xué)性能。這就意味著我們對(duì)混凝土早期收縮的研究具有重要的意義。混凝土早期的物理化學(xué)變化復(fù)雜，特別是隨著高強(qiáng)、高性能混凝土的發(fā)展，混凝土外加劑的應(yīng)用，在做這方面的研究時(shí)就會(huì)有很多不確定因素，因此我們的研究方法也就至關(guān)重要。</p><p>　　盡管已經(jīng)做了

83、許多混凝土收縮性研究方面的工作，但是國(guó)內(nèi)外對(duì)這一問(wèn)題的高度關(guān)注只是近若干年才開(kāi)始，所以對(duì)非接觸式混凝土早期收縮測(cè)試技術(shù)研究與工程實(shí)踐還不夠全面和深入，要比較徹底解決混凝土這一問(wèn)題，尚有許多問(wèn)題仍需要研究。例如高性能混凝土在性能上尚存在的問(wèn)題：配制高性能混凝土的特點(diǎn)是低水膠比并摻有足夠數(shù)量的礦物細(xì)摻合料和高效減水劑，從而使混凝土具有綜合的優(yōu)異的技術(shù)特性。而且我們還應(yīng)找出其他控制因素，例如環(huán)境因素、養(yǎng)護(hù)條件、水泥品種及強(qiáng)調(diào)、集配、合成纖維等

84、，這些都有待我們?nèi)ヌ骄?。從目前的研究開(kāi)發(fā)現(xiàn)狀來(lái)看，還值得進(jìn)一步深入研究的內(nèi)容是：礦物細(xì)摻合料的科學(xué)分類(lèi)和品質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)及其與混凝土外加劑之間的相容性；高性能混凝土多組分復(fù)合材料的復(fù)合化超疊加效應(yīng)；高性能混凝土的韌性等等問(wèn)題。</p><p>　　高性能混凝土的研究與開(kāi)發(fā)應(yīng)用，對(duì)傳統(tǒng)混凝土的技術(shù)性能有了重大的突破，對(duì)節(jié)能、工程質(zhì)量、工程經(jīng)濟(jì)、環(huán)境與勞動(dòng)保護(hù)等方面都具有重大的意義?？梢灶A(yù)期，高性能混凝土在工程上的應(yīng)用領(lǐng)域?qū)?/p>

85、迅速擴(kuò)大，并取得更大、更多的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 冷發(fā)光，張仁瑜.混凝土標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范及工程應(yīng)用，2005</p><p>　　[2] 郭成舉.混凝土的物理和化學(xué)，2004</p><p>　　[3] 劉秉京.混凝土技術(shù)第二版.北京：人民交通出版社，2004&

86、lt;/p><p>　　[4] 趙順增，劉立，姚燕.水泥砂漿、混凝土收縮應(yīng)力測(cè)試方法. </p><p>　　[5] 金賢玉，沈毅，李宗津. 高強(qiáng)混凝土的早齡期特性試驗(yàn)研究.混凝土與水泥制品，2003（5）</p><p>　　[6] 巴恒靜，高小建，楊英姿. 高性能混凝土早期自收縮測(cè)試方法研究，工業(yè)建筑，2003（8）</p><p>　　[

87、7] 侯景鵬，袁勇，柳獻(xiàn).混凝土早期收縮試驗(yàn)方法評(píng)價(jià).混凝土與水泥制品，2003（5）</p><p>　　[8] 袁勇.混凝土結(jié)構(gòu)早期裂縫控制.北京：科學(xué)出版社，2002 </p><p>　　[9] 黃國(guó)興，惠榮炎.混凝土的收縮，1999</p><p>　　[10] 周履，陳永春.收縮、徐變，1994</p><p>　　[11] 陳

88、肇元，朱金銓?zhuān)瑓桥鍎?高強(qiáng)混凝土及其應(yīng)用，1992</p><p>　　[12] 建筑科學(xué)研究院建筑材料研究室.混凝土集料與混凝土試驗(yàn)方法，1972</p><p>　　[13] Kesai Y,Matsui I,Yokohama K. Shrinkage and Cracking of Concrete at Early Ages.1982</p><p>　　

89、[14] M.Pigon. Equipment for the Analysis of the Behavior of Concrete under Restrained Shrindage at Early Ages. Magazine of Concrete Research,2000(4)</p><p>　　[15] Ronit,Armon. Free and Restrained Shrinkag

90、e of Normal and High-strenth Concrete. ACI Material Journal,1995</p><p>　　[16] Salah Ahmed Altoubat,Early age stresses and creep-shrinkage interaction of restrained concrete,University of Illinois at Urbana-

91、champaign,Urbana,Illinoix,2000</p><p>　　[17] Edit by R.Springenschmid etc,Thermal Cracking In Concrete At Early Ages,E&FNSPON,1994</p><p><b>　　附 錄</b></p><p>　　附錄1

92、 原始數(shù)據(jù) P1、P2、P3</p><p>　　試件a的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　試件b的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　試件c的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　(測(cè)

93、試時(shí)間：2006年3月24日14：50：25至5月3日11：53：17</p><p>　　2006年4月5日10：45：39至4月8日08：46：15每隔5分鐘記錄的數(shù)據(jù))</p><p>　　附錄2 原始數(shù)據(jù) B10、B11、B12</p><p>　　試件a的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><

94、p>　　試件b的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　試件c的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　(測(cè)試時(shí)間：2006年4月29日14：05：06至5月3日09：15：42每隔5分鐘記錄的數(shù)據(jù))</p><p>　　附錄3 原始數(shù)據(jù) FS4、FS4、FS6

95、</p><p>　　試件a的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　試件b的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　試件c的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　(測(cè)試時(shí)間：2006年4月26日1

96、0：40：37至4月29日11：06：46每隔5分鐘記錄的數(shù)據(jù))</p><p>　　附錄4 原始數(shù)據(jù) SB4、SB8、SB12</p><p>　　試件a的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>　　試件b的探頭1、探頭2的各自絕對(duì)距離、距離變化及試件a的總距離變化和ε值；</p><p>