火電廠畢業(yè)論文--大型機(jī)組定壓與滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比較

1、<p>　　分類(lèi)號(hào)　　　　　　　　　　　　</p><p>　　畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)（論 文）</p><p>　　題　　　　目　大型機(jī)組定壓與滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比較 </p><p>　　并列英文題目　The economic comparison of constant pressure and sliding pressure operation for

2、large unit</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本課題先描述了2011年的電力供需形勢(shì)，涉及到電廠的節(jié)能減排，然后引入了“等效熱降理論”。重點(diǎn)討論了用等效熱降的方法給予定量分析和計(jì)算。</p><p>　　然后用該方法對(duì)大型機(jī)組的定壓調(diào)節(jié)和滑壓調(diào)節(jié)進(jìn)行定量分析，比較它們的經(jīng)濟(jì)性，確定了型機(jī)組在同負(fù)荷下滑壓運(yùn)行

3、比定壓運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性要高。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 定壓運(yùn)行 滑壓運(yùn)行 經(jīng)濟(jì)性 比較</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This topic describes the 2011 year of power supply and demand situation, involvi

4、ng power plant energy-saving emission reduction, and then introduces "equivalent heat drop theory". Focused on quantitative analysis and calculation of equivalent heat drop method. </p><p>　　And th

5、en use this method to slide large units of pressure and pressure of a quantitative analysis, comparison of their economy, sliding pressure operation determines the type of unit in the same load than the constant pressure

6、 of the running of the economy to high.</p><p>　　Keyword：Constant pressure regulation Sliding-pressure regulation Of economic Relatively</p><p><b>　　目錄</b></p><p>&

7、lt;b>　　一.前言1</b></p><p>　　1.1 2011年電力供需形勢(shì)1</p><p>　　1.2 電廠節(jié)能理論與措施1</p><p>　　1.3 本課題研究思路與意義3</p><p>　　二.等效熱降的理論基礎(chǔ)4</p><p>　　2.1 等效熱降的概念4</

8、p><p>　　2.1.1 概述4</p><p>　　2.1.2 等效熱降的概念5</p><p>　　2.1.3 計(jì)算符號(hào)和公式的規(guī)定6</p><p>　　2.2 抽汽等效熱降8</p><p>　　2.3 等效熱降之間的關(guān)系11</p><p>　　2.3.1疏水放流式加熱器與其后

9、相鄰加熱器之間的等效關(guān)系11</p><p>　　2.3.2 匯集式加熱器之間的等效熱降關(guān)系13</p><p>　　2.4 等效熱降的應(yīng)用14</p><p>　　2.4.1內(nèi)、外純熱量出入熱力系統(tǒng)16</p><p>　　2.4.2攜帶工質(zhì)的內(nèi)外熱源進(jìn)入熱系統(tǒng)16</p><p>　　2.4.3帶工質(zhì)的熱

10、量出系統(tǒng)17</p><p>　　2.5再熱機(jī)組的等效熱降18</p><p>　　2.5.1概述18</p><p>　　2.5.2定熱量抽汽等效熱降19</p><p>　　2.5.3定熱量新蒸汽等效熱降20</p><p>　　2.5.4定熱量等效熱降應(yīng)用特點(diǎn)20</p><p&g

11、t;　　2.5.5變熱量等效熱降23</p><p>　　2.5.6等效熱降的條件24</p><p>　　2.5.7等效熱降應(yīng)用的基本法則24</p><p>　　三.定壓與滑壓運(yùn)行方式比較25</p><p>　　3.1定壓運(yùn)行25</p><p>　　3.2滑壓運(yùn)行26</p><

12、p>　　3.2.1滑壓運(yùn)行的分類(lèi)26</p><p>　　3.2.2滑壓運(yùn)行的特點(diǎn)27</p><p>　　四.定壓與滑壓運(yùn)行計(jì)算29</p><p>　　4.1定壓運(yùn)行計(jì)算30</p><p>　　4.1.1熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)捷計(jì)算30</p><p>　　4.1.2機(jī)組的等效熱降計(jì)算33</p>

13、;<p>　　4.2 滑壓運(yùn)行計(jì)算35</p><p>　　4.2.1熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)捷計(jì)算35</p><p>　　4.2.2機(jī)組的等效熱降計(jì)算38</p><p><b>　　五.結(jié)論40</b></p><p><b>　　六.結(jié)束語(yǔ)41</b></p><

14、;p><b>　　七.參考文獻(xiàn)42</b></p><p><b>　　八.附錄43</b></p><p><b>　　一.前言</b></p><p>　　1.1 2011年電力供需形勢(shì)</p><p>　　2011年，全國(guó)全社會(huì)用電量平穩(wěn)較快增長(zhǎng)，發(fā)電裝機(jī)容量繼

15、續(xù)增加，結(jié)構(gòu)調(diào)整加快，裝備技術(shù)水平進(jìn)一步提高，節(jié)能減排取得新進(jìn)展，全國(guó)電力供需總體平衡偏緊。</p><p>　　在用電需求快速增長(zhǎng)的情況下，由于水電來(lái)水偏枯、電煤供應(yīng)緊張、火電企業(yè)大面積虧損、跨?。▍^(qū)）跨區(qū)域通道能力不足、體制機(jī)制不暢等問(wèn)題，部分地區(qū)、部分時(shí)段缺電比較嚴(yán)重，全國(guó)共有24省級(jí)電網(wǎng)相繼缺電，最大電力缺口超過(guò)3000萬(wàn)千瓦，其中重慶、浙江、廣東等地既缺少本地電源，又沒(méi)有新增跨省（區(qū)）跨區(qū)域通道能力，電

16、力供應(yīng)存在著硬缺口。通過(guò)采取跨區(qū)域跨省（區(qū)）電力支援、加強(qiáng)需求側(cè)管理和實(shí)施有序用電等多種措施，有效緩解了電力供需矛盾，保障了經(jīng)濟(jì)社會(huì)平穩(wěn)健康發(fā)展。</p><p>　　1.2 電廠節(jié)能理論與措施</p><p>　?、?合理安排運(yùn)行方式，盡量達(dá)到機(jī)爐負(fù)荷的匹配。以保證機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，為節(jié)約能源提供基礎(chǔ)和前提。</p><p>　?、?在主汽溫度和主汽壓力控制方面

17、，鍋爐值班員要求及時(shí) 調(diào)整，通過(guò)合理的安排吹灰器的投入順序及時(shí)間，改變上下層給 粉機(jī)投入方式以及給粉機(jī)轉(zhuǎn)速， 最大限度的降低受熱面吹灰對(duì)汽 溫的影響，使機(jī)組始終保持高參數(shù)運(yùn)行，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。</p><p>　?、?在制粉系統(tǒng)的參數(shù)控制方面，需要按照制定的《鍋爐制 粉系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)調(diào)整的相關(guān)規(guī)定》 ，根據(jù)不同的煤種，合理控制 磨煤機(jī)出口和一次風(fēng)溫，在保證安全的前提下，通過(guò)提高磨煤機(jī) 出口溫度和二次風(fēng)溫度，縮短煤粉

18、燃燒前的預(yù)熱時(shí)間，使煤粉燃 燒更加完全，有效的降低煤粉的不完全燃燒損失，達(dá)到降低動(dòng)力煤消耗的目的。</p><p>　　⑷ 加強(qiáng)煤質(zhì)延伸管理，監(jiān)督料場(chǎng)原煤取樣、料場(chǎng)進(jìn)料、消耗情況的統(tǒng)計(jì)工作，在煤質(zhì)偏離設(shè)計(jì)煤種偏差較大時(shí)，能夠及時(shí)溝通使其掌握入爐煤質(zhì)情況，以便采取相應(yīng)的調(diào)整方案，保證鍋爐燃燒的穩(wěn)定。</p><p>　?、?對(duì)燃燒、調(diào)風(fēng)、混風(fēng)、爐溫分布進(jìn)行監(jiān)督，掌握燃用煤質(zhì)對(duì)應(yīng)的磨煤機(jī)運(yùn)行小

19、時(shí)數(shù)、粉位變化幅度，以及煤氣火嘴的投入數(shù)量變化，鍋爐尾部受熱面的煙溫變化，判斷爐管積灰情況，爐膛出口煙溫變化及減溫水量增減判斷水冷壁沾污程度， 督促崗位吹灰除焦，提高鍋爐熱效率。</p><p>　　⑹ 定期進(jìn)行鍋爐效率監(jiān)測(cè)，用以指導(dǎo)鍋爐的燃燒調(diào)整。每月進(jìn)行鍋爐效率監(jiān)測(cè)，主要監(jiān)測(cè)：主汽溫度、壓力、流量，給水溫度、壓力、流量，爐膛氧量、排煙溫度、空預(yù)器入口煙溫、飛灰含碳量，爐渣含碳量。</p><

20、;p>　?、?受動(dòng)力煤采購(gòu)的影響，鍋爐燃用煤種與設(shè)計(jì)煤種偏差較大，要求按照制定的不同煤種、不同工況下的燃燒調(diào)整方案，根據(jù)煤質(zhì)分析報(bào)告，及時(shí)對(duì)鍋爐一二次風(fēng)配比進(jìn)行調(diào)整，緩解鍋爐受熱面的結(jié)焦，提高鍋爐效率;其次，通過(guò)合理的二次風(fēng)配比， 優(yōu)化鍋爐的燃燒工況，降低排煙損失和飛灰可燃物損失，使鍋爐的熱經(jīng)濟(jì)性提高，煤耗相對(duì)降低。</p><p>　?、?針對(duì)外部因素造成機(jī)組發(fā)電負(fù)荷低，各項(xiàng)參數(shù)無(wú)法達(dá)到額定工況降低經(jīng)濟(jì)性

21、。需要通過(guò)查閱機(jī)組設(shè)計(jì)資料，結(jié)合往年機(jī)組運(yùn)行參數(shù)，制定不同負(fù)荷下的最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)，并將這些參數(shù)繪制成負(fù)荷對(duì)應(yīng)曲線，為運(yùn)行人員操作調(diào)整提供依據(jù)，最大限度的提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，從而降低機(jī)組的燃煤消耗。</p><p>　?、?在全廠范圍內(nèi)繼續(xù)有效的開(kāi)展節(jié)水工作。</p><p>　　1.3 本課題研究思路與意義</p><p>　　本課題先描述了2011年的電力供需形勢(shì)，涉

22、及到電廠的節(jié)能減排，然后引入了“等效熱降理論”，并著重介紹了等效熱降的概念、抽汽等效熱降等效熱降之間的關(guān)系、等效熱降的應(yīng)用、再熱機(jī)組的等效熱降等定量計(jì)算的理論基礎(chǔ)知識(shí)。</p><p>　　通過(guò)定量分析研究熱力系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性問(wèn)題，然后用該方法對(duì)大型機(jī)組的定壓調(diào)節(jié)和滑壓調(diào)節(jié)進(jìn)行分析，比較它們的經(jīng)濟(jì)性。確定了型機(jī)組在同負(fù)荷下滑壓運(yùn)行比定壓運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性要高。</p><p>　　能源是人類(lèi)社會(huì)賴(lài)

23、以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)。近年來(lái)，我國(guó)的資源環(huán)境問(wèn)題日益突出，節(jié)能減排形式十分嚴(yán)峻。本課題的研究，對(duì)電廠的節(jié)能減排有著重要的指導(dǎo)意義。</p><p>　　二.等效熱降的理論基礎(chǔ)</p><p>　　2.1 等效熱降的概念</p><p><b>　　2.1.1 概述</b></p><p>　　等效熱降法是基于熱力學(xué)

24、的熱工轉(zhuǎn)換原理，考慮到設(shè)備質(zhì)量、熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)的特點(diǎn)，經(jīng)過(guò)嚴(yán)密地理論推演，導(dǎo)出幾個(gè)熱力分析參量Ｈj及等，用以研究熱工轉(zhuǎn)換及能量利用程度的一種方法。等效熱降法即可用于整體熱力系統(tǒng)的計(jì)算，也可用于熱力系統(tǒng)的局部分析定量，它基本屬于能量轉(zhuǎn)換熱平衡法。但是，它摒棄了常規(guī)計(jì)算的缺點(diǎn)，不需要全盤(pán)重新計(jì)算就能查明系統(tǒng)變化后的熱經(jīng)濟(jì)性，即用簡(jiǎn)捷的局部運(yùn)算代替整個(gè)系統(tǒng)的繁雜計(jì)算。</p><p>　　等效熱降法主要用來(lái)分析蒸汽

25、動(dòng)力裝置和熱力系統(tǒng)。在火電廠設(shè)計(jì)中，這一方法可以論證方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，探討熱力系統(tǒng)和設(shè)備中各種因素的影響以及局部變動(dòng)后的經(jīng)濟(jì)效益，是熱力工程和熱力系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的有力工具。用等效熱降分析運(yùn)行電廠的技術(shù)改造，尤其是熱力系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造，將收到良好效果，為改造提供確切的技術(shù)依據(jù)。等效熱降法在診斷電廠能量消耗、查明能量損耗的大小、發(fā)現(xiàn)機(jī)組存在缺陷和問(wèn)題、指出技能改造的途徑與措施，以及評(píng)定機(jī)組的完善程度和挖掘節(jié)能潛力等工作中將發(fā)揮重要作用，真正達(dá)

26、到熱耗查定的目的。</p><p>　　等效熱降法的特點(diǎn)是：局部運(yùn)算的熱工概念清晰，與一般熱力學(xué)完全一致，因此，容易掌握應(yīng)用;其次，計(jì)算簡(jiǎn)捷而又準(zhǔn)確，與真實(shí)熱力系統(tǒng)相符，且無(wú)論是手工計(jì)算或是電子計(jì)算機(jī)計(jì)算都很方便。分析問(wèn)題時(shí)，這種方法能充分剖析事物的本質(zhì)和矛盾，分清問(wèn)題的主次，從而有利于問(wèn)題的正面解決。</p><p>　　2.1.2 等效熱降的概念</p><p>

27、;　　對(duì)于純凝汽式汽輪機(jī)（如圖2.1）所示，顯然，1kg新蒸汽的做功就等于它的熱降（即焓降）</p><p><b>　　(2.1)</b></p><p>　　式中 蒸汽進(jìn)汽輪機(jī)的初焓 </p><p><b>　　汽輪機(jī)排氣焓 </b></p><p>　　圖2.1

28、 圖2.2</p><p>　　對(duì)于有回?zé)岢槠钠啓C(jī)（如圖2.2所示），1kg的新蒸汽做功</p><p>　　= （2.2）</p><p><b>　　式中 ；</b></p><p><b>　　——抽汽份額；</b></p>

29、;<p>　　——抽汽做功不足系數(shù)；</p><p>　　——任意抽氣級(jí)的編號(hào)；</p><p><b>　　——抽汽級(jí)數(shù)；</b></p><p>　　顯然，這個(gè)做功不是1kg新蒸汽的簡(jiǎn)單熱降，他比純凝汽新蒸汽熱降小。但是，它與凝汽式汽輪機(jī)中的H又類(lèi)似，它們都是1kg新汽的實(shí)際做功。為了有別于純凝汽熱降H,故稱(chēng)這個(gè)做功為等效熱降

30、。等效的數(shù)量含意，從式（2.2）可知，它是指回?zé)岢槠狡啓C(jī)1kg新蒸汽的做功，等效于新蒸汽直達(dá)冷凝器的熱降。</p><p>　　2.1.3 計(jì)算符號(hào)和公式的規(guī)定</p><p>　　為了計(jì)算方便和統(tǒng)一，規(guī)定計(jì)算公式和符號(hào)如下：</p><p>　　——加熱器給水焓升 </p><p>　　——加熱蒸氣在加熱器內(nèi)的放熱量 </p>

31、;<p>　　——輸水在加熱器中的放熱量 </p><p>　　在整理原始數(shù)據(jù)時(shí)，根據(jù)加熱器的類(lèi)型不同，其加熱器的，，的計(jì)算規(guī)定也各不相同。</p><p>　　疏水放流式加熱器的、和按下面公式計(jì)算</p><p>　　匯集式加熱器的、和按下面公式計(jì)算</p><p>　　2.2 抽汽等效熱降</p><p&

32、gt;　　研究圖中這樣一個(gè)簡(jiǎn)單的熱力系統(tǒng)，假設(shè)一個(gè)純熱量q（即無(wú)工質(zhì)帶入系統(tǒng)）進(jìn)入NO.3加熱器中，使NO.3得抽汽減少1kg，這1kg蒸汽稱(chēng)為排擠抽汽。這個(gè)被排擠的抽汽中有一部分作功到汽輪機(jī)的出口，另一部分作功到后面各抽汽口再被抽出用以加熱給水。</p><p><b>　　圖2.4</b></p><p>　　這1kg排擠抽汽返回汽輪機(jī)以及隨后在各抽汽口上的分配，

33、按照熱平衡方程可計(jì)算。</p><p>　　由于NO.3加熱器抽汽減少1kg，在僅有熱量加入而無(wú)工質(zhì)加入時(shí)，其疏水也相應(yīng)減少1kg，因而使疏水在NO.2加熱器的放熱量減少。這個(gè)減少的熱量應(yīng)由NO.2段抽汽來(lái)補(bǔ)償，其補(bǔ)償量為</p><p>　　式中 即NO.2加熱器1kg抽汽的放熱量，是排擠NO.3加熱器1kg抽汽中分配到NO.2加熱器中的份額。</p><p>

34、　　排擠抽汽繼續(xù)向后流動(dòng)的份額只有（）了。這部分蒸汽膨脹做功并凝結(jié)后，產(chǎn)生相同數(shù)量的水返回NO.1加熱器。NO.1加熱器為了加熱這部分水，因而抽汽量應(yīng)增加</p><p>　　式中 ——NO.1加熱器中1kg水的焓升 ；</p><p>　　——NO.1加熱器中1kg抽汽的放熱量 ；</p><p>　　——是排擠NO.3加熱器1kg抽汽中，分配到N

35、O.1加熱器中的份額。</p><p>　　由于在NO.1和NO.2加熱器中增加了抽汽份額，并產(chǎn)生了作功不足，故NO.3加熱器排擠1kg抽汽返回汽輪機(jī)的作功等于</p><p><b>　　(2.3)</b></p><p>　　這個(gè)作功稱(chēng)為抽汽的等效熱降，用符號(hào)表示。</p><p>　　抽汽等效熱降，在抽汽減少情況下

36、表示1kg排擠抽汽作功的增加值；反之抽汽增加時(shí)，則表示作功的減少值。顯然，它考慮了比該抽汽壓力更低的所有抽汽量的變化。</p><p>　　抽汽效率。如同一般效率概念一樣，是作功與加入熱量之比。這里排擠1kg抽汽，需要加入的熱量為，而排擠1kg抽汽獲得的功為。因而，對(duì)之比是一個(gè)熱效率的含意，故稱(chēng)之為抽汽效率。它反映任意抽汽能級(jí)處熱變動(dòng)的程度，和該能級(jí)以下（由于加入熱量引起）的一切作功變化。即</p>

37、<p>　　的計(jì)算公式的規(guī)律是，從排擠1kg抽汽的焓降中減去某些固定成分，因此可歸納為下列通式</p><p><b>　　(2.4) </b></p><p>　　式中 ——取或者，視加熱器型式而定；</p><p>　　——加熱器后更低壓力抽汽口腳碼。</p><p>　　如果j為匯集式加熱器,則均以

38、代之。如果為疏水放流式加熱器，則從以下直到（包括）匯集式加熱器用代替，而在匯集式加熱器以下，無(wú)論是匯集式還是疏水放流式加熱器，則一律以代替。</p><p>　　各抽汽等效熱降算出后，按作功與加熱量之比，可得相應(yīng)的抽汽效率 (2.5)</p><p>　　式中和均為已知數(shù)，故得計(jì)算極為方便。</p><

39、p>　　2.3 等效熱降之間的關(guān)系</p><p>　　2.3.1疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器之間的等效關(guān)系</p><p>　　疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器之間的等效熱降關(guān)系，可用下圖所示的兩種情況進(jìn)行分析。圖中(a)表示其后相鄰加熱器是疏水放流式加熱器聯(lián)接系統(tǒng)；圖(b)表示其后相鄰加熱器是匯集式加熱器聯(lián)接系統(tǒng)。</p><p>　　按照?qǐng)D（a）,根

40、據(jù)通式(2.4)求等效熱降有：</p><p>　　No.j No.j-1 No.j No.j-1</p><p>　　(a) (b)</p><p><b>　　(2.6)</b></p><p><b&

41、gt;　　(2.7)</b></p><p><b>　　從中減去得</b></p><p>　　j -j-i=(j-j-i)-</p><p>　　由于圖（a)中的Noj-i為疏水放流式加熱器，其中j-i應(yīng)為j-i，</p><p><b>　　故</b></p><

42、;p>　　Hj= (2.8)</p><p>　　按照?qǐng)D（b)，根據(jù)通式求等效熱降有：</p><p>　　=( (2.9)</p><p><b>　　(2.10)</b></p><p><b>　　從 中減去 得&

43、lt;/b></p><p>　　=( (2.11)</p><p>　　比較式(2.8)與式（2.11）可知，盡管圖(a)與圖(b)中NOj-i加熱器形式不相同，但相鄰加熱器之間的等效熱降的關(guān)系式是相同的。由此可得出，疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器（不論其加熱器形式如何）之間的等效熱降關(guān)系的通式為</p><p><b>　　(2.12

44、)</b></p><p>　　它的物理意義是，排擠j段抽汽1Kg從j到j(luò)-1的做功為，這1kg排擠抽汽到j(luò)-1后只有（ ）kg繼續(xù)往后流動(dòng)膨脹，而該處1kg排擠抽汽的等效熱降為故（ ）kg蒸汽的做功為（）,因而j級(jí)的等效熱降為（）與（）之和。</p><p>　　2.3.2 匯集式加熱器之間的等效熱降關(guān)系</p><p>　　如圖所ＮＯ.ｊ和ＮＯ.ｍ為

45、兩個(gè)匯集式加熱器，它們之間的關(guān)系式可推證如下。</p><p>　　No.j No.m</p><p>　　圖2.6 匯集式加熱器聯(lián)接系統(tǒng)</p><p>　　根據(jù)通式求NOj和Nom等效熱降有：</p><p><b>　　從中減去得</b></p>

46、;<p><b>　　(2.13)</b></p><p>　　它的物理意義是，匯集加熱器j的1kg排擠抽汽返回汽輪機(jī)作功到更低匯集加熱器m時(shí)，它仍具有等效熱降。而從j到m的焓降應(yīng)減去兩級(jí)之間因抽汽份額增加所減少的作功，才是排擠抽汽在兩級(jí)之間的作功，即（）－。兩部分作功之和就是j對(duì)應(yīng)抽汽級(jí)的等效熱降。應(yīng)當(dāng)指出，如果j和m匯集加熱器之間還有另外的匯集加熱器存在，該式也同樣適用。&

47、lt;/p><p>　　公式(2.12)和(2.13)提供了一個(gè)從已知的等效熱降Hj-1或Hm計(jì)算的方法，它使的計(jì)算更為簡(jiǎn)便。</p><p>　　2.4 等效熱降的應(yīng)用</p><p>　　內(nèi)部熱源利用，使循環(huán)作功增加，其裝置效率</p><p>　　式中 ——新蒸汽的實(shí)際作功，即新蒸汽等效熱降，；</p><p>

48、;<b>　　——循環(huán)吸熱量，；</b></p><p>　　——內(nèi)部熱源回收利用的作功，。</p><p>　　可知，任何內(nèi)部熱源的利用，都使裝置效率得以提高。因?yàn)閮?nèi)部損失熱量再次回收利用，終將提高循環(huán)吸熱的利用程度，提高熱變功的份額，故而裝置效率總是提高的。</p><p>　　而外部熱源利用，若按熱力學(xué)原理分析，這時(shí)，除循環(huán)作功增加外，循

49、環(huán)吸熱量也將增加，即外熱源被利用的熱量也是循環(huán)吸熱的一部分，故裝置效率 </p><p>　　式中 ——外部熱源被利用的熱量；</p><p>　　可知，外部熱源的利用，通常都使裝置的效率降低。因?yàn)橥獠坑酂岬钠肺灰话愕陀谛抡羝芗?jí)，熱變功的程度較低，余熱的大部分將變?yōu)槔湓磽p耗，從而大大增加了損耗的冷源損失降低了裝置效率。</p><p>　　如若按外部

50、熱源利用，按余熱利用原理處理，其裝置效率</p><p>　　所謂按余熱利用處理，系指余熱不利用就廢棄了，若給予利用，則利用一點(diǎn)就回收一點(diǎn)。表現(xiàn)在裝置效率的計(jì)算上，就是只記作功收益而不計(jì)熱量支出。因而，盡管余熱品位較低，但畢竟有一部分轉(zhuǎn)變?yōu)楣?，所以，這時(shí)裝置效率總是提高的。</p><p>　　局部定量分析時(shí)，無(wú)論是內(nèi)部熱源還是外部熱源出入系統(tǒng)，都要根據(jù)有無(wú)工質(zhì)出入系統(tǒng)來(lái)分析。對(duì)無(wú)工質(zhì)出入

51、系統(tǒng)的熱量簡(jiǎn)稱(chēng)“純熱量”，對(duì)有工質(zhì)出入系統(tǒng)的熱量簡(jiǎn)稱(chēng)“帶工質(zhì)的熱量”純熱量出入系統(tǒng)，僅熱量有變動(dòng)，不引起系統(tǒng)工質(zhì)總量的變化；帶工質(zhì)的熱量出入系統(tǒng)，不僅有熱量的變化，而且系統(tǒng)的工質(zhì)總量也將發(fā)生變化。</p><p>　　2.4.1內(nèi)、外純熱量出入熱力系統(tǒng)</p><p>　?。?）外部熱源利用于系統(tǒng)，在不變時(shí)，裝置效率提高為</p><p>　　進(jìn)入系統(tǒng) ; 出系

52、統(tǒng) </p><p>　　——新蒸汽等效熱降的增量 </p><p>　?。?）內(nèi)部熱源出入系統(tǒng)</p><p>　　進(jìn)入系統(tǒng) ; 出系統(tǒng) </p><p>　　2.4.2攜帶工質(zhì)的內(nèi)外熱源進(jìn)入熱系統(tǒng)</p><p>　　蒸汽攜帶熱量進(jìn)入系統(tǒng): </p><p>　　系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)

53、性的相對(duì)變化為 </p><p>　　上述討論不僅對(duì)＞適用，同樣地對(duì)≦也適用，只是在=時(shí)，純熱量部分的作功等于零，因而在＜時(shí)，純熱量部分的作功為負(fù)值而已。</p><p>　　(2)熱水?dāng)y帶熱量進(jìn)入系統(tǒng)</p><p>　　無(wú)論外部熱水抑或內(nèi)部熱水進(jìn)入系統(tǒng)，其方式有兩種：一種是從主凝結(jié)水管路進(jìn)入，二是從疏水管路進(jìn)入，由于熱水進(jìn)入地點(diǎn)不同，產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效果和計(jì)算方法也不

54、相同。</p><p>　　當(dāng)熱水從主凝結(jié)水管路進(jìn)入系統(tǒng)；</p><p>　　裝置經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)變化為</p><p>　　當(dāng)熱水從疏水管路進(jìn)入系統(tǒng)</p><p>　　裝置經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)變化為</p><p>　　2.4.3帶工質(zhì)的熱量出系統(tǒng)</p><p>　　(1)蒸汽攜帶熱量出系統(tǒng)<

55、/p><p>　　蒸汽攜帶熱量出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)降低為 式中</p><p>　　(2)給水?dāng)y帶熱量出系統(tǒng):</p><p>　　給水?dāng)y帶熱量出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)下降為</p><p>　　(3)疏水?dāng)y帶熱量出系統(tǒng): </p><p>　　疏水?dāng)y帶熱量出系統(tǒng)而導(dǎo)致裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)下<

56、/p><p>　　2.4.4補(bǔ)水地點(diǎn)引起的作功差異及多種形式的計(jì)算公式問(wèn)題</p><p>　　由冷凝器補(bǔ)入改為從除氧器補(bǔ)入引起作功差異，按等效熱降定理分析，其值為 </p><p>　　應(yīng)當(dāng)指出，凡有工質(zhì)進(jìn)出系統(tǒng)，且補(bǔ)水地點(diǎn)又在除氧器時(shí)，若引用以冷凝器為補(bǔ)水其點(diǎn)的計(jì)算公式都應(yīng)在該公式中增補(bǔ)這項(xiàng)作功差異。</p><p>　　2.4.5熱

57、系統(tǒng)輔助成分作功損失總和</p><p>　　新蒸汽毛等效熱降扣除熱系統(tǒng)全部輔助成分的作功損失ΣΠ，就得到新蒸汽凈等效熱降，即</p><p>　　熱系統(tǒng)的輔助成份，是指除了抽汽回?zé)峒訜嵋酝獾囊磺懈郊映煞荨Ｋ话惆ǎ洪T(mén)桿漏汽及其利用；抽氣器用汽及其回收利用；給水泵的焓升；加熱器的散熱損失等等。</p><p>　　2.5再熱機(jī)組的等效熱降</p>&

58、lt;p><b>　　2.5.1概述</b></p><p>　　再熱機(jī)組熱系統(tǒng)，其高壓缸的排汽；在流經(jīng)再熱器之前叫再熱冷段，經(jīng)再熱器加熱升溫后叫再熱熱段。</p><p>　　由于有再熱及其吸熱量的存在，給等效熱降的計(jì)算及其應(yīng)用帶來(lái)了一些不同于非再熱機(jī)組的特點(diǎn)。這些特點(diǎn)主要表現(xiàn)于再熱冷段及其以上區(qū)段，在這區(qū)間出現(xiàn)的任何排擠抽氣都將流經(jīng)再熱器而吸熱。這時(shí)將引起兩

59、個(gè)問(wèn)題：首先，它引起汽輪機(jī)熱耗量變化，與等效熱降保持熱量不變相矛盾，其次，排擠抽汽的作功不含加入熱量本身在汽輪機(jī)中繼續(xù)作功，而且還包含再熱器增加吸熱的作功。</p><p>　　解決以上問(wèn)題的方法有兩種：其一，是定熱量等效熱降；其二，順其自然，恢復(fù)循環(huán)吸熱的真實(shí)性，讓它隨系統(tǒng)的變化而變，這樣的等效熱降及其應(yīng)用成為再熱機(jī)組的變熱量等效熱降。</p><p>　　2.5.2定熱量抽汽等效熱降&

60、lt;/p><p>　　再熱冷段產(chǎn)生1kg排擠抽汽，將全面流經(jīng)再熱器并吸收熱量 ，然后返回汽輪機(jī)中、低壓缸繼續(xù)膨脹作功。這個(gè)作功可用等效熱降之間的關(guān)系求的，但必須扣除再熱器吸熱量的作功。再熱器吸熱量是燃料供給的熱量，是循環(huán)吸熱的一部分，其作功為，由此，冷段1kg排擠的等效熱降為：</p><p>　　當(dāng)冷段抽汽加熱器j是疏水放流型時(shí)</p><p><b>　

61、　=（</b></p><p>　　= (2.14)</p><p>　　當(dāng)冷段抽汽的加熱器j是匯集型時(shí)</p><p>　　=+ (2.15式中 ——1kg蒸汽在再熱器中的吸熱量，</p><p>　　hzr——再熱熱段蒸汽焓， </p>

62、<p>　　hzl——再熱冷段蒸汽焓，</p><p>　　——汽輪機(jī)裝置效率，有熱力系統(tǒng)計(jì)算獲得，％</p><p>　　m——匯集式加熱器編號(hào)。</p><p>　　定熱量抽汽效率是定熱量抽汽等效熱降Hj與排擠1kg抽汽所需熱量qj之比，即</p><p><b>　　(2.16)</b></p&g

63、t;<p>　　顯然定熱量抽汽等效熱降的物理意義，是從再熱器熱段到凝汽器之間的1kg排擠抽汽返回汽輪機(jī)的真實(shí)作功，也是加入熱量的真實(shí)作功，而不是1kg排擠抽汽返回汽輪機(jī)的真實(shí)作功。用它們求得全部抽汽效率的物理意義，都將反映加入熱量轉(zhuǎn)變?yōu)楣Φ某潭取?lt;/p><p>　　2.5.3定熱量新蒸汽等效熱降</p><p>　　為了確保循環(huán)吸熱量不變，計(jì)算再熱機(jī)組新蒸汽等效熱降時(shí)，以通

64、過(guò)再熱器的工質(zhì)為1kg計(jì)算熱量，即</p><p><b>　　(2.17)</b></p><p>　　故新蒸汽的毛等效熱降</p><p><b>　　(2.18)</b></p><p>　　考慮熱力系統(tǒng)各種附加成份的作功損失后，可得凈等效熱降</p><p>　　-

65、 (2.19)</p><p>　　由此，汽輪機(jī)的裝置效率</p><p><b>　　(2.20)</b></p><p>　　2.5.4定熱量等效熱降應(yīng)用特點(diǎn)</p><p>　?。?）有工質(zhì)出入系統(tǒng)的特點(diǎn)</p><p>　　用定熱量等效熱降進(jìn)行局部定量時(shí)，有它的特殊性。盡管建立等

66、效熱降時(shí)，已考慮到再熱機(jī)組的特點(diǎn)，采取了相應(yīng)措施，使問(wèn)題得到解決。但是，那只是針對(duì)純熱量進(jìn)出系統(tǒng)，并未涉及有工質(zhì)出入系統(tǒng)。</p><p>　　當(dāng)工質(zhì)出入系統(tǒng)發(fā)生在再熱前，其作功損失的計(jì)算不同于一般的基本法則，有軸封蒸汽從高壓缸滲出，其份額為焓值為。則該蒸汽出系統(tǒng)損失作功為但這時(shí)流經(jīng)再熱器的工質(zhì)質(zhì)量減少了，再熱器的吸熱量也減少了，為保證裝置的熱耗量不變，則其作功損失為</p><p>　　

67、當(dāng)蒸汽攜帶熱量出入系統(tǒng)發(fā)生在再熱后，這時(shí)，由于不引起再熱器吸熱量的變化，因而，其計(jì)算與非再熱機(jī)組的基本法則相同。</p><p>　　當(dāng)有工質(zhì)進(jìn)入系統(tǒng)并發(fā)生在再熱前，有蒸汽進(jìn)入高壓缸的抽汽，其份額為，焓值為，則其作功損失為</p><p>　　綜上所述，定熱量等效熱降分析再熱機(jī)組的特點(diǎn)，表現(xiàn)為有蒸汽從再熱前進(jìn)出系統(tǒng)上。這時(shí)，為了確保機(jī)組熱耗量不變的條件，應(yīng)該引起計(jì)算式的變化，它與非再熱機(jī)組

68、的計(jì)算式相比增加了一項(xiàng)。</p><p>　?。?）轉(zhuǎn)換系數(shù)在局部定量中的應(yīng)用</p><p>　　任意熱量（純熱量）加入系統(tǒng)，按等效熱降原理，該熱量能獲得作功為</p><p>　　但汽輪機(jī)真實(shí)內(nèi)功變化</p><p>　　式中 ——由熱量引起再熱器吸熱量的變化，；</p><p><b>　　——裝

69、置效率；</b></p><p>　　則變化后，新蒸汽的實(shí)際作功為</p><p>　　而變動(dòng)后定熱量的新蒸汽等效熱降為 </p><p>　　上述各式中 ——變化前新蒸汽的實(shí)際作功；</p><p>　　——變化前定熱量的新蒸汽等效熱降。</p><p><b>　　由； 式中 </

70、b></p><p>　　——變化前循環(huán)的吸熱量，； </p><p>　　——變化前定熱量蒸汽等效熱降的吸熱量，，也是變化后的定熱量新蒸汽等效熱降的吸熱量。因?yàn)樗鼈儽３植蛔?。式?；由以上各式聯(lián)立得 。應(yīng)當(dāng)注意，這時(shí)是隨再熱器吸熱量變化而變化。即≠常數(shù)。</p><p>　?。?）經(jīng)濟(jì)性變化的計(jì)算特點(diǎn)</p><p>　　裝置熱經(jīng)

71、濟(jì)性相對(duì)變化的計(jì)算公式為</p><p>　　式中當(dāng)作功增加時(shí)取正值，當(dāng)作功減少時(shí)取負(fù)值。</p><p>　　2.5.5變熱量等效熱降</p><p>　　再熱熱段以后的由于再熱熱段以后排擠抽汽不影響通過(guò)再熱器的蒸汽份額，也就不影響再熱器的吸熱量，因而，這時(shí)變熱量等效熱降的計(jì)算與非再熱機(jī)組一樣，也與定熱量等效熱降一樣，也與定熱量等效熱降一樣，其通式是 </p

72、><p>　　再熱冷段及其以上的，根據(jù)等效熱降的定義，再熱冷段及其以上產(chǎn)生排擠抽汽，按前面基礎(chǔ)理論的推演方法，可以導(dǎo)出該蒸汽返回汽輪機(jī)的實(shí)際作功為 </p><p>　　式中符號(hào)和腳碼與定熱量等效熱降的意義相同。</p><p>　　應(yīng)當(dāng)指出，這是蒸汽返回汽輪機(jī)的真實(shí)作功，它不但包括排擠蒸汽所需加入熱量的真實(shí)作功，而且還包括排擠抽汽引起再熱器吸熱增加的作功，這時(shí)它與定熱

73、量等效熱降的本質(zhì)區(qū)別。</p><p>　　讓自然循環(huán)吸熱量自然變動(dòng)而求得的抽汽等效熱降稱(chēng)之為變熱量等效熱降，為了有別于定熱量等效熱降，用符號(hào)表示。</p><p>　　變熱量抽汽效率：變熱量抽汽等效熱降與排擠抽汽所需熱量之比，稱(chēng)之為變熱量抽汽效率，即 </p><p>　　新蒸汽等效熱降，采用變熱量抽汽效率可導(dǎo)出新蒸汽等效熱降為 </p>

74、<p><b>　　裝置效率為 </b></p><p>　　式中，這里的及與常規(guī)系統(tǒng)計(jì)算的結(jié)果完全一致。</p><p>　　2.5.6等效熱降的條件</p><p>　　等效熱降的計(jì)算是以新蒸汽流量保持不變?yōu)榍疤釛l件的。此外，在計(jì)算等效熱降時(shí)，認(rèn)為新蒸汽參數(shù)，再熱參數(shù)，終參數(shù)以及各抽汽參數(shù)均為已知，且保持不變，即汽輪機(jī)膨脹過(guò)程

75、線的變化暫時(shí)不予考慮。</p><p>　　等效熱降是抽汽流從№j處返回汽輪機(jī)的真實(shí)作功能力，它標(biāo)志著汽輪機(jī)各抽汽口蒸汽的能級(jí)及位能高低。愈大，它所處的能級(jí)就愈高，汽流作功能力也就愈大。</p><p>　　2.5.7等效熱降應(yīng)用的基本法則</p><p>　　對(duì)火電廠的熱力設(shè)備和系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，無(wú)論是熱量或是工質(zhì)的損失，還是工質(zhì)和熱量利用于系統(tǒng)，都將影響裝置的經(jīng)濟(jì)性。熱

76、力設(shè)備和管道的散熱、排污以及汽、水滲漏和取樣等就屬工質(zhì)和熱量的散失。當(dāng)然，工質(zhì)損失的同時(shí)，通常總伴隨有熱量的損失。工質(zhì)和熱量利用于熱系統(tǒng)，包括來(lái)自循環(huán)內(nèi)部（簡(jiǎn)稱(chēng)內(nèi)部）的工質(zhì)和熱量，以及循環(huán)外部（簡(jiǎn)稱(chēng)外部）的工質(zhì)和熱量。軸封漏氣、抽氣器排氣、除氧器余汽的利用以及給水在泵內(nèi)的焓升等均屬于內(nèi)部熱量和工質(zhì)的利用，而外來(lái)蒸汽或熱水、排污擴(kuò)容蒸汽、發(fā)電機(jī)冷卻熱量以及鍋爐排煙余熱等的利用則屬于外部熱量和工質(zhì)利用與系統(tǒng)。應(yīng)當(dāng)指出，從熱力學(xué)角度講內(nèi)、外熱

77、源的利用，對(duì)裝置熱經(jīng)濟(jì)性的影響是有原則性區(qū)別的，不能簡(jiǎn)單混為一談的。</p><p>　　三.定壓與滑壓運(yùn)行方式比較</p><p>　　汽輪機(jī)運(yùn)行，應(yīng)保證汽輪機(jī)在正常情況下安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，并保證所需的主蒸汽參數(shù)。所以在汽輪機(jī)正常運(yùn)行過(guò)程中，不可避免地需要進(jìn)行負(fù)荷調(diào)整，根據(jù)調(diào)整負(fù)荷時(shí)采用的方法不同，一般有兩種運(yùn)行方式——定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行。</p><p><b

78、>　　3.1定壓運(yùn)行</b></p><p>　　定壓運(yùn)行就是汽輪機(jī)改變負(fù)荷過(guò)程中，新蒸汽的壓力和溫度保持不變，而改變閥門(mén)開(kāi)度的一種運(yùn)行方式。對(duì)于采用節(jié)流調(diào)節(jié)的汽輪機(jī)，通過(guò)改變調(diào)節(jié)閥門(mén)的開(kāi)度實(shí)現(xiàn)負(fù)荷改變；對(duì)于采用噴管調(diào)節(jié)的汽輪機(jī)，通過(guò)依次開(kāi)啟或關(guān)閉調(diào)節(jié)閥實(shí)現(xiàn)負(fù)荷改變，故又稱(chēng)定壓運(yùn)行的噴管調(diào)節(jié)。</p><p>　　定壓運(yùn)行方式是機(jī)爐分別控制，相互牽連較少。在自動(dòng)化水平較低

79、的情況下，與其它運(yùn)行方式相比，這是一種比較方便與可靠的運(yùn)行方式。定壓運(yùn)行方式在改變負(fù)荷時(shí)產(chǎn)生節(jié)流損失。因此只有在基本負(fù)荷時(shí)，定壓運(yùn)行才是最經(jīng)濟(jì)的。部分負(fù)荷時(shí)完全采用定壓運(yùn)行不僅使經(jīng)濟(jì)性降低，而且也使可靠性下降，故隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，機(jī)組容量的增大，一般采用了另一種運(yùn)行方式——滑壓運(yùn)行。</p><p><b>　　3.2滑壓運(yùn)行</b></p><p>　　滑壓運(yùn)行就

80、是汽輪機(jī)改變負(fù)荷過(guò)程中，調(diào)速汽門(mén)開(kāi)度不變，保持進(jìn)汽面積不變，而通過(guò)鍋爐調(diào)節(jié)改變蒸汽壓力的一種運(yùn)行方式。在整個(gè)負(fù)荷調(diào)節(jié)過(guò)程中，蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度盡量保持額定值不變，（或力求不變），蒸汽壓力隨著負(fù)荷的改變而改變，這種運(yùn)行方式又稱(chēng)為變壓運(yùn)行。</p><p>　　3.2.1滑壓運(yùn)行的分類(lèi)</p><p>　?。?）純滑壓運(yùn)行。在整個(gè)負(fù)荷變化范圍內(nèi)，所有調(diào)節(jié)閥均處于全開(kāi)位置完全靠鍋爐調(diào)節(jié)燃燒適

81、應(yīng)負(fù)荷變化。這種方法操作簡(jiǎn)單，維護(hù)方便，具有較高的經(jīng)濟(jì)性。但是，從汽輪機(jī)負(fù)荷信號(hào)輸入鍋爐，到新蒸汽壓力改變有一個(gè)滯后，即不能對(duì)負(fù)荷變化快速響應(yīng)。對(duì)于中間再熱機(jī)組，由于再熱器和冷段導(dǎo)汽管的熱慣性，負(fù)荷變動(dòng)時(shí)，低壓缸有明顯的功率延滯現(xiàn)象，通常依靠高壓調(diào)速汽門(mén)動(dòng)態(tài)過(guò)開(kāi)的方法來(lái)補(bǔ)償，但此時(shí)調(diào)速汽門(mén)已全開(kāi)，沒(méi)有調(diào)節(jié)手段，故此方式難于適應(yīng)負(fù)荷的頻繁變動(dòng)的工況。</p><p>　?。?）節(jié)流滑壓運(yùn)行。機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定時(shí)調(diào)速汽門(mén)不

82、全開(kāi)，對(duì)主蒸汽壓力有一定的節(jié)流。當(dāng)負(fù)荷突然增加時(shí)，立即全開(kāi)調(diào)速汽門(mén)，利用鍋爐的蓄能，增大進(jìn)汽量，達(dá)到快速增負(fù)荷的目的。待鍋爐調(diào)整燃燒工況使新汽壓力升高后，蒸汽的做功能力已經(jīng)滿足當(dāng)時(shí)負(fù)荷的要求，然后再把調(diào)速汽門(mén)關(guān)小，恢復(fù)至原來(lái)的位置。因此，這種方式彌補(bǔ)了純滑壓運(yùn)行負(fù)荷適應(yīng)性差的缺點(diǎn)。由于調(diào)速汽門(mén)經(jīng)常處于部分開(kāi)啟的狀態(tài)，存在節(jié)流損失，在一定程度上降低了它的經(jīng)濟(jì)性。</p><p>　?。?）復(fù)合滑壓運(yùn)行。這是滑壓與定

83、壓相結(jié)合的一種運(yùn)行方式。在高負(fù)荷區(qū)保持定壓運(yùn)行，在低負(fù)荷區(qū)，一個(gè)或兩個(gè)調(diào)節(jié)閥關(guān)閉轉(zhuǎn)入滑壓運(yùn)行，而在更低負(fù)荷區(qū)，又進(jìn)行較低壓力的定壓運(yùn)行</p><p>　　事實(shí)上，復(fù)合滑壓運(yùn)行方式有三種復(fù)合方式：第一，低負(fù)荷時(shí)滑壓運(yùn)行，高負(fù)荷時(shí)定壓運(yùn)行。低負(fù)荷時(shí)調(diào)速汽門(mén)全開(kāi)，滑壓運(yùn)行，隨著負(fù)荷的增加，主蒸汽壓力增加，待增至額定值后，維持主蒸汽壓力不變，過(guò)渡到噴管調(diào)節(jié)。第二，低負(fù)荷時(shí)定壓運(yùn)行，高負(fù)荷時(shí)滑壓運(yùn)行。低負(fù)荷時(shí)，蒸汽壓力維

84、持在較低值，作定壓運(yùn)行；當(dāng)負(fù)荷增加后，開(kāi)大調(diào)速汽門(mén)，待閥門(mén)全開(kāi)后則依靠鍋爐提升壓力增大負(fù)荷。第三，高負(fù)荷和低負(fù)荷時(shí)定壓運(yùn)行，中間負(fù)荷滑壓運(yùn)行。低負(fù)荷時(shí)，在較低壓力下定壓運(yùn)行，中間負(fù)荷時(shí)，則關(guān)閉1~2個(gè)調(diào)速汽門(mén)滑壓運(yùn)行，高負(fù)荷時(shí)采用噴管調(diào)節(jié)定壓運(yùn)行。復(fù)合滑壓運(yùn)行方式既具有較高的經(jīng)濟(jì)性，又具有較強(qiáng)的負(fù)荷適應(yīng)性，故應(yīng)用最廣。</p><p>　　3.2.2滑壓運(yùn)行的特點(diǎn)</p><p>　　與定

85、壓運(yùn)行相比，滑壓運(yùn)行具有如下特點(diǎn)：</p><p>　?。?）機(jī)組變負(fù)荷時(shí)，由于主蒸汽的溫度變化小，所以部分金屬溫度的變化相應(yīng)減小，從而可以降低部件的熱應(yīng)力，延長(zhǎng)部件的使用壽命。</p><p>　?。?）節(jié)流損失可以提高低負(fù)荷時(shí)的經(jīng)濟(jì)性，定壓運(yùn)行時(shí)，負(fù)荷降低節(jié)流損失增加，汽輪機(jī)的內(nèi)效率降低，采用滑壓運(yùn)行時(shí)，主蒸汽壓力隨負(fù)荷的減小而降低，但主蒸汽溫度和再熱溫度保持不變。雖然進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽

86、質(zhì)量流量減少，但容量流量基本保持不變，速比焓降等也保持不變，而且蒸汽壓力的降低，使?jié)駳鈸p失減小，故汽輪機(jī)的內(nèi)效率仍可維持較高的水平。</p><p>　?。?）給水泵耗功減少?，F(xiàn)代大功率汽輪機(jī)均采用汽動(dòng)給水泵，有些采用電動(dòng)泵的機(jī)組也在電機(jī)和泵之間加裝了可無(wú)級(jí)變速的液力耦合器，因此，機(jī)組若采用滑壓運(yùn)行，當(dāng)負(fù)荷降低時(shí)，鍋爐給水流量和壓力隨之減少，因而給水泵可以低轉(zhuǎn)速運(yùn)行，從而降低了水泵的耗功量。</p>

87、<p>　?。?）調(diào)速系統(tǒng)工作穩(wěn)定，并可使機(jī)組振動(dòng)減少。</p><p>　?。?）高負(fù)荷區(qū)滑壓運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)。當(dāng)機(jī)組在高負(fù)荷區(qū)（75%——100%額定負(fù)荷）時(shí)。由于閥門(mén)的開(kāi)度較大，定壓運(yùn)行的節(jié)流損失不大，尤其是噴管調(diào)節(jié)的汽輪機(jī)，節(jié)流損失更小。若采用滑壓運(yùn)行，由于新蒸汽壓力的降低，使機(jī)組循環(huán)熱效率下降，故此時(shí)經(jīng)濟(jì)性比定壓運(yùn)行運(yùn)行低。</p><p>　　四.定壓與滑壓運(yùn)行計(jì)算<

88、;/p><p>　　600MW機(jī)組熱力系統(tǒng)圖</p><p>　　600MW機(jī)組熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　4.1定壓運(yùn)行計(jì)算</b></p><p>　　4.1.1熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)捷計(jì)算</p><p>　　1. 根據(jù)圖中原始資料整理熱力參數(shù)如下：</p><p>　

89、　單位P---MPa ，----kJ/Kg</p><p>　　2.按簡(jiǎn)捷計(jì)算方法整理原始資料得(單位：kJ/kg）</p><p>　　3.抽汽系數(shù)計(jì)算（不考慮加熱器散熱損失）</p><p>　　4.再熱蒸汽份額 </p><p>　　再熱蒸汽的再熱器吸熱量 </p><p>　　1kg新蒸汽的膨脹

90、內(nèi)功</p><p><b>　　循環(huán)內(nèi)功 </b></p><p>　　循環(huán)吸熱量 </p><p><b>　　實(shí)際循環(huán)效率</b></p><p><b>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算</b></p><p>　?。?）毛經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

91、 </p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　?、蹮岷穆?</b></p><p>　　④標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>　?、萑陿?biāo)準(zhǔn)煤耗量（年利用小時(shí)n=7000）</p>

92、;<p><b>　?。?）半凈經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</b></p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　　③熱耗率 </b></p><p>　?、軜?biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p>

93、<p>　　⑤全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗量（年利用小時(shí)n=7000）</p><p>　　4.1.2機(jī)組的等效熱降計(jì)算</p><p>　　1.抽汽等效熱降和抽汽效率的計(jì)算（的單位為：）</p><p>　　2.內(nèi)部熱源出入系統(tǒng)引起裝置熱經(jīng)濟(jì)性的變化</p><p>　　(1)給水泵焓升，由于這個(gè)熱量加入系統(tǒng)使新蒸汽作功增加</p>

94、<p>　　裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)提高 [%]</p><p>　　(2)除氧器排氣的余熱回收利用</p><p>　　裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)提高 [%]</p><p>　　3.主蒸汽等效熱降計(jì)算</p><p>　　新蒸汽毛等效熱降 </p><p>　　各種附加成分引起的作功損失的計(jì)算<

95、/p><p>　　4.新蒸汽凈等效熱降 </p><p>　　循環(huán)吸熱量 </p><p>　　則汽輪機(jī)裝置效率為 </p><p>　　4.2 滑壓運(yùn)行計(jì)算</p><p>　　4.2.1熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)捷計(jì)算</p><p>　　1. 根據(jù)圖中原始資料整理熱力參數(shù)如下：</p&g

96、t;<p>　　單位P---MPa ，i----kJ/Kg</p><p>　　2.按簡(jiǎn)捷計(jì)算方法整理原始資料得(單位：kJ/kg）</p><p>　　3.抽汽系數(shù)計(jì)算（不考慮加熱器散熱損失）</p><p><b>　　再熱蒸汽份額 </b></p><p>　　再熱蒸汽的再熱器吸熱量

97、</p><p>　　1kg新蒸汽的膨脹內(nèi)功</p><p><b>　　循環(huán)內(nèi)功 </b></p><p>　　循環(huán)吸熱量 </p><p><b>　　實(shí)際循環(huán)效率</b></p><p><b>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算</b><

98、/p><p>　?。?）毛經(jīng)濟(jì)指標(biāo) </p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　　③熱耗率 </b></p><p>　?、軜?biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>

99、　?、萑陿?biāo)準(zhǔn)煤耗量（年利用小時(shí)n=7000）</p><p><b>　　（2）半凈經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</b></p><p>　?、倨牧浚ǎ?</p><p><b>　?、谄穆?</b></p><p><b>　?、蹮岷穆?</b></p>&

100、lt;p>　?、軜?biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>　?、萑陿?biāo)準(zhǔn)煤耗量（年利用小時(shí)n=7000）</p><p>　　4.2.2機(jī)組的等效熱降計(jì)算</p><p>　　1.抽汽等效熱降和抽汽效率的計(jì)算（的單位為：）</p><p>　　2.熱源出入系統(tǒng)引起裝置熱經(jīng)濟(jì)性的變化</p><p>　　（1）給水泵焓升

101、，由于這個(gè)熱量加入系統(tǒng)使新蒸汽作功增加 </p><p>　　裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)提高 [%]</p><p>　?。?）、除氧器余氣回收利用</p><p>　　裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)提高 [%]</p><p>　　3.主蒸汽等效熱降計(jì)算</p><p>　　新蒸汽毛等效熱降 </

102、p><p>　　各種附加成分引起的作功損失的計(jì)算</p><p>　　4.新蒸汽凈等效熱降 </p><p><b>　　循環(huán)吸熱量 </b></p><p>　　則汽輪機(jī)裝置效率為 </p><p>　　由以上的計(jì)算可看出機(jī)組滑壓運(yùn)行調(diào)節(jié)經(jīng)濟(jì)性較定壓運(yùn)行調(diào)節(jié)高</p>&

103、lt;p><b>　　五.結(jié)論</b></p><p>　　通過(guò)計(jì)算分析，我們得出的600MW機(jī)組在75%負(fù)荷下，定壓與滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比較，在同一負(fù)荷下，由以上計(jì)算可知：</p><p>　?、贆C(jī)組在滑壓運(yùn)行時(shí)的效率（0.4729）比定壓運(yùn)行時(shí)（0.4673）高出0.56個(gè)百分點(diǎn)；</p><p>　?、跈C(jī)組在滑壓運(yùn)行時(shí)的凈等效熱降（1

104、336.61）比定壓運(yùn)行時(shí)（1308.18）的大，并且其各種附加成份所引起的作功損失要比定壓少；</p><p>　?、蹤C(jī)組在滑壓運(yùn)行時(shí)（0.155、16.383）余熱回收利用率高，給水泵的損失比定壓運(yùn)行時(shí)（0.14、15.187）的小，裝置熱經(jīng)濟(jì)性的相對(duì)提高較多；</p><p>　?、軝C(jī)組在定壓運(yùn)行時(shí)（分別為353.52、2.82、7787.67、290.79、9160.29）機(jī)組的經(jīng)

105、濟(jì)指標(biāo)各參數(shù)量：汽耗量、汽耗率、熱耗率、標(biāo)準(zhǔn)煤耗率、全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗率等比滑壓運(yùn)行時(shí)（347.47、2.77、7774.46、287.68、906278）的要大，即滑壓運(yùn)行耗量小。</p><p>　　由以上幾點(diǎn)可知，大型機(jī)組在同負(fù)荷下滑壓運(yùn)行比定壓運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性要高。</p><p><b>　　六.結(jié)束語(yǔ)</b></p><p>　　三年的大學(xué)

106、生活就快走入尾聲，我們的校園生活就要?jiǎng)澤暇涮?hào)，心中是無(wú)盡的難舍與眷戀。從這里走出，對(duì)我的人生來(lái)說(shuō)，將是踏上一個(gè)新的征程，要把所學(xué)的知識(shí)應(yīng)用到實(shí)際工作中去?；厥兹?，取得了些許成績(jī)，生活中有快樂(lè)也有艱辛。感謝老師三年來(lái)對(duì)我孜孜不倦的教誨，對(duì)我成長(zhǎng)的關(guān)心和愛(ài)護(hù)。</p><p>　　學(xué)友情深，情同兄妹。三年的風(fēng)風(fēng)雨雨，我們一同走過(guò)，充滿著關(guān)愛(ài)，給我留下了值得珍藏的最美好的記憶。</p><p>

107、;　　在我的十幾年求學(xué)歷程里，離不開(kāi)父母的鼓勵(lì)和支持，是他們辛勤的勞作，無(wú)私的付出，為我創(chuàng)造良好的學(xué)習(xí)條件，我才能順利完成學(xué)業(yè)，感激他們一直以來(lái)對(duì)我的撫養(yǎng)與培育。</p><p>　　最后，我要特別感謝**老師。是她在我畢業(yè)的最后關(guān)頭給了我們巨大的幫助與激勵(lì),使我能夠順利完成畢業(yè)設(shè)計(jì)，在此表示衷心的感激。**老師認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神和深厚的理論水平都使我收益匪淺。在論文的撰寫(xiě)過(guò)程中*老師給予我很大的

108、幫助，幫助解決了不少的難點(diǎn)，使得論文能夠及時(shí)完成，這里一并表示真誠(chéng)的感謝。</p><p><b>　　七.參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　林萬(wàn)超.火電廠熱系統(tǒng)定量分析.西安：西安交通大學(xué)出版社，1985</p><p>　　馬芳禮.熱力系統(tǒng)節(jié)能分析理論.北京：水利電力出版社，1992</p><p>　　鄭體寬.

109、熱力發(fā)電廠.北京：中國(guó)電力出版社，2001 </p><p>　　4.李建剛.汽輪機(jī)設(shè)備及運(yùn)行.北京：中國(guó)電力出版社，2006</p><p>　　水蒸汽參數(shù)計(jì)算軟件；</p><p><b>　　6.相關(guān)技術(shù)期刊</b></p><p><b>　　八.附錄</b></p><

110、;p><b>　　翻譯:</b></p><p>　　(一)Powdered coal degree of fineness to combustion characteristic influence experimental study.</p><p>　　Along with our country national economy's deve

111、lopment, the coal-burning consumption increases day by day, because the coal ultimate reserves are limited, in addition coal industry's development relative lag, causes the coal-burning power plant the coal insuffici

112、ent supply, generates electricity drops unceasingly with the coal quality. Thus causes the utility boiler to be bad faced with the combustion stability, specially low load with difficulty stable conbustion, but the easy

113、flameout, the boil</p><p>　　Powdered coal degree of fineness to combustion characteristic influence.</p><p>　　1.Powdered coal degree of fineness to catches fire and the combustion characteristic

114、 influence</p><p>　　The appraisal powdered coal catches fire one of performance important targets is the flame temperature, and the coal grain separates out the moisture content and the volatility share grad

115、ually in the elevation of temperature process, along with furnace temperature's elevation, weightlessness increases, when the temperature achieves certain temperature, the oxidation rate increases suddenly, weightles

116、sness intensifies suddenly, as well as exothermic speeds up suddenly instantaneous temperature. F</p><p>　　2. Powdered coal degree of fineness to burns through the characteristic influence</p><p&g

117、t;　　Because the coal in catches fire the after-combustion speed to be higher, easier to form the high combustion temperature, the combustion is stabler, the coal burnout degree is also higher in certain resident time. In

118、 the thermogravimetric analysis, the maximum weightlessness speed has reflected the coal rapidity of combustion. The exothermic peak width can also reflect the coal after fire rapidity of combustion. The exothermic peak