第4章 斜截面抗剪計算

1、1,第四章 受彎構件斜截面承載力計算,4.1 概述4.2 無腹筋簡支梁斜裂縫的形成4.3 無腹筋梁的斜截面破壞形態(tài)4.4 影響斜截面受剪承載力的主要因素4.5 斜截面受剪承載力計算4.6 構造要求,2,4.1 概 述,,箍筋,彎起鋼筋(斜筋)——縱筋彎起形成,抗剪鋼筋：腹筋（ Web reinforcement ）,實際工程鋼筋砼梁內(nèi)一般均需配置腹筋，但為了解梁內(nèi)斜裂縫的形成，需先研究無腹筋梁的受剪性能（beams

2、 without web reinforcement ）,,為了防止受彎構件發(fā)生斜截面破壞，應使構件有一個合理的截面尺寸，并配置必要的箍筋。,3,4.２　無腹筋簡支梁斜裂縫的形成,４.2.1 斜裂縫形成前應力狀態(tài),,1、裂縫出現(xiàn)前，采用換算截面，可以按材料力學公式計算：,4,5,４.2.1 斜裂縫形成前應力狀態(tài),當主拉應力和主壓應力的組合超過混凝土在拉壓應力狀態(tài)下的強度時，將出現(xiàn)斜裂縫。剪彎段受拉邊先出現(xiàn)較小豎向裂縫,向上斜向發(fā)展,形成

3、彎剪斜裂縫,如果腹板較薄,將在中和軸附近出現(xiàn)腹剪斜裂縫,向梁底和梁頂斜向發(fā)展。,2、斜裂縫形態(tài)：,6,出現(xiàn)斜裂縫后，不能視為勻質(zhì)彈體梁，不能采用材力公式計算。,４.2.1 斜裂縫形成后應力狀態(tài),1斜裂縫出現(xiàn)后脫離體上的作用：,脫離體上作用分析： 荷載產(chǎn)生的剪力V,裂縫上端砼截面的剪力Vc及壓力Cc,縱向鋼筋的拉力Ts, 斜截面骨料咬合力Vi.,7,,４.2.1 斜裂縫形成后應力狀態(tài),8,,斜截面破壞為脆性，設計中通過截面尺寸和配置腹筋避

4、免,４.2.1 斜裂縫形成后應力狀態(tài),9,4.3.1 剪跨比λ剪跨比是截面所承受的彎矩與剪力的相對比值，反映了截面上彎曲正應力和剪應力的相對比值。λ是一個能反映梁斜截面受剪承載力變化規(guī)律和區(qū)分發(fā)生各種剪切破壞形態(tài)的重要參數(shù)。對于矩形截面,4.3 無腹筋梁的斜截面破壞形態(tài),λ稱為廣義剪跨比，簡稱剪跨比。,10,4.3 無腹筋梁的斜截面破壞形態(tài),對于集中荷載作用的簡支梁，有,a為集中荷載到相鄰支座的距離，稱為剪跨，a/h0稱為計算剪跨比（

5、注意多個集中荷載作用時剪跨比計算不能應用上式）。,11,4.3.2 無腹筋梁沿斜截面破壞的主要形態(tài),破壞形態(tài)取決于剪跨比的大小，有斜拉、剪壓和斜壓三種破壞形態(tài)。,1、斜拉破壞,λ＞3(均布荷載作用下當跨高比 >9)發(fā)生。斜裂縫一出現(xiàn)，即很快形成臨界斜裂縫，并迅速延伸到集中荷載作用點處，破壞截面整齊而無壓碎痕跡。整個破壞過程急速而突然，破壞荷載與剛出現(xiàn)斜裂縫時的荷載相當接近，破壞時梁的變形很小，并且往往只有一條斜裂縫，破壞過

6、程具有明顯的脆性。,12,4.3.2 無腹筋梁沿斜截面破壞的主要形態(tài),2、剪壓破壞,,1≤λ≤3 (均布荷載作用下當跨高比3< <9) 發(fā)生。剪彎區(qū)下邊緣首先出現(xiàn)初始垂直裂縫，隨荷載增加，這些初始垂直裂縫將大體上沿著主壓應力軌跡向集中荷載作用點處延伸。彎剪斜裂縫可能不止一條，當荷載增大到某一數(shù)值時，在幾條彎剪裂縫中將形成一條主要斜裂縫，稱為臨界斜裂縫。臨界斜裂縫出現(xiàn)后，梁還能繼續(xù)增加荷載。最后，剩余截面縮小，剪壓區(qū)砼

7、達到砼復合受力時強度而破壞。破壞處可看到很多平行的短裂縫和砼碎渣。與斜拉破壞相比，剪壓破壞時的梁的承載力較高。,13,4.3.2 無腹筋梁沿斜截面破壞的主要形態(tài),3、斜壓破壞,,λ<1(均布荷載作用下當跨高比 <3)時發(fā)生，常發(fā)生斜壓破壞。斜裂縫首先在梁腹部出現(xiàn)，有若干根，并且大致相互平行。隨荷載的增加斜裂縫一端朝支座，另一端朝荷載作用點發(fā)展，梁腹部被這些斜裂縫分割成若干個傾斜的受壓柱體，梁最后是因為斜壓柱體被壓碎而破

8、壞，故稱為斜壓破壞。除上述主要破壞形態(tài)外，還可能發(fā)生縱筋的錨固破壞或局部擠壓破壞等破壞形態(tài)。,14,一、有腹筋梁斜裂縫出現(xiàn)前后的受力特點,4.3.3 有腹筋梁沿斜截面破壞的主要形態(tài),1、有腹筋梁斜裂縫出現(xiàn)之前，腹筋的應力很小，受力性能和無腹筋梁相近；,2、斜裂縫出現(xiàn)以后，形成“桁架—拱”的受力模型，斜裂縫間的混凝土相當于壓桿，梁底縱筋相當于拉桿，箍筋則相當于垂直受拉腹桿；,1）箍筋(或彎起鋼筋)可以直接承擔部分剪力(與斜裂縫相交的腹

9、筋應力顯著增大)；,3、腹筋的作用：,2）腹筋能限制斜裂縫的延伸和開展，增大剪壓區(qū)的面積，提高剪壓區(qū)的抗剪能力；,3）腹筋還將提高斜裂縫交界面上的骨料咬合作用和摩阻作用，延緩沿縱筋劈裂裂縫的發(fā)展，防止保護層的突然撕裂，提高縱筋的銷栓作用。（砼保護層薄，已被撕裂）,配置腹筋可使梁的受剪承載力有較大提高。,15,4.3.3 有腹筋梁沿斜截面破壞的主要形態(tài),腹筋能限制斜裂縫的開展和延伸，腹筋的數(shù)量對梁斜截面的破壞形態(tài)和受剪承載力有很大影響（剪

10、跨比的影響相對減?。?16,4.4 影響斜截面受剪承載力主要因素,剪跨比,砼強度等級,配箍率,縱筋配筋率,17,4.4.1 剪跨比λ,18,2、對有腹筋梁，在低配箍時剪跨比的影響較大，在中等配箍時剪跨比的影響次之，在高配箍時剪跨比的影響較小。,有腹筋梁,4.4.1 剪跨比λ,19,4.4.1 剪跨比λ,20,當λ＞3后，梁受剪承載力超于穩(wěn)定， λ的影響已不明顯，λ與Vu之間基本上為一水平線。,取偏下限（偏安全取值）值：,4.4.1 剪跨

11、比λ,21,斜拉破壞主要取決于砼抗拉強度，剪壓破壞和斜壓破壞主要取決于砼抗壓強度。在λ和其他條件相同時，斜截面受剪承載力隨砼強度等級?t的提高而增大。二者大致是線性關系。,4.4.2 砼強度等級,,22,配箍率及箍筋強度影響,4.4.3 配箍率和箍筋強度?yv,在配箍量適當?shù)姆秶鷥?nèi)，箍筋配置愈多，箍筋強度愈高，受剪承載力愈大。配箍率和箍筋強度?yv的乘積與抗剪承載力成線性關系。,n－為同一截面箍筋的肢數(shù)；Asv1－為單肢箍筋的截面面積

12、；s—沿構件長度方向上箍筋間距；b—矩形截面寬度，T形或I形截面腹板寬度。,23,增加縱筋配筋率將提高梁的受剪承截力，二者大致成線性關系?？v筋屈服與粘結(jié)破壞前能抑制斜裂縫的開展和延伸，使剪壓區(qū)砼的面積增大，提高了剪壓區(qū)承受的剪力。同時，縱筋數(shù)量增加，其銷栓作用也增大。,縱筋配箍率影響,4.4.4 縱向鋼筋配筋率,24,4.5 斜截面受剪承載力計算,4.5.1 剪力傳遞機理,1 無腹筋梁－拉桿拱模型,解釋簡支梁斜截面受剪機理的結(jié)構模型

13、已有多種，這里介紹兩種。,常見的破壞情形是：臨界斜裂縫的發(fā)展導致砼剪壓區(qū)高度不斷減小，最后砼剪壓區(qū)在切應力和壓應力共同作用下被壓碎發(fā)生破壞。破壞時縱筋拉應力往往低于屈服強度。,25,2 有腹筋梁－拱形桁架模型,斜裂縫形成前，主要由砼傳遞剪力；臨界斜裂縫形成后，腹筋依靠“懸吊”作用把內(nèi)拱（II、III）的內(nèi)力直接傳給基本拱體I，再傳給支座。腹筋限制了斜裂縫的開展，加大了斜裂縫頂部的砼剩余斜截面，提高了砼骨料的咬合力，腹筋還阻止了縱筋的豎向

14、位移，因而消除了砼沿縱筋的撕裂破壞，也增強了縱筋的銷栓作用。,26,抗剪承載力組成,忽略骨料咬合力和縱筋的銷栓作用。,－僅配置箍筋梁的斜截面受剪承載力,27,建立計算公式的原則,4.5.2 僅配有箍筋梁的斜截面受剪承載力計算公式,1、斜拉破壞和斜壓破壞通過構造措施來避免；規(guī)定箍筋的最少數(shù)量，可以防止斜拉破壞的發(fā)生；不使梁的截面過小，可以防止斜壓破壞的發(fā)生。,2、對于剪壓破壞，受剪承載力變化幅度較大，基本公式根據(jù)剪壓破壞形態(tài)的受力特征而建

15、立。,斜截面所承受的剪力由三部分組成：,3、由于影響斜截面受剪承載力的因素較多，鋼筋混凝土梁受剪機理和計算的理論尚未完全建立起來；目前各國《規(guī)范》采用的受剪承載力公式仍為半經(jīng)驗、半理論的公式。,28,結(jié)構設計的目的，不是要求正確估計梁的實際受剪承載力，而是要求保證梁不發(fā)生斜載面破壞；可以根據(jù)試驗結(jié)果給出滿足一定保證率的下包線公式，在設計時，只要梁承受的剪力不超過按下包線公式計算的值，就可以保證不發(fā)生斜載面破壞。,29,4.5.2 無腹筋

16、梁的斜截面受剪承載力計算公式,,,,,30,雖然給出了無腹筋梁受剪承載力的計算公式，但絕不表示允許在設計中梁不配置腹筋。考慮到剪切破壞有明顯的脆性，特別是斜拉破壞，斜裂縫一出現(xiàn)梁即告破壞，單靠混凝土承受剪力是不安全的。除了截面高度不大于150mm的梁外，一般梁仍應按構造要求配置箍筋。,4.5.2 無腹筋梁的斜截面受剪承載力計算公式,31,受集中荷載為主 — 指受不同荷載形式時，集中荷載在支座截面所產(chǎn)生剪力值占總剪力值的75%以上的情況。

17、,1 受集中荷載為主的矩形、T形和I形獨立簡支梁,4.5.3 僅配有箍筋梁的斜截面受剪承載力,2 均布荷載下的矩形、T形和I形截面簡支梁,上式不能理解為：第一項為配置箍筋梁砼承擔的剪力；第二項為箍筋承擔的剪力（盡管在形式上如此）。應理解為：二項之和為綜合效果，代表有箍筋梁的受剪承載力。,,32,Asb—配置在同一彎起平面內(nèi)的彎起鋼筋的截面面積； α—彎筋梁縱軸夾角，一般取α ＝45°；當梁h＞800mm，取α＝60°

18、;,4.5.3 配有箍筋和彎起鋼筋梁的斜截面受剪承載力,較大剪力梁，除配置一定數(shù)量箍筋外，有時還需設置彎起鋼筋。,式中,--配置彎起鋼筋處截面剪力設計值，當計算第一排(對支座而言)彎起鋼筋時，取用支座邊緣處的剪力值；當計算以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排(對支座而言)彎起鋼筋彎起點處的剪力值。,說明：彎筋僅在穿越斜裂縫時才可能屈服，當彎筋在斜裂縫頂端越過時，因接近受壓區(qū)，彎筋有可能達不到屈服。所以，彎筋所承擔剪力等于它的拉力在梁縱軸方

19、向的分力乘上應力不均系數(shù)0.8。,33,4.5.4 計算公式的適用條件,上述斜截面受剪承載力計算公式是根據(jù)剪壓破壞的受力特征和試驗結(jié)果建立的。不適用于斜拉破壞和斜壓破壞。,1 上限值—最小截面尺寸及最大配箍率（防止斜壓破壞）,配箍率ρsv ≥1.2?t／?yv 時，繼續(xù)增加箍筋用量，斜截面受剪承載力幾乎不再提高，破壞時剪壓區(qū)砼壓碎，箍筋應力達不到屈服強度，發(fā)生斜壓破壞,上式為有腹筋梁受剪承載力上限值，相應配箍率稱為最大配箍率，即,34

20、,為防斜壓破壞，梁斜截面所能承受的剪力應滿足V≤0.25βc?cbh0，實際上是對腹筋用量作了限制，也相當于對梁的截面尺寸和砼強度等級作了限制。為便于設計應用，《規(guī)范》規(guī)定了如下的截面尺寸限制條件：,1 上限值—最小截面尺寸及最大配箍率（防止斜壓破壞）,當上述條件不能滿足時，應提高混凝土強度等級或加大截面尺寸。,b—矩形截面寬度；T或I形截面腹板寬度；hw—截面的腹板高度。矩形截面hw＝h0；T形：hw＝h0－h(huán)f’ ；I形：hw＝

21、h－h(huán)f’－h(huán)f ——混凝土強度影響系數(shù),35,如果梁內(nèi)箍筋配置過少，當斜裂縫一出現(xiàn)，箍筋應力會立即達到屈服強度甚至被拉斷，導致突然的斜拉破壞。,2 下限值—最小配箍率ρsv,min及構造配箍條件（防止斜拉破壞）,（2） 當梁的受剪承載力不滿足（1）所述條件時，應按斜截面受剪承載力公式計算箍筋的數(shù)量，由此計算的箍筋直徑和間距除應滿足smax和dmin要求外，還應滿足最小配箍率要求。,36,2 下限值—最小配箍率ρsv,min及構造配

22、箍條件（防止斜拉破壞）,構造規(guī)定,在滿足了最小配箍率的要求后，如果箍筋選得較粗而配置較稀，則可能因箍筋間距過大在兩根箍筋之間出現(xiàn)不與箍筋相交的斜裂縫，使箍筋無法發(fā)揮作用；為此《規(guī)范》規(guī)定了箍筋的最大間距,為了使鋼筋骨架具有一定的剛性，便于制作安裝，箍筋的直徑也不應太小。對截面高度大于800mm的梁，其箍筋直徑不宜小了于8mm，對截面高度為800mm及以下的梁，其箍筋直徑不宜小了于6mm，當梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋的直徑尚不

23、小于,（ 為縱向受壓鋼筋的最大直徑)。,37,梁中箍筋的最大間距(mm),,,,,,,,梁承受的剪力較小而截面尺寸較大按計算不需要配置腹筋時，應按構造規(guī)定選配箍筋。,2 下限值—最小配箍率ρsv,min及構造配箍條件（防止斜拉破壞）,38,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,連續(xù)梁、約束梁和簡支梁的不同點是在支座截面作用有負彎矩，在剪跨段有一個反彎點，斜截面受力狀態(tài)、斜裂縫的分布及破壞特點都與簡支梁有明顯的不同。,,

24、,39,集中荷載作用下連續(xù)梁的受剪承載力除了與剪跨比、混凝土強度及配箍率有關外，還與負彎矩與正彎矩的 比值即約束彎矩比 有關：,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,*試驗結(jié)果,集中荷載作用下的連續(xù)梁當荷載增加到一定值時，將首先在正、負彎矩較大的區(qū)段內(nèi)出現(xiàn)垂直裂縫，隨著荷載的增大，在反彎點的兩側(cè)將分別出現(xiàn)兩條由彎剪裂縫發(fā)展而成的斜裂縫；,2、斜裂縫與縱筋相交后，縱筋的應力顯著增大，在反彎點附近縱

25、筋的應力差值也顯著增大，從而使縱筋與混凝土之間的粘結(jié)發(fā)生破壞，并將沿縱筋出現(xiàn)粘結(jié)裂縫；,40,3、隨著荷載的進一步增加，粘結(jié)裂縫分別逐漸延伸到支座和加荷點附近。由于粘結(jié)裂縫伸過反彎點截面，反彎點將不再是縱向鋼筋受拉和受壓的分界點，無論是上部縱向鋼筋還是下部縱向鋼筋，在剪跨段內(nèi)基本上都是受拉的；,4、斜裂縫頂部混凝土受壓區(qū)的面積減小，而所受的壓力要同時平衡上部和下部縱向鋼筋的拉力，因而壓應力和剪應力都將增大，和具有相同廣義剪跨比的簡支梁相

26、比，連續(xù)梁的受剪承載力有所降低。,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,41,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,42,偏于安全取用簡支梁的受剪承載力計算公式：,截面限制條件及最小的配箍率均與簡支梁相同。,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,43,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,承受均布荷載的連續(xù)梁,4、均布荷載作用下的連續(xù)梁一般不會出現(xiàn)沿縱筋的粘結(jié)開裂裂縫(梁頂?shù)木己?/p>

27、載對混凝土保護層起著側(cè)向約束的作用)。,試驗結(jié)果,44,*試驗結(jié)果表明，均布荷載作用下連續(xù)梁的受剪承載力不低于（大多情況下高于）相同條件下簡支梁的受剪承載力；*對于均布荷載作用下的連續(xù)梁，其受剪承載力仍可按簡支梁公式計算。,4.5.5 連續(xù)梁、框架梁和外伸梁受剪承載力計算,,,45,4.5.6 T形截面梁斜截面承載力,,,,,46,（1）支座邊緣處的截面（取支座邊的剪力）；（2）受拉區(qū)彎筋彎起點處的截面（第一排彎筋取支座邊緣的剪力

28、，以后每排彎筋取前一排彎筋的彎起點剪力）；（3）箍筋截面面積或間距改變處的截面（取箍筋開始改變截面的剪力）；（4）腹板寬度改變處的截面（取腹板寬度開始改變截面的剪力）。 此外，對受拉邊傾斜的受彎構件，尚應對梁高度改變處，梁上集中荷載作用處和其它不利截面進行驗算。,4.5.7 受剪承載力的計算位置,,47,1 截面設計 已知 b、h0、?t、?yv、 ?y；V；求nAsv1 、s、Asb,4.5.7 受剪承載力的計算步驟,48

29、,1 截面設計 （3）計算配置腹筋，兩種方案：,4.5.7 受剪承載力的計算步驟,第二種：同時配置抗剪箍筋和彎筋：,49,2 截面復核 已知b、h0、?t、?yv、?y，n，Asv1，S，Asb，求V,4.5.7 受剪承載力的計算步驟,（1）檢查截面限制條件，如不滿足，應修改截面尺寸；,（3）計算受剪承載力；,50,例題：圖示簡支梁，?c＝9.6N/mm2，?t＝1.1N/mm2，?yv＝210N/mm2， ?y＝360N/mm

30、2，q＝60kN/m（含自重），試確定腹筋的數(shù)量。,解：1 計算支座邊緣的剪力V,2 驗算截面尺寸（滿足要求）,51,3 驗算是否按計算配置腹筋（按計算配置腹筋）,4 計算腹筋（第一種方案）：,52,53,4.6 構造要求,按實際配置縱筋繪制梁上各正截面所能承受的彎矩圖，又稱正截面受彎承載力圖或抵抗彎矩圖。,4.6.1 材料圖（抵抗彎矩圖）,在控制截面，各鋼筋按其截面面積大小分擔彎矩；在其余截面，當鋼筋面積減少時，抵抗彎矩圖可假定按比例

31、減少，按這個簡化假定作材料圖偏于安全且方便。,54,抵抗彎矩圖（材料圖）繪制方法,55,,抵抗彎矩圖（材料圖）繪制方法,56,抵抗彎矩圖（材料圖）繪制方法,57,1、確定縱向受力鋼筋的彎起和截斷位置,,縱筋沿梁通長布置構造簡單，但鋼筋強度沒有充分利用，不夠經(jīng)濟。在實際工程中，一部分縱筋有時要彎起，有時要截斷，這就有可能影響梁的承載力，特別是影響斜截面的受彎承載力。需要掌握如何根據(jù)正截面和斜截面的受彎承載力來確定縱筋的彎起點和截斷的位置。

32、,通過構造措施，保證鋼筋在支座處的有效錨固,縱向鋼筋的彎起和截斷,58,簡支梁縱向受力鋼筋的彎起,,,,,59,2、伸臂梁縱向受力鋼筋的彎起和截斷,,,,,圖中伸臂梁的一種配筋方案的材料抵抗彎矩圖?？缰蠴點處截面下邊配有3 18，由于鋼筋直徑相同，抵抗彎矩圖的三條水平線可按三等分來畫。梁底縱筋彎起1 18，支座處截面上邊另配3 14，共有3 14+1 18，抵抗彎矩圖的幾條水平線是按每根縱筋截面面積的比例來畫的。如果將縱筋在不

33、需要處切斷1 18和1 14，則相應的材料抵抗彎矩圖畫成踏步狀，同時切斷的縱筋須延長一段錨固長度后再切斷。,60,4.6.2 縱筋彎起應滿足的條件,1 保證正截面受彎承載力：縱筋彎起后，剩下縱筋數(shù)量減少，正截面受彎承載力降低。為保證正截面承載力，要求縱筋的起彎點必須位于該縱筋的充分利用點以外（抵抗彎矩圖≥荷載彎矩圖）。,充分利用點不需要點理論斷點實際斷點,61,4.6.2 縱筋彎起應滿足的條件,2 保證斜截面受剪承載力：縱筋彎

34、起數(shù)量由斜截面受剪承載力計算確定。當考慮多排彎筋計算抗剪時，要求縱筋彎起的位置：從支座邊緣到第一排彎終點的距離，前一排彎起鋼筋的下彎點到次一排彎起鋼筋上彎點的距離應小于箍筋的最大間距smax。以防止出現(xiàn)不與彎起鋼筋相交的斜裂縫 。,62,3 保證斜截面受彎承截力：由于可能斜裂縫形成后，將發(fā)生內(nèi)力重分布，斜截面抗彎承載力降低。但當彎起點與該鋼筋充分利用點之間距離s≥h0/2時，可保證斜截面抗彎承載能力≥起彎點正截面抗彎承載力。,,63,,

35、,為保證不致沿斜截面FG發(fā)生斜彎破壞，應使,,,,為彎起鋼筋與構件縱軸的夾角，由 可得：,有關解釋：保證斜截面抗彎承載力的說明,64,有關解釋：保證斜截面抗彎承載力的說明,在i-i正截面彎筋抵抗彎矩為：,在s-t斜截面彎筋抵抗彎矩為：,為保證鋼筋彎起后斜截面的受彎承載力不低于正截面承載力,65,當縱向受拉鋼筋在跨間截斷時，鋼筋面積驟減，使混凝土應力集中，在縱筋截斷處出現(xiàn)裂縫。如果截斷鋼筋的錨固長度不夠，將導致粘結(jié)破壞。

36、因此對于承受跨中正彎矩的縱筋一般不宜在跨中受拉區(qū)截斷，而是將計算不需要的鋼筋（不能全部彎起，至少有兩根鋼筋伸入支座）彎起作為受剪的彎筋，或作為支座截面承受負彎矩的鋼筋，除非在剪力很?。?V≤0.7?tbh0 ）或在配置較強的箍筋區(qū)段。但對于伸臂梁、連續(xù)梁和框架梁等，為了合理配筋，通常將支座處的負彎矩鋼筋，按彎矩圖形的變化，在跨中分批截斷。為了保證鋼筋強度的充分利用，截斷的鋼筋必須在跨中有足夠的錨固長度，也就是延伸長度。 實際截斷

37、點在理論截斷點之外加延伸長度。,4.6.3 縱筋的截斷－延伸長度ld,66,4.6.3 縱筋的截斷－延伸長度ld,縱筋實際截斷點和充分利用點之間的距離應滿足以下三個條件：,若按上述規(guī)定確定的截斷點仍位于負彎矩區(qū)段受拉區(qū)內(nèi)，則：1）理論截斷點外≥1.3h0及20d；2）充分利用點≥1.2la＋1.7h0,67,知識點：鋼筋的錨固長度la,計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，受拉鋼筋的錨固長度計算公式：,計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，受拉

38、鋼筋的錨固長度計算公式：,光面鋼筋系指HPB235鋼筋，其末端應做180度彎鉤，彎后平直段長度不應小于3d，但做受壓鋼筋時，可不做彎構；帶肋鋼筋系指HRB335、HRB400、RRB400級余熱處理鋼筋。,68,知識點：鋼筋的錨固長度la,受拉鋼筋的錨固長度計算需要修正的情況：,（1）當HRB335、HRB400和RRB400級鋼筋的直徑大于25mm時，其錨固長度應乘以修正系數(shù)1.1；（2）HRB335、HRB400和RRB400級的環(huán)

39、氧樹脂涂層鋼筋，其錨固長度應乘以修正系數(shù)1.25；（3）當鋼筋在混凝土施工過程中易受擾動(如滑模施工)時，其錨固長度應乘以修正系數(shù)1.1；（4）當HRB335、HRB400和RRB400級鋼筋在錨固區(qū)的混凝土保護層厚度大于鋼筋直徑3倍且配有箍筋時，其錨固長寬可乘以修正系數(shù)0.8；（5）除構造需要的錨固長度外，當縱向受力鋼筋的實際配筋面積大于其設計計算面積時，如有充分依據(jù)和可靠措施，其錨固長度可乘以設計計算面積與實際配筋面積的比值。但對有

40、抗震設防要求及直接承受動力荷載的結(jié)構構件，不得采用此項修正。   經(jīng)上述修正后的錨固長度不應小于按公式計算錨固長度的0.7倍，且不應小于250mm。,69,4.6.4 縱筋在支座處的錨固,1 簡支板,las≥5d，當采用焊接網(wǎng)配筋時，其末端至少應有一根鋼筋配置在支座邊緣內(nèi)；如果不符合上述條件，應在受力鋼筋末端做成彎鉤或加焊附加橫向錨固鋼筋。當板中的剪力V＞0.7?tbh0（一般很少出現(xiàn)）時，配置在支座邊緣內(nèi)的

41、橫向鋼筋不應少于2根，其直徑不應少于縱向受力鋼筋直徑的一半。,70,當V≤0.7?tbh0時：la s≥5d；當V＞0.7?tbh0 時：（1）光面鋼筋las≥15d；（2）帶肋鋼筋la s≥12d； 當混凝土強度等級不大于C25時，在距離支座邊緣1.5h范圍內(nèi)作用有集中荷載，且V＞0.7?tbh0 時，對帶肋鋼筋宜采取附加錨固措施，或取錨固長度las≥15d。伸入支座內(nèi)的縱筋數(shù)量，當梁寬超過100mm，不宜少于兩根，否則可為

42、一根。 不滿足上述要求，應采取在鋼筋上加焊橫向鋼筋、鋼筋錨固鋼板或?qū)摻疃瞬亢附釉陬A埋件上等措施。,4.6.4 縱筋在支座處的錨固,2 簡支梁,71,上部縱筋應貫穿中間支座，下部縱筋伸入中心支座的錨固長度las應滿足：（1）計算中不利用其強度：las同簡支梁要求（按V＞0.7?tbh0）；（2）計算中利用其抗壓強度時：las≥0.7la （3）計算中利用其抗拉強度時：直線錨固：las≥ la , 90°彎折錨

43、固：水平段≥la；垂直段≥15d。（4）下部縱向鋼筋也可伸過節(jié)點或支座范圍，并在梁中彎矩較小處設置搭接接頭。,3 連續(xù)梁及框架梁,72,彎終點外應留有錨固長度：10d（受壓區(qū)）；20d（受拉區(qū)）；彎筋的彎起角度：α＝45°（h≤700）或60°（h＞700）；可采用單獨設置的彎筋即鴨筋，但不能采用浮筋，因浮筋在受拉區(qū)只有一小段水平長度，錨固不如兩端均錨在壓區(qū)可靠。,4.6.5 彎起鋼筋的錨固,,73,級別：一般

44、采用I級鋼，當h≤25mm，也可用冷拔低碳鋼絲（4.5mm）。形式：采用135°彎鉤的封閉式；當T形截面梁翼緣頂面另有橫向受拉鋼筋；且不承受扭矩和動荷載時，也可采用開口式箍筋。肢數(shù)：有單肢，雙肢，四肢等。梁內(nèi)一般用雙肢：當梁寬b＜350mm，n=2；當梁寬b＞350mm，或縱向受拉（壓）鋼筋在一排中多于5根時，應采用四肢或其它形式的復合箍筋；當梁寬b＜150mm，可采用單肢箍。,4.6.6 箍筋的構造要求,1、級別、形式和

45、肢數(shù),74,級別：一般采用I級鋼，當h≤25mm，也可用冷拔低碳鋼絲（4.5mm）。形式：采用135°彎鉤的封閉式；當T形截面梁翼緣頂面另有橫向受拉鋼筋；且不承受扭矩和動荷載時，也可采用開口式箍筋。肢數(shù)：有單肢，雙肢，四肢等。梁內(nèi)一般用雙肢：當梁寬b＜350mm，n=2；當梁寬b＞350mm，或縱向受拉（壓）鋼筋在一排中多于5根時，應采用四肢或其它形式的復合箍筋；當梁寬b＜150mm，可采用單肢箍。,4.6.6 箍筋的構造

46、要求,1、級別、形式和肢數(shù),,75,2 箍筋的最小直徑,3 箍筋的最大間距,76,當梁中有受壓計算縱筋時，同時要求Smax≤15d（綁扎）或20d（焊接）及400mm，并做成封閉式。當梁中一排內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于5根且d＞18mm時，Smax≤10d。,3 箍筋的最大間距,由計算確定（或構造）；當計算不需要抗剪的箍筋時，一般當h＞300，沿梁全長設置，h=150~300mm時，可僅在構件端部各l0/4范圍內(nèi)設置，但當在構件跨內(nèi)有集中

47、荷載作用時，則應全梁長布置；h＜150mm時，可不設。,4 布置,77,4.6.7 架立鋼筋級縱向構造鋼筋,當梁跨度小于4m時，架立筋的直徑不宜小于8mm，當跨度為4－6m時，不宜小于10mm，當梁跨度大于6m，不宜小于12mm。,1 架立鋼筋,2 縱向構造鋼筋,當梁腹板高度超過450mm時，在梁的兩側(cè)應沿高度配置，每側(cè)縱向構造鋼筋的截面面積不應小于腹板截面面積的1％，且其間距不宜大于200mm。,78,計算跨度是指在計算內(nèi)力時所采取的