構件計算書吊車梁22.5計算

1、22.5m吊車梁計算|簡支焊接工字型鋼吊車梁設計輸出文件||輸入數(shù)據(jù)文件:Temp22.5||輸出結果文件:Temp22.5.out||設計依據(jù):建筑結構荷載規(guī)范GB500092011||鋼結構設計規(guī)范GB500172003||設計時間:2014年3月7日||吊車數(shù)據(jù)：(除注明外，重量單位為t；長度單位為m)||||序號起重量工作級別一側輪數(shù)PmaxPmin小車重吊車寬度軌道高度||||110A4A5軟鉤26.932.030.643.5

2、000.150||卡軌力系數(shù)α:0.00||輪距:3.000||輸入數(shù)據(jù)說明：||Lo:吊車梁跨度||Lo2:相鄰吊車梁跨度||SDCH:吊車臺數(shù)||DCH1:第一臺的序號||DCH2:第二臺的序號(只有一臺時=0)||KIND:吊車梁的類型1無制動結構2制動桁架3制動板||IG1:鋼材鋼號3.Q23516.Q345||IZXJM:自選截面1.程序自動選擇截面0.驗算截面||||H:吊車梁總高||DB:腹板的厚度||B:上翼緣的寬度||

3、TT:上翼緣的厚度||B1:下翼緣的寬度||T1:下翼緣的厚度||D1:連接吊車軌道的螺栓孔直徑||D2:連接制動板的螺栓孔直徑||E1:連接軌道的螺栓孔到吊車梁中心的距離||E2:連接制動板的螺栓孔到制動板邊緣的距離|||=====輸入數(shù)據(jù)=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM9.0009.000211130HDBBTTB1T1D1D2E1E20.7500.00600.4200.0140.2500.014

4、0.0230.0000.0900.000=====計算結果=====|||=====梁絕對最大豎向、水平彎矩(標準值)計算=====||||BWH:最大彎矩對應梁上的輪子序號(從左到右)||EWH:最大彎矩對應梁上有幾個輪||CSS:最大彎矩對應輪相對梁中點的距離(輪在中點左為正)||MP:吊車最大輪壓(標準值)產(chǎn)生的最大豎向彎矩||MT:吊車橫向水平荷載(標準值)產(chǎn)生的最大水平彎矩||P(J):吊車最大輪壓(kN)按每臺吊車一側的輪數(shù)

5、排列||T(J):吊車橫向水平荷載(kN)按每臺吊車一側的輪數(shù)排列||CC(J):吊車輪距按每臺吊車一側的輪數(shù)排列|BWHEWHCSSMPMT240.125374.26617.239P(J)67.96367.96367.96367.963T(J)3.1303.1303.1303.130CC(J)3.0000.5003.000|||=====梁絕對最大豎向、水平彎矩(設計值)計算=====||||MPP:絕對最大豎向彎矩||MTT:絕對最

6、大水平彎矩(由橫向水平制動力產(chǎn)生)||SIGMA:0下翼緣與腹板連接處腹板的疲勞應力(正應力)(連接類別=4)||TAO:0下翼緣與腹板連接處角焊縫的疲勞應力(剪應力)(連接類別=8)||SIGMA:5下翼緣往上50mm處腹板的疲勞應力(連接類別=4)|MPLVPL212.383113.271SIGMASIGMA:0TAO:0SIGMA:5044.99464.33914.53356.767aSIGMA=22.497=[LF]=1000.

7、000|||=====梁截面加勁肋計算=====||梁腹板高厚比h0tw=120.333||計算只需配橫向加勁肋||A1:橫向加勁肋的最大容許間距||BPTP:橫向加勁肋的寬度厚度|A1BPTP1.0000.0900.006計算結果：0.588≤1，橫加勁肋區(qū)格驗算滿足|||=====突緣式支座端板和角焊縫計算=====||||SB:支座端板的寬度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊車梁下翼緣與腹板的角焊縫厚度||HF2:支座端板與吊

8、車梁腹板的角焊縫厚度|SBSTHF1HF20.2800.0100.0060.006|||=====平板式支座加勁肋和角焊縫計算=====||||PSB:平板式支座加勁肋的寬度||PST:平板式支座加勁肋的厚度||HF3:支座加勁肋與吊車梁腹板的角焊縫厚度|PSBPSTHF30.1200.0080.006|||=====吊車梁總重量和刷油面積計算=====||||WW:吊車梁總重量(包括加勁肋端板等)(t)||BPF:刷油面積(m^2)|