試井解釋原理(大港20080425)

1、試井解釋原理,大港井下技服2008年4月,一、試井解釋中的概念,試井(廣義)：試井是一種通過獲得有代表性儲層流體樣品、測試同期產(chǎn)量及相應(yīng)的井底壓力資料來進行儲層評價的技術(shù)。既包括壓力和溫度及其梯度的測量、高壓物性樣品的獲取，不同工作制度下的油、氣、水流量的測量，甚至探測砂面以了解地層出砂情況等均可以稱為試井的范疇。試井(狹義)：僅指井底壓力的測量和分析，以及為了進行壓力校正而進行的溫度測量和為了分析壓力而進行的產(chǎn)量計量。,1、什么

2、是“試井”？,測井(Well Logging)： 主要用電法等來測試井筒附近區(qū)域的地層滲透率、飽和度等地層特征。生產(chǎn)測井(Production Test)： 主要研究井筒問題，如出油層位、出水層位、分層流量及井壁損壞等。試井(Well Testing): 主要通過測試壓力數(shù)據(jù)和產(chǎn)量數(shù)據(jù)來求取生產(chǎn)井流動區(qū)域范圍內(nèi)的有效地層參數(shù)，如滲透率、表皮系數(shù)、井筒存儲系數(shù)以及井與斷層的距離。,2、“

3、試井”、“生產(chǎn)測井”、“測井” 差別,由于“試井”和“生產(chǎn)測井”同樣都是使用繩索（電纜或者鋼絲）向井中下入儀器，測取資料進行研究，特別是近年來隨著電子壓力計的發(fā)展和應(yīng)用，使得試井和生產(chǎn)測井在現(xiàn)場施工方式上趨于接近，統(tǒng)稱為“電纜作業(yè)”，但是研究方法、研究對象和所依據(jù)的理論截然不同，因而只能是彼此滲透，不能混為一談。,2、“試井”、“生產(chǎn)測井”、“測井” 差別,試井的分類,試井是唯一的礦場流動評價技術(shù) 油氣勘探開發(fā)的是流體礦藏，流動

4、測試將更能反映油氣藏的產(chǎn)能。 試井就是以滲流力學(xué)理論為基礎(chǔ)，通過對井的測試信息的研究，確定反映測試井和儲層特性的各種物理參數(shù)。 滲流力學(xué)理論的發(fā)展：室內(nèi)實驗 礦場試驗--試井,歸納起來試井分析的主要用途有：,1、判斷和預(yù)測油氣藏類型，均質(zhì)油氣藏，非均質(zhì)油氣藏等；2、判斷和預(yù)測油氣藏大小和范圍，河道油藏，斷層距離，透鏡體，油（氣）層邊界，非均質(zhì)分布等，而且是地震、測井等手段都難達到的；。3、判斷和評價斷層的性

5、質(zhì)，包括密封性等； 4、流動單元的劃分；5、判斷井間連通性和注采平衡分析；6、平均地層壓力計算，壓力分布；7、估算測試井的完井效率、井底污染情況，判斷是否需要采取增產(chǎn)措施（如酸化、 壓裂），分析增產(chǎn)措施的效果；8、估算測試井的控制儲量、產(chǎn)能、地層參數(shù)；9、描述井筒周圍油藏特性，包括流動單元描述與劃分，滲透率分布、孔隙度分布，厚度分布，飽和度分布等。,（1）平面徑向流,假設(shè)：油層均質(zhì)、等厚、油井打開 整個油層生產(chǎn)?，F(xiàn)象：在油

6、層中與井筒方向垂直的水平面上，流線從四面八 方向井筒匯集、而等壓線則是以井軸為圓心的同心圓。,實際上，油井一開井總要受到井筒儲集和表皮效應(yīng)或者其他因素的影響，這時雖然也是向著井筒流動，但是尚未形成徑向流的等壓面，這一階段稱為“早期段”，在生產(chǎn)影響達到油藏邊界以后，此時因受邊界影響不呈平面徑向流，這一階段稱為“晚期段”，真正稱為徑向流的只是它們之間的一段時間，即“中期段”,3、重要概念,（2）穩(wěn)定流動,一口油井以穩(wěn)

7、定產(chǎn)量生產(chǎn)，如果在“晚期段”整個油藏的壓力分布保持恒定（即不隨時間變化），油藏中每一點的壓力都保持常數(shù)，這種流動狀態(tài)成為“穩(wěn)定流”。表現(xiàn)特征：t≥tss時，油藏中任何一點均有：dp/dt=0.,強水驅(qū)邊底水油藏可出現(xiàn)穩(wěn)定流。,（3）擬穩(wěn)定流動,如果在穩(wěn)定生產(chǎn)過程的晚期段，油藏中每一點的壓力隨時間的變化率都相同，即各點的壓力以相同的速度下降，這種流動狀態(tài)稱為“擬穩(wěn)定流動”。表現(xiàn)特征：t≥tps時，油藏中任何一點均有：dp/dt=C(常

8、數(shù)),油藏中不同時刻的壓力分布曲線彼此平行，井底壓力隨時間變化呈線性關(guān)系。封閉油藏中一口井以穩(wěn)定產(chǎn)量投入生產(chǎn)，當(dāng)壓力影響達到所有封閉邊界之后，便進入“擬穩(wěn)定流動”階段。,（4）半球形流和球形流動,油藏由于存在氣頂或者底水，為了防止底水錐進或者氣頂氣竄，只打開油層頂部或者底部，油層中的流體類似于從半球體的四面方向流向油層頂部的打開部位，此時的流動稱為“半球形流動”。 如果只在油層中某一部位打開，油層流體從射孔孔眼的上下、左右、前后四

9、面八方流向孔眼，此時的流動稱為“球形流動”。 厚油層局部打開時可以在“早期段”出現(xiàn)“半球形”或者“球形”流動。,（5）線性流動,線性流動就是指在某一區(qū)域內(nèi)，流體的流動方向相同，流線相互平行。 可能出現(xiàn)“線性流”的情況：平行斷層所形成的條帶地層，離井稍遠區(qū)域流動；無限導(dǎo)流垂直壓裂裂縫井；水平井水平段較長時。 線性流在壓力曲線上的表現(xiàn)特征：壓力導(dǎo)數(shù)成1/2斜率的直線。,（6）雙線性流動,有限導(dǎo)流垂直裂縫是指進行水力壓裂的井，當(dāng)

10、加入的支撐劑沙粒配比是當(dāng)時，裂縫中的導(dǎo)流能力與地層的導(dǎo)流能力可以相比擬。此時除垂直于裂縫的線性流外，沿裂縫方向也產(chǎn)生線性流,因此成為雙線性流。 雙線性流產(chǎn)生于有限導(dǎo)流的垂直裂縫。,（7）擬徑向流,對于水力壓裂井，當(dāng)初期的線性流動和雙線性流動結(jié)束之后，當(dāng)壓力波響應(yīng)半徑大于裂縫半長時，就會出現(xiàn)擬徑向流動。,（8）續(xù)流,井口開井時，初始的井口產(chǎn)量是由井筒內(nèi)液體的膨脹而產(chǎn)生的，井底的流動是從零逐漸增高到常產(chǎn)量(Q)值，這時地層內(nèi)不能馬上

11、形成平面徑向流，這一階段稱為井筒儲集影響階段，也稱“續(xù)流動段”。 反之，當(dāng)一口井在井口關(guān)井時，由于井筒內(nèi)流體的壓縮性影響，或是由于井筒內(nèi)具有自由液面，使得井底不能同時關(guān)閉停止流動，地層繼續(xù)向井內(nèi)補充一部分液體，這便是關(guān)井的“續(xù)流動”。,幾種特定流動的壓力導(dǎo)數(shù)特征斜率值,（9）段塞流,在鉆柱(DST)測試中，打開井底閥以后，隨著地層流體的產(chǎn)出，測試管柱的液面不斷上升。對于自噴能量差的地層，液面達到井口之前，流動即停止，從而形成自動

12、關(guān)井。這種流動稱為“段塞流”。,（10）探測半徑,,當(dāng)一口井以產(chǎn)量q生產(chǎn)時，井底壓力開始下降，壓力波不斷向地層內(nèi)部傳播，“壓降漏斗”不斷擴大和加深，在任何時刻ti,都總有那么一個距離ri,在油層中與生產(chǎn)井距離超過ri的地方，壓降仍為0(嚴格地說，該地方壓降仍然非常小，只是無法探測出來而已).這個距離就稱為“探測半徑”。,,探測半徑的計算公式：,.,rd：探測半徑，ft; k: 滲透率，mD; t: 時間，h; Φ: 孔隙

13、度，無因次； u： 粘度, mPa.S. Ct: 壓縮系數(shù)，［磅/英寸2］-1,（11）壓降試井和壓降曲線,,壓降試井：即把本來關(guān)著的油井開井生產(chǎn)，使油層中的壓力 下降，測量產(chǎn)量和井底流動壓力隨時間的變化。壓降曲線：以直角坐標(biāo)表示井底流壓Pwf(t),以對數(shù)坐標(biāo)表示 開井時間t，繪制出來的井底流壓和開井時間的 單對數(shù)曲線稱為壓力降落曲線，簡稱壓降曲線。利用壓降曲線可

14、以計算油層滲透率k和表皮系數(shù)S等。,（12）壓恢試井和壓恢曲線,,壓恢試井：一口井以穩(wěn)定產(chǎn)量生產(chǎn)一段時間tp以后,關(guān)井使 油層壓力回升(“恢復(fù)”)，測量關(guān)井前產(chǎn)量和關(guān)井 后井底流壓隨時間的變化，這就是“壓恢試井”。壓恢曲線：Horner曲線:即以直角坐標(biāo)表示關(guān)井井底壓力Pws(△t),對數(shù) 坐標(biāo)表示（tp+△t)/△t,這樣的半對數(shù)曲線就 稱為霍納曲

15、線。MDH曲線：即以直角坐標(biāo)表示關(guān)井井底壓力Pws(△t),對數(shù)坐 標(biāo)表示關(guān)井時間△t,這樣的半對數(shù)曲線就稱為MDH 曲線。 利用壓力恢復(fù)曲線可以計算油層滲透率k、表皮系數(shù)S以及油層外推壓力等。,（13）井筒儲集效應(yīng)和儲集系數(shù),,在油井開井階段和剛關(guān)井時，由于流體自身的壓縮性，都存在續(xù)流影響，這就是“井筒儲集效應(yīng)”。 從開井或者關(guān)井開始，直到地面產(chǎn)量與井底產(chǎn)量完全相同之前的階段都稱為“純

16、井筒存儲階段”。,井筒儲集系數(shù)物理意義,在井筒儲滿單相原油的情況下，井筒靠其中原油的壓縮性能儲存原油，或者靠釋放其中原油的彈性膨脹能量排除原油的能力。說得更具體些：關(guān)井時，要使井筒壓力升高1MPa，需要從地層中流入C(m3)體積的原油；開井時，當(dāng)井筒壓力降低1MPa時，靠井筒中原油的彈性膨脹能量可以排出C (m3)體積的原油。,（13）井筒儲集效應(yīng)和儲集系數(shù),（14）表皮效應(yīng)、表皮系數(shù)和折算半徑,,由于鉆井過程中泥漿的侵入、射孔引起射開

17、不完善、酸化和壓裂原因，使油井附近地層區(qū)域的滲透性發(fā)生變化，也就是通常所說的井壁污染和增產(chǎn)措施見效。因此，當(dāng)原油流入井筒時，就會在這個滲透性不同的區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生一個附加壓降。這就是所謂的“表皮效應(yīng)”。 將表皮效應(yīng)產(chǎn)生的附加壓降△Ps無因次化，得到無因次附加壓力降，用來表征一口井表皮效應(yīng)的性質(zhì)和嚴重程度，稱之為“表皮系數(shù)S”(污染系數(shù))。 表皮系數(shù)S所反映的儲層特征： S>0：地層受污染，S數(shù)值越大，污染越嚴重；

18、 S=0：儲層未受污染； S<0：增產(chǎn)措施見效，S絕對值越大，增產(chǎn)措施的效果越好。,（14）表皮效應(yīng)、表皮系數(shù)和折算半徑,,除了用表皮系數(shù)S表示井壁污染和表皮效應(yīng)性質(zhì)嚴重程度之外，也可以用折算半徑rwe表示，折算半徑就是將表皮效應(yīng)用等效井筒半徑來代替，計算公式如下：,折算半徑rwe和井筒半徑rw之間的關(guān)系：rwe＝rw(即S=0或者△Ps=0):井未受污染；rwe 0或者△Ps>0):井受污染；rwe

19、>rw(即S<0或者△Ps<0):增產(chǎn)措施見效。,（15）理想采油指數(shù)和理想比采油指數(shù),,理想采油指數(shù)：指無污染或者措施情況下的單位生產(chǎn)壓差的油井產(chǎn)量；,理想比(米)采油指數(shù)：指無污染或者措施情況下的單位 油層厚度的采油指數(shù)；,（16）實際采油指數(shù),實際采油指數(shù)：指地層存在污染或者要經(jīng)過增產(chǎn)措施的條件下的采油指數(shù)。 計算公式如下：,（17）流動效率和堵塞比,,流動效率(F

20、E):是指實際采油指數(shù)與理想采油指數(shù)的比值。,堵塞比(DR):流動效率的倒數(shù)。,（18）多井試井,,多井試井包括干擾試井和脈沖試井。測試時一般采用兩口井進行施工，一口井作為“激動井”，改變工作制度，例如開井或者關(guān)井，產(chǎn)生一個地層壓力波。另一口井作為觀察井，測試時下如高精度壓力計，記錄從激動井通過地層傳播過來的壓力變化，從而研究井間地層的連通性，和計算連通參數(shù)。 干擾試井也可以采用一口激動井對多口觀察井，或者一口觀測井對多口激動井

21、，井型井組測試。 脈沖試井是指按照相同時間間隔采用多個激動信號(脈沖)，從觀察井測量脈沖信號的測試方法。,（19）氣井?dāng)M壓力和無阻流量,,氣井?dāng)M壓力的定義：,氣井無阻流量(QAOF):是指氣井在井口敞噴(大氣壓)條 件下的氣體產(chǎn)量。,二、試井解釋基本模型及其特征曲線,1、均質(zhì)模型,流體為單相微可壓縮液體，儲層中達到徑向流；忽略毛管力和重力；油井測試前地層各處的壓力均勻；地層各向同

22、性，均勻等厚。,,（1)物理模型,(2)典型曲線,,雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,,,I:早期斷－壓力及導(dǎo)數(shù)曲線合而為一，呈45°直線，表示井筒儲集效應(yīng)的影響；II:過渡段—導(dǎo)數(shù)出現(xiàn)峰值后向下傾斜，峰值高低取決于CDe2S.CDe2S值越大，峰值越高，出現(xiàn)的時間越遲。III：導(dǎo)數(shù)水平段—地層徑向流的典型特征。,,半對數(shù)MDH曲線,,,a:具有斜率m的徑向流直線段；b:具有最大斜率的續(xù)流和過渡段；c:以m和m’為斜率的直線交點D

23、所對應(yīng)的時間△t*;d:以m和m’為斜率的直線夾角ß.,(3)典型曲線,,半對數(shù)MDH曲線,,,1、CDe2S值越大，則m’/m越大，且夾角ß越接近90°角，反之， CDe2S值越小，則m’/m越接近1，且夾角ß越接近180°角；2、CD值越大，△t*越大，拐點出現(xiàn)越遲。,,,,(4)雙對數(shù)/導(dǎo)數(shù)曲線分開距離與CDe2S的值近似關(guān)系,,,,(5)井筒儲集系數(shù)分類特征,,,,(5

24、)井筒儲集系數(shù)分類特征,(6)常見均質(zhì)模型曲線類型,,,,1、導(dǎo)數(shù)曲線無峰值；2、半對數(shù)曲線緩慢向上彎曲，未出現(xiàn)徑向流；3、反映儲層的表皮系數(shù)和井筒儲存系數(shù)都很小。,,,,1、雙對數(shù)綜合曲線呈叉狀，壓力及導(dǎo)數(shù)早期重合；2、導(dǎo)數(shù)處于上升段，表明壓力變化仍處于續(xù)流段；3、半對數(shù)曲線向上彎曲，后期近似呈直線，但并不是徑向流直線段；4、儲層污染較重，表皮系數(shù)較大。,(6)常見均質(zhì)模型曲線類型,,,,1、雙對數(shù)缺失早期續(xù)流段；2、半對

25、數(shù)曲線具有很短的續(xù)流段，但徑向流直線段很長；3、半對數(shù)直線段斜率很小，反映地層系數(shù)(kh/u)很高；4、儲層污染較重，表皮數(shù)很大。,(6)常見均質(zhì)模型曲線類型,,,,(7)典型實例,（1)物理模型,,假設(shè)油藏中存在兩種介質(zhì)：裂縫系統(tǒng)和基質(zhì)系統(tǒng)?；|(zhì)巖塊不能向井筒中直接供液，流動總是先從裂縫開始，逐漸向基質(zhì)巖塊波及,裂縫系統(tǒng)滲透率遠大于基質(zhì)巖塊系統(tǒng)的滲透率。,2、雙孔隙模型,（2)概念和定義,1、裂縫系統(tǒng)的體積比,2、基巖系統(tǒng)的體積比

26、,3、裂縫孔隙度,4、基巖孔隙度,,5、(裂縫+基巖)總孔隙度,6、裂縫系統(tǒng)彈性容量,7、基巖系統(tǒng)彈性容量,（2)有關(guān)概念和定義,8、彈性儲能比,,9、竄流系數(shù),其中,a是基質(zhì)巖塊的形狀因子,定義為:,l是基質(zhì)巖塊特征長度,n是裂縫面的維數(shù),常見的a值:,彈性儲能比反應(yīng)裂縫系統(tǒng)的儲油量占總儲油量的百分比;竄流系數(shù)反應(yīng)的是原油從基質(zhì)巖塊流到裂縫的難易程度。,（3)典型曲線,,雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線(擬穩(wěn)定流動),,,I—續(xù)流段：裂縫系統(tǒng)的流

27、體開始流動，而基質(zhì)尚未參與流動前表現(xiàn)出均質(zhì)油藏特征。II—裂縫徑向流段：當(dāng)S接近0、C較小、竄流系數(shù)較小(基質(zhì)向裂縫的竄流發(fā)生較遲)、彈性儲能比較大（裂縫中有充分的液體供給）時，就可以出現(xiàn)裂縫徑向流；III—過渡段：即裂縫系統(tǒng)中采出液體后壓力下降，基質(zhì)系統(tǒng)開始向裂縫系統(tǒng)補給液體，緩和壓力的下降；IV—總系統(tǒng)徑向流段：即竄流過程穩(wěn)定以后，裂縫和基質(zhì)系統(tǒng)中的流體同時參與壓力變化過程，出現(xiàn)總系統(tǒng)徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線上出現(xiàn)水平直線段。,,雙

28、對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線特征(擬穩(wěn)定流動),,,I—續(xù)流段：裂縫系統(tǒng)的流體開始流動，而基質(zhì)尚未參與流動前表現(xiàn)出均質(zhì)油藏特征。II—裂縫徑向流段：當(dāng)S接近0、C較小、竄流系數(shù)較小(基質(zhì)向裂縫的竄流發(fā)生較遲)、彈性儲能比較大（裂縫中有充分的液體供給）時，就可以出現(xiàn)裂縫徑向流；III—過渡段：即裂縫系統(tǒng)中采出液體后壓力下降，基質(zhì)系統(tǒng)開始向裂縫系統(tǒng)補給液體，緩和壓力的下降；IV—總系統(tǒng)徑向流段：即竄流過程穩(wěn)定以后，裂縫和基質(zhì)系統(tǒng)中的流體同時參與

29、壓力變化過程，出現(xiàn)總系統(tǒng)徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線上出現(xiàn)水平直線段。,（3)典型曲線,,半對數(shù)曲線特征(擬穩(wěn)定流動),,半對數(shù)曲線上出現(xiàn)兩條平行的直線段，第一條直線段代表裂縫徑向流段，第二條直線段代表總系統(tǒng)徑向流段。,（3)典型曲線,,雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線(不穩(wěn)定流動),,,（3)典型曲線,雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線特征(不穩(wěn)定流動),,,a-b為裂縫均質(zhì)流段，這一點在徑向流起點前，因此導(dǎo)數(shù)沒有出現(xiàn)0.5水平段。b-c為過渡段，導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)0.25

30、水平直線段；c-d表明從過渡段轉(zhuǎn)化到總系統(tǒng)均質(zhì)流；d-e為總系統(tǒng)徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)0.5水平直線段。,(板狀基質(zhì)巖塊),(球狀基質(zhì)巖塊),（3)典型曲線,半對數(shù)曲線特征(不穩(wěn)定流動),,A：出現(xiàn)兩個半對數(shù)直線段，其中斜率為m/2的直線段為過渡流直線段，斜率為m的直線段為總系統(tǒng)直線段。B：只有一個直線段，即總系統(tǒng)徑向流段。,（3)典型曲線,（4)曲線特征,,(1)(a-b)續(xù)流段；(2)(b-c)裂縫徑向流段，導(dǎo)數(shù)為0.5水平

31、線；(3)(c-d)基巖－裂縫過渡段，壓力呈平穩(wěn)過渡；(4)(d-e)總系統(tǒng)徑向流，導(dǎo)數(shù)為0.5水平線。(壩2井?dāng)M穩(wěn)態(tài)竄流),,(1)(a-b-c)段為續(xù)流段，裂縫流動特征被續(xù)流影響掩蓋；(2)(c-d)段為不穩(wěn)態(tài)竄流段，導(dǎo)數(shù)表現(xiàn)出0.25水平直線； (3)(d-e)為過渡段；(4)(e-f)為總系統(tǒng)徑向流，導(dǎo)數(shù)為0.5水平線。(5)雙重介質(zhì)不穩(wěn)態(tài)竄流，從形態(tài)上很容易與均質(zhì)地層、井附近有直線斷層曲線混淆。(不穩(wěn)態(tài)竄流),（

32、4)曲線特征,,（5)典型實例,,油井經(jīng)過加砂壓裂后，常常形成與井貫通的垂直裂縫。裂縫的生成是在井底的壓裂液壓力高于地層巖石的最小應(yīng)力時發(fā)生的，因此裂縫總是沿著地層的最大主應(yīng)力方向向外延伸。,3、垂直裂縫模型,,人工壓裂裂縫的滲透能力主要取決于摻入的壓裂砂的分選性，如果摻入的壓裂砂的分選良好，則人工壓裂裂縫的滲透能力會很高。 為了定量描述裂縫的滲透能力，定義無因次導(dǎo)流系數(shù)FCD如下：,,當(dāng)FCD大于100時，認為裂縫是高導(dǎo)流的裂縫，通

33、常稱之為無限導(dǎo)流裂縫。 如果FCD較小，則認為壓裂縫是低導(dǎo)流的，通常稱之為有限導(dǎo)流裂縫。,3、垂直裂縫模型,（1)物理模型,裂縫與井筒呈軸對稱分布；裂縫內(nèi)的流動可以為無限導(dǎo)流(沿裂縫方向無壓差)或者有限導(dǎo)流(沿裂縫方向有壓差)；裂縫寬度W＝0；,,3、垂直裂縫模型,（2) 無限導(dǎo)流裂縫裂縫充填不好或者沒有填充砂子，閉合，壓裂效果不好，裂縫的寬度可以忽略不計。裂縫的滲透能力無限大，流體在裂縫中流動無壓力損失，或可以不計。不計

34、裂縫寬度（Wf＝0）；不計毛管力和重力作用。裂縫的滲透率無限大（Kf＝無限大）數(shù)學(xué)模型,,,,早期線性流動階段：,擬徑向流動階段：,,（2)無限導(dǎo)流模型裂縫典型曲線,,整條曲線分成4段，即續(xù)流段、線性流段、過渡段、擬徑向流段。,,,無井儲的雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,,,I:早期斷—斜率為0.5的直線，導(dǎo)數(shù)與雙對數(shù)相差0.301周期；II:過渡段—壓力及其導(dǎo)數(shù)曲線近乎平行；III:徑向流段—導(dǎo)數(shù)為0.5的水平線。,（2)無限導(dǎo)流模型

35、,,具有井筒存儲效應(yīng)的雙對數(shù)及其導(dǎo)數(shù)特征,,,當(dāng)存在井筒儲集影響時，曲線的早期斷會偏離0.5斜率直線，相應(yīng)的導(dǎo)數(shù)斜率也會大于0.5，而與雙對數(shù)曲線呈放射狀。,,（2)無限導(dǎo)流模型,,,,（2)無限導(dǎo)流模型實例,西26-8井雙對數(shù)曲線,西28-19井雙對數(shù)曲線,壓力與導(dǎo)數(shù)曲線平行上升，斜率接近1/2,西28－19解釋結(jié)果為： 井筒儲存系數(shù)C：1.9m3/Mpa，基值滲透率K：0.15×10-3μm2，裂縫表皮系數(shù)：0.1

36、5，裂縫半長：77m，擬合地層壓力：23.9MPa。,（3) 有限導(dǎo)流裂縫典型曲線,,,,有限導(dǎo)流裂縫的曲線形態(tài)可分成5段，即續(xù)流段、雙線性流段、線性流段、過渡段、擬徑向流段。,,,,,無井筒儲集的的雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,,,I:早期斷—斜率為0.25的直線，導(dǎo)數(shù)與雙對數(shù)相差0.602周期；II:過渡段—壓力與導(dǎo)數(shù)曲線幾乎平行；III:徑向流段—導(dǎo)數(shù)為0.5的水平線。,（3) 有限導(dǎo)流裂縫典型曲線,（3）有限導(dǎo)流裂縫典型曲線,

37、,裂縫導(dǎo)流能力對有限導(dǎo)流裂縫壓力特征的影響,,,,,,乾北18-8井17-18號層,,,,（3）有限導(dǎo)流裂縫實例,,油相滲透率0.778×10-3um2, 裂縫表皮為0，裂縫半長76.8m,裂縫導(dǎo)流能力 619md.m，無因次導(dǎo)流能力10.36，,,西24-27井雙對數(shù)曲線,,,,（3）有限導(dǎo)流裂縫實例,壓力與導(dǎo)數(shù)線平行上升，斜率為1/4,解釋結(jié)果：井筒儲存C: 0.8m3/Mpa， 基值滲透率K:1.22×10

38、-3 μm2,裂縫表皮系數(shù)：0.3，裂縫半長：90m，裂縫導(dǎo)流能力FCD: 1.5，擬合地層壓力：18.8Mpa,（4)常見垂直裂縫模型曲線類型,,,,無限導(dǎo)流裂縫,1、初期(a-b)段為線性流段，壓力及導(dǎo)數(shù)為1/2斜率平行直線；2、(a-b)段的壓力及導(dǎo)數(shù)之間縱向距離為0.301對數(shù)周期；3、后期(c-d)段為徑向流段，導(dǎo)數(shù)為0.5的水平直線段。（中29井）,,,,有限導(dǎo)流裂縫,1、對于FCD較小的有限導(dǎo)流裂縫，初期段(a-b)

39、為雙線性流，壓力及導(dǎo)數(shù)為1/4斜率的平行直線，縱坐標(biāo)距離為0.602對數(shù)周期；2、(b-c)段為過渡段；3、(c-d）段為后期徑向流段。,（4)常見垂直裂縫模型曲線類型,,,,措施前后效果對比,1、措施前為叉形曲線，措施后變?yōu)橥ǖ罓睿?、由于k值的變化,使曲線在措施后向左移;3、措施前可以清楚地測到續(xù)流段、但是徑向流缺失或者很短；4、措施后缺失早期續(xù)流段，但是可以測到徑向流段。（樊29井）,（4)常見垂直裂縫模型曲線類型,,

40、,,措施后出現(xiàn)長裂縫情況,1、措施前為典型的“勺”型(均質(zhì))曲線和“S”型(雙重介質(zhì))曲線；2、措施后為，對于大部分的線性流動階段，表現(xiàn)為不斷向上繞曲的弧線，直到出現(xiàn)晚期徑向流直線段為止。（威34井）,（4)常見垂直裂縫模型曲線類型,（1)物理模型,,復(fù)合模型是指井附近地層與離開井一定距離的地層，存在不同的參數(shù)屬性。假設(shè)油藏存在兩個復(fù)合區(qū)域，分別具有不同的流度和彈性儲能系數(shù)。,4、復(fù)合模型,復(fù)合地層的形成原因可以是多種多樣的：

41、 ⑴內(nèi)、外區(qū)地層系數(shù)的差異形成復(fù)合地層。 ⑵內(nèi)、外區(qū)流體性質(zhì)的差異形成復(fù)合地層。,（2)有關(guān)概念和定義,1、流度比,,2、儲容比,,4、復(fù)合模型,,（4)雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,,,4、復(fù)合模型,(a-b-c)段為井筒儲集影響段；(c-d)段為內(nèi)區(qū)徑向流段，在無因次坐標(biāo)中，該段為0.5水平直線段；(d-e)段為內(nèi)外區(qū)交界的過渡段,如果外區(qū)流度和儲容系數(shù)小于內(nèi)區(qū)，則該段上翹，反之，則該段下傾;(f-g)段為外區(qū)徑向流段,導(dǎo)

42、數(shù)曲線上表現(xiàn)出坐標(biāo)值為0.5Mc的直線段。,,,,(a-b-c)續(xù)流段；(c-d)內(nèi)區(qū)徑向流；(d-e-f)過渡段；(f-g)外區(qū)徑向流,（4)雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,4、復(fù)合模型,,（5)交接面存在附加阻力復(fù)合模型,4、復(fù)合模型,物理模型,,（5)交接面存在附加阻力復(fù)合模型,4、復(fù)合模型,典型曲線,當(dāng)交接面存在附加阻力時，導(dǎo)數(shù)特征曲線在中期表現(xiàn)出往上翹起的特性，這種特性隨著附加阻力加大，上翹程度也變大。,,（5)交接面存在附加阻力

43、復(fù)合模型,4、復(fù)合模型,典型曲線,,,,（6)實例,4、復(fù)合模型,,,,（6)實例,4、復(fù)合模型,西13井壓力及其導(dǎo)數(shù)擬合曲線（注水井）,解釋結(jié)果： 井筒儲集系數(shù)Cs : 0.07 m3/Mpa，滲透率k：15.5 ×10-3 μm2 ，表皮系數(shù)S: -4，內(nèi)區(qū)半徑R1：142m，儲存比：0.98，外區(qū)滲透率K2：0.1×10-3 μm2 ，地層壓力Pi＝16.38MPa,（1)物理模型,,與雙重孔

44、隙介質(zhì)油藏模型一樣存在兩種介質(zhì)：裂縫系統(tǒng)和基質(zhì)系統(tǒng)。它與雙重孔隙介質(zhì)油藏模型不同的是：兩種介質(zhì)都可以直接流入井筒（符合這一模型的典型油藏是滲透率相差懸殊的雙層油藏）。 雙層油藏模型假設(shè)：兩個滲透率相差懸殊的油層同時向井筒供油的同時，低滲油層(k2)向高滲油層(k1)發(fā)生擬穩(wěn)定竄流。,5、雙重滲透模型,（2)有關(guān)概念和定義,1、彈性儲能比,,2、竄流系數(shù),3、地層系數(shù)比,地層系數(shù)比反應(yīng)的是兩層油藏之間的差異：當(dāng)κ ＝0.5時，則為

45、均質(zhì)油藏模型；當(dāng)κ≈1時，則為雙重孔隙介質(zhì)油藏模型。,（4)典型曲線,,,,(a-b-c)段為井筒儲集影響段；(c-d)段為高滲層徑向流動段，在無因次坐標(biāo)中，該段為0.5水平直線段，與均質(zhì)油藏徑向流相似；(d-e)段為過渡段,也是高滲透層的邊界反應(yīng)段,(d-e)和(e-f)段合稱為儲層的儲集效應(yīng)段;(f-g)段為低滲透層的徑向流段,無因次坐標(biāo)下的導(dǎo)數(shù)值為0.5/(1- κ).,,表皮系數(shù)S對導(dǎo)數(shù)曲線形狀的影響,,,當(dāng)S值增大時,峰

46、值升高,而且向右移動; 若出現(xiàn)徑向流,導(dǎo)數(shù)為0.5水平線.,（4)典型曲線,,彈性儲能比ω對導(dǎo)數(shù)曲線形狀的影響,,,隨著ω值減小,過渡段(c-d-e-f-g)導(dǎo)數(shù)曲線左移。,5、雙重滲透模型,（4)典型曲線,,地層系數(shù)比κ對導(dǎo)數(shù)曲線形狀的影響,,,κ值影響著低滲層徑向流段的導(dǎo)數(shù)值, κ值增加,導(dǎo)數(shù)曲線水平段上移。,（4)典型曲線,5、雙重滲透模型,,竄流系數(shù)λ對導(dǎo)數(shù)曲線形狀的影響,,,隨著λ值增大,使得在不穩(wěn)定壓力變化過程中高滲透層形成

47、的虧空，有低滲透層加以補充。當(dāng)λ值達到10-7數(shù)量級時，出現(xiàn)類似于雙重孔隙介質(zhì)的形狀。,5、雙重滲透模型,（4)典型曲線,均質(zhì)油藏、垂直裂縫油藏、雙重介質(zhì)油藏和雙滲介質(zhì)油藏等等都可能存在變井筒存儲的影響，因此，從嚴格意義上說，變井筒儲集模型不屬于一種模型，而是屬于壓力及其導(dǎo)數(shù)曲線的特例。,,6、變井筒儲集模型,,,,井筒存儲系數(shù)由大變小特征曲線,雙對數(shù)曲線圖早期段斜率大于1.0，傾角大于45°。,,,,井筒存儲系數(shù)由大變小特征

48、曲線,半對數(shù)曲線的視直線斜率m’與徑向流直線段斜率m之比值出現(xiàn)異常偏大，在作無因次疊加函數(shù)檢驗時，續(xù)流段擬合不好。,,,,井筒存儲系數(shù)由小變大特征曲線,雙對數(shù)曲線圖早期段斜率<1.0，傾角<45°，并且使雙對數(shù)壓力曲線與其導(dǎo)數(shù)曲線分開，由于C值的變化，導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)特有的S形狀。,,,,井筒存儲系數(shù)由小變大特征曲線,半對數(shù)曲線m’/m之比值出現(xiàn)異常偏低，在作無因次疊加函數(shù)檢驗時，與理論曲線擬合不好。,,,壓力恢復(fù)“駝

49、峰”特征,,,壓力恢復(fù)“駝峰”原因分析,,,壓力恢復(fù)“駝峰”原因分析,圖(a)為剛關(guān)井時的狀態(tài)，假定續(xù)流已經(jīng)結(jié)束，井筒中存在氣液兩部分，部分氣體在液面上方，體積為1m3，壓力為常壓0.1MPa，另一部分氣體在液體下方，體積也是1m3，液柱高度為1000m，按相對密度0.95計算，下方氣體的壓力為9.6MPa。下方氣體會由于相對密度差異向液體上方移動，使氣液相重新分布，如圖(b)所示。 假定在這一過程中，井筒與地層無流體交換（實際

50、上相的再分布和流體交換同時發(fā)生），當(dāng)氣柱到達上方后與上方氣柱合并體積為2m3。由于下方氣體原來處于高壓下，合并后，用理想氣體定律可以計算出合并后的氣柱內(nèi)壓為4.85MPa，體積2m3。 此時井底的壓力變?yōu)?.5＋4.85＝14.35MPa，這樣，井底壓力就高于正常井底壓力，形成壓力恢復(fù)曲線上的“駝峰”。,,,壓力恢復(fù)“駝峰”的形成條件,(1)地層具有中等或者中等偏高的滲透性。原因在于：對于低滲透地層，地層壓力較長時間以較大輻度不

51、斷恢復(fù)，會抵消和遮蓋相分布造成的壓力升高，一直看不到“駝峰”現(xiàn)象；(2)井筒中流體的粘度應(yīng)比較高。只有粘度較高，才能延緩氣柱的上升過程，從而使井筒中的壓力平衡延緩到壓力恢復(fù)之后；(3)原油泡點壓力應(yīng)比較高，或者具有氣夾層，使井底具有較多的已分離氣體，這樣才能發(fā)生面顯得想重新分布過程；(4)井底具有較高的S值，形成井壁阻力，會有助于“駝峰”的形成；(5)油套管環(huán)形空間有封隔器隔開，阻止油管中由于壓力升高擠出的流體倒流到環(huán)形空間，迫

52、使井底壓力上升。,典型曲線,,,,渤海埕北油田： 儲層特征：滲透率：1.67D; 原油粘度55mPa.s；泡點壓力14.91MPa;S：24.8(A21井),1.44(A4)井；井下座有封隔器。,（1) 邊界類型,,1.在井附近存在有斷層或者油層尖滅等不滲透邊界;2.由邊水或注入水形成的定壓邊界;3.油層存在有氣頂或底水;4.平面上分布有流體性質(zhì)變化造成的不同的影響區(qū).例如:注入稠化水、注入熱蒸氣、注入化學(xué)劑等；5.

53、平面非均質(zhì)分布；6.氣層具有邊底水。,7、各種邊界模型,,（2)邊界油藏常見的鏡像反應(yīng)特征,7、各種邊界模型,,單一斷層油藏,油藏已經(jīng)出現(xiàn)徑向流，導(dǎo)數(shù)曲線上出現(xiàn)0.5水平直線段，由于斷層的影響，導(dǎo)數(shù)曲線上升一個臺階，出現(xiàn)1.0水平直線段。,（3)壓降試井曲線特征,,單一斷層油藏半對數(shù)壓力曲線,半對數(shù)曲線上，出現(xiàn)斜率為m的直線向上轉(zhuǎn)折,形成斜率為2m的另一直線.,（3)壓降試井曲線特征,,直角斷層油藏雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,直角斷層在雙對

54、數(shù)導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)出導(dǎo)數(shù)值為2的水平直線段。,（3)壓降試井曲線特征,,直角斷層油藏半對數(shù)壓力曲線,直角斷層在半對數(shù)曲線上表現(xiàn)出4倍斜率的直線。,（3)壓降試井曲線特征,,平行斷層油藏雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,在一條窄長的通道上，隨著時間的增加，在距井較遠的地方，逐漸形成擬線性流，壓力曲線逐漸形成近似1/2斜率的直線，壓力導(dǎo)數(shù)也呈現(xiàn)出1/2斜率直線，二者逐漸趨于平行。,（3)壓降試井曲線特征,,封閉地層中心一口井油藏雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,壓力

55、及其導(dǎo)數(shù)曲線在晚期均逐漸趨于單位斜率直線(45º)。,（3)壓降試井曲線特征,,部分封閉邊界雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,（3)壓降試井曲線特征,封閉地層中心一口井雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)曲線,封閉油藏中心生產(chǎn)井關(guān)井時，塊中的壓力漸漸趨于平衡，接近平均地層壓力，此時壓力導(dǎo)數(shù)降很快下降，并趨于0。,（4)壓恢試井曲線特征,開井壓降和生產(chǎn)相當(dāng)長時間后關(guān)井恢復(fù)，到接近井的直角斷層影響井的壓力動態(tài)時，兩者基本一致，出現(xiàn)封閉斷塊后，壓降值逐漸加大

56、，形成擬穩(wěn)定流，雙對數(shù)和導(dǎo)數(shù)接近于斜率為1的直線，而恢復(fù)曲線則趨于平衡使導(dǎo)數(shù)迅速下降并趨于0。,（4)壓恢試井曲線特征,封閉地層某側(cè)一口井雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)曲線,當(dāng)井附近存在定壓邊界時，不論是壓降或者壓力恢復(fù)，都會由于定壓邊界的存在而使壓力穩(wěn)定下來，從而使壓力導(dǎo)數(shù)很快下降。,一條定壓邊界壓降或者壓恢及其導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)曲線特征,組合邊界的壓降及其導(dǎo)數(shù)雙對數(shù)曲線特征,當(dāng)井附近既存在定壓邊界，也存在不滲透邊界時，若井距離不滲透邊界較近，則壓力

57、導(dǎo)數(shù)曲線先上傾再下降。,（1)物理模型,,假設(shè)： 1、油藏等厚、均質(zhì)、且頂?shù)撞烤鶠椴粷B透隔層所封閉，水平井與頂?shù)酌嫫叫校?2、油層厚度為h(m)，垂向滲透率和水平滲透率分別為KV和KH(μm2),井筒符合無限導(dǎo)流特征，不考慮重力；,8、水平井模型,（2)數(shù)學(xué)模型解析解,,,,Laplace線源解：,其中：,,8、水平井模型,（3)水平井模型流線,,,初始徑向流：壓力影響還未達到頂?shù)捉缑?擬徑向流：壓力波影響范圍已經(jīng)擴大到水平井范

58、圍之外。,（4)典型曲線—水平井模型,,雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,,,①表示初始徑向流結(jié)束的大致時間；②表示擬徑向流開始的大致時間。,（4)典型曲線—水平井模型,,,半對數(shù)壓力曲線特征,半對數(shù)曲線早期反應(yīng)的是初始徑向流(當(dāng)井不位于油層中不時，還可能出現(xiàn)第二徑向流)，后期反應(yīng)的是擬徑向流直線段。,,,(a-b)續(xù)流段；(b-c)垂直徑向流；(d-e)垂直于井筒的擬線性流段；(f-g)水平擬徑向流。,（4)典型曲線—水平井模型,,,（5)

59、水平井實例,羅家11H穩(wěn)定試井后關(guān)井雙對數(shù)擬合分析圖,（1)物理模型,對于厚油層（幾十米甚至上百米）而言，為了防止底水錐進或者氣頂氣竄，往往只射開油層的某一部分，此時，井底附近的流動會增加一個附加阻力，即打開不完善造成的井壁阻力，使表皮系數(shù)增大，而且還會出現(xiàn)球形流動或者半球形流動。假設(shè)油層的橫向滲透率為KH，縱向滲透率為KZ。,9、地層部分射開模型,,,9、地層部分射開模型,（2)雙對數(shù)壓力及導(dǎo)數(shù)曲線,(a-b-c)段為井筒儲集影響段，

60、與一般的均質(zhì)油藏相似；(c-d)段為局部徑向流段，即橫向流動和縱向流動共同作用，形成“局部徑向流”，導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)水平直線段；(d-e)段為球形流段，即隨著時間的推移，球形流動會明顯發(fā)生，形成“球形流”或者“半球形流”，球形流在導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)出斜率為-0.5的直線段;(e-f)段為地層徑向流段,導(dǎo)數(shù)曲線上表現(xiàn)出坐標(biāo)值為0.5的直線段。,,半對數(shù)壓力曲線特征,,,在半對數(shù)曲線上明顯出現(xiàn)斜率為m1的局部徑向流和斜率為m2的整個油層的徑向

61、流。,9、地層部分射開模型,,不同滲透率比值對壓力變化曲線的影響,,,KH/KZ值越大，則地層產(chǎn)生局部徑向流的可能性越大，維持的時間也越長，反之，則產(chǎn)生局部徑向流的可能性越小，產(chǎn)生“球形流”的時間越早。,9、地層部分射開模型,,在試井模型假設(shè)中，都假設(shè)流體是“微可壓縮”的，且其“壓縮系數(shù)為常數(shù)”，粘度不隨壓力變化而變化。但是氣體的粘度和壓縮系數(shù)都是壓力變化的函數(shù)，真實氣體的偏差系數(shù)Z也是壓力的函數(shù)。因此，用于油水滲流時壓力變化的方程不能

62、應(yīng)用于氣體滲流，為此，通過引入“真實氣體勢函數(shù)”，或者稱為“擬壓力”，將氣井壓力換算成擬壓力，就可以將常規(guī)油、水井的試井解釋方法用于氣井試井解釋。,擬壓力定義：,氣體滲流方程：,10、氣井解釋,（1)氣井試井中的擬壓力,,利用數(shù)值積分方法—梯形法計算擬壓力：,（1)氣井試井中的擬壓力,,1、當(dāng)把氣井壓力轉(zhuǎn)化為擬壓力后，氣井的不穩(wěn)定試井解釋步驟與油井一樣；2、在整個測試過程中，若氣井的井底壓力小于13.8MPa，此時粘度與偏差系數(shù)的乘積

63、幾乎是一個常數(shù)，此時可以用壓力平方來代替擬壓力進行試井解釋；3、在整個測試過程中，若氣井井底壓力大于20.7MPa，此時μZ/p幾乎是常數(shù)，此時可以用壓力來代替擬壓力進行試井解釋。,注意！,（1)氣井試井中的擬壓力,穩(wěn)定試井,氣井以某一穩(wěn)定產(chǎn)量生產(chǎn)，直到井底流壓達到穩(wěn)定，然后改變工作制度，以另一穩(wěn)定產(chǎn)量生產(chǎn)，待井底流壓達到再改變工作制度繼續(xù)生產(chǎn)，這樣重復(fù)3～4次，測量每個工作制度下的產(chǎn)量和穩(wěn)定流壓，這就是氣井的穩(wěn)定試井。,（2)產(chǎn)能試

64、井方法,改變工作制度的順序一般是由低產(chǎn)量開始逐漸加大，常常在測試結(jié)束后關(guān)井測壓力恢復(fù)，以取得地層壓力pr。,在雙對數(shù)坐標(biāo)上繪制出(PR2-Pwf2)與q的關(guān)系曲線。直線的斜率的導(dǎo)數(shù)為滲流指數(shù)n,通過其它任何點計算出C值，就可以得到指數(shù)式產(chǎn)能方程。,指數(shù)式產(chǎn)能方程,在直角坐標(biāo)上繪制出(PR2-Pwf2)q與q的關(guān)系曲線。直線的斜率為二項式系數(shù)B,通過其它任何點計算出A值，就可以得到二項式產(chǎn)能方程。,二項式產(chǎn)能方程,井底流壓為0(絕對壓力為

65、0.101MPa)時的最大極限產(chǎn)量即稱為“無阻流量”。根據(jù)穩(wěn)定試井測試資料求出氣井的二項式產(chǎn)能方程后，就可以利用如下公式計算氣井無阻流量：,氣井無阻流量QAOF,氣井流入動態(tài)曲線(IPR曲線),氣井井底流壓pwf與產(chǎn)量q的關(guān)系曲線就稱為氣井的流入動態(tài)曲線。,（2）等時試井,等時試井主要針對低滲氣藏提出來的產(chǎn)能試井方法，該方法主要通過3～4次相同時間長度的等時流動期來確定不穩(wěn)定產(chǎn)能曲線，然后再用一個穩(wěn)定測點和不穩(wěn)定產(chǎn)能曲線推出穩(wěn)定產(chǎn)能曲線

66、。,產(chǎn)能曲線,指數(shù)式產(chǎn)能曲線,二項式產(chǎn)能曲線,（3）修正等時試井,修正等時試井是在等時試井的基礎(chǔ)上，開井流動段和關(guān)井恢復(fù)段的時間相同，通過等時流動期確定不穩(wěn)定產(chǎn)能曲線，然后再用一個穩(wěn)定測點和不穩(wěn)定產(chǎn)能曲線推出穩(wěn)定產(chǎn)能曲線。,產(chǎn)能曲線,指數(shù)式產(chǎn)能曲線,二項式產(chǎn)能曲線,（1)干擾試井,,干擾試井通常有兩口以上的井參與施工操作，其中一口稱為“激動井”，施工時改變“激動井”的工作制度(開井或者關(guān)井)，造成井底附近地層的壓力波動；另一口井稱為“觀

67、測井”，施工前即關(guān)井，待井底壓力基本穩(wěn)定后，下入高精度、高分辨率的井下壓力計，連續(xù)記錄井底壓力的變化，如果激動井和觀察井之間是連通的，那么激動井由于開關(guān)井造成的地層壓力的波動，在一定時間后，就會傳到觀測井。 利用“干擾壓力”信號，可以計算地層的連通參數(shù)kh/μ、K/φμCt、ω、λ等。,11、干擾試井和脈沖試井,（2)脈沖試井,,脈沖試井在施工方法上與干擾試井類似，也是采用兩口井組成井組，一口激動井，造成井底附近地層壓力變化，另

68、一口觀測井，主要觀察激動井壓力信號。所不同的是，激動井的激動采用等間隔，連續(xù)多次的開井和關(guān)井，從而使觀測井測得的壓力也形成一連串的波動，通過分析這一鏈串波的波峰高度和滯后時間，就可以計算地層的連通參數(shù)。,1、輸入壓力史和流量史參數(shù)以及其它靜態(tài)參數(shù)；2、計算導(dǎo)數(shù)，流動期識別；3、選擇解釋模型，生成樣板曲線，進行雙對數(shù)壓力及其導(dǎo)數(shù)曲線的擬合；4、進行無因次霍納曲線的擬合；進行壓力史曲線擬合；5、輸出解釋結(jié)果參數(shù)，編寫解釋報告。,13