直縫焊管開口孔型中軋輥與管坯間的接觸壓力分布

1、ISSN100020054CN1122223?N清華大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)JTsinghuaUniv(Sci上軋輥與管坯的接觸壓力分布是以軋輥中點(diǎn)為界分為兩個(gè)部分每個(gè)部分內(nèi)接觸壓力近似呈三角形分布。管坯在開口孔型中處于彎曲成型階段時(shí)接觸壓力分布是在彎曲成型階段壓力分布基礎(chǔ)上中部疊加了一個(gè)擠壓力。關(guān)鍵詞:直縫焊管接觸壓力光彈性方法有限元方法中圖分類號(hào):TH123.4文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):100020054(2000)0520076204

2、在現(xiàn)代直縫焊管生產(chǎn)中軋輥與管坯間的接觸壓力分布函數(shù)是確定成型滾動(dòng)直徑的位置及張力分析的基礎(chǔ)[1]。直縫焊管開口孔型中軋輥與管坯間的壓力分布分為兩種情況來考慮:一是輥縫值與板厚相等既不壓靠也無間隙是理想的成型力稱之為彎曲成型力Ff二是輥縫值小于初始板厚產(chǎn)生了壓靠力Fe。有關(guān)軋輥與管坯間的壓力分布的研究很少文[2]曾經(jīng)對(duì)壓力分布函數(shù)進(jìn)行了推導(dǎo)但是推導(dǎo)的過程過于簡化并且是建立在兩個(gè)假設(shè)條件的基礎(chǔ)之上推導(dǎo)的結(jié)果也沒有進(jìn)行任何的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證因此其結(jié)果

3、難于在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)用。本文從實(shí)驗(yàn)入手進(jìn)行有限元模擬計(jì)算以期揭示直縫焊管生產(chǎn)中軋輥與管坯間的壓力分布規(guī)律使之運(yùn)用于實(shí)際生產(chǎn)之中。1實(shí)驗(yàn)過程1.1實(shí)驗(yàn)方法的選擇實(shí)驗(yàn)應(yīng)力分析方法有:光彈性實(shí)驗(yàn)方法、電阻應(yīng)變方法、脆性涂層法和電場比擬法等。比較各個(gè)實(shí)驗(yàn)方法的特點(diǎn)并且結(jié)合直縫焊管的生產(chǎn)條件本文選擇光彈性實(shí)驗(yàn)法。按照應(yīng)力狀態(tài)的不同可以把光彈分為平面光彈和三維光彈。如果本實(shí)驗(yàn)采用三維光彈凍結(jié)應(yīng)力將十分困難因?yàn)樵诤嫦渲械母邷貭顟B(tài)下很難調(diào)整軋輥模型和管坯

4、之間的接觸狀態(tài)使之達(dá)到臨界接觸。在軋輥與管坯的接觸區(qū)內(nèi)其它方向的應(yīng)力同接觸應(yīng)力相比是非常小的可以忽略它們的影響所以本實(shí)驗(yàn)可歸結(jié)為平面光彈問題。將有應(yīng)力的模型置于光彈性儀的圓偏振光路系統(tǒng)中可以在成象屏幕上得到反映主應(yīng)力差的干涉條紋圖即等差線。由光性定律得到條紋與主應(yīng)力差之間的關(guān)系為Ρ1Ρ2=ncfcd(1)式中:nc為等差條紋級(jí)數(shù)(nc=012)fc是等差線材料條紋值d是平面模型的厚度。普通光彈性法只能獲得反映主應(yīng)力差的等差線和反映主應(yīng)力

5、方向的等傾線為了求得模型內(nèi)部各點(diǎn)的全部應(yīng)力分量通常要采用繁瑣的切力差法并利用已知邊界條件進(jìn)行求解所得結(jié)果誤差較大。本文所要求解的是邊界接觸應(yīng)力只利用普通光彈性法更為困難近代光測力學(xué)提供的全息光彈性法可以獲得反映主應(yīng)力和的等和線因而可以根據(jù)等差條紋圖和等和條紋圖簡捷而準(zhǔn)確地獲得模型內(nèi)部各點(diǎn)的主應(yīng)力分量的大小。由光性定律得到條紋與主應(yīng)力和之間的關(guān)系為Ρ1Ρ2=npfpd(2)式中:np為等和條紋級(jí)數(shù)(np=012)fp是等和線材料條紋值。在

6、實(shí)驗(yàn)中采取全息光彈性實(shí)驗(yàn)方法根據(jù)由環(huán)氧樹脂模型所獲得的等差線和有機(jī)玻璃模型所獲得的等和線條紋圖利用式(1)和(2)便可以很容易地圖5是根據(jù)管坯在彎曲成型階段的極限位置(即管坯中點(diǎn)將與下輥接觸的臨界點(diǎn))時(shí)軋輥等差線和等和線條紋圖繪制的等差線、等和線分布圖。圖6為根據(jù)式(3)和(4)得出的接觸面Ρr和Σ應(yīng)力分布圖。圖5開口孔型在彎曲成型力作用下的等和線、等差線分布圖圖6開口孔型在彎曲成型力作用下接觸面的Ρr和Σ分布圖3.2壓靠成型階段時(shí)接觸

7、面的應(yīng)力分布管坯中點(diǎn)與下輥接觸后上輥再繼續(xù)壓下這時(shí)就進(jìn)入壓靠成型階段在這個(gè)階段內(nèi)隨著上輥的壓下載荷迅速增大通常取Fe=2Ff(Ff為彎曲成型階段的最大載荷)時(shí)為該階段的結(jié)束。圖7是根據(jù)管坯在壓靠成型階段時(shí)軋輥等差線和等和線條紋圖繪制的等差線、等和線分布圖。圖8為根據(jù)式(3)(4)得出的接觸面Ρr和Σ應(yīng)力分布圖。圖7開口孔型在壓靠成型力作用下的等和線、等差線分布圖圖8開口孔型在壓靠成型力作用下接觸面的Ρr和Σ分布圖4實(shí)驗(yàn)的可靠性分析軋輥模

8、型由機(jī)加工成型尺寸精度高尤其是接觸面處均采用車削加工尺寸與光潔度均滿足實(shí)際要求。管坯也由車削成型管坯的光潔度和管徑都符合實(shí)驗(yàn)要求。等差線和等和線的條紋分布對(duì)稱性好證明模型、管坯的加工以及加載的對(duì)中性符合要求。檢驗(yàn)實(shí)驗(yàn)結(jié)果可靠性的另一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)是靜力平衡:接觸面上的應(yīng)力在垂直方向上的合力應(yīng)與所加載荷平衡即:F=F′(5)F′=∫s(ΡrcosΗΣsinΗ)dds(6)其中:F′是接觸面上的應(yīng)力在垂直方向上的合力F是所加的載荷。由式(6)可以求

9、出接觸面上的Ρr和Σ在垂直方向的應(yīng)力分量再根據(jù)實(shí)際載荷可以得到實(shí)驗(yàn)中的相對(duì)誤差。開口孔型在彎曲成型力作用下的實(shí)驗(yàn)誤差為F′1F1F1=0.4%.開口孔型在壓靠成型力作用下的實(shí)驗(yàn)誤差為1.8%。通過靜力平衡校核可見相對(duì)誤差5%符合實(shí)驗(yàn)及工程要求。5有限元模擬計(jì)算5.1有限元模型由直縫焊管的成型工藝可知焊管的成型經(jīng)歷了較大的幾何改變并發(fā)生了彈塑性變形變形情況屬于大位移、大應(yīng)變且應(yīng)力關(guān)系是非線性的整個(gè)成型過程屬于幾何和材料雙重非線性問題。管坯