舟山東港某住宅樓建筑結構設計【畢業(yè)論文】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設計)</p><p>　題 目：舟山東港某住宅樓建筑結構設計</p><p>　學 院：</p><p>　學生姓名：</p><p>　專 業(yè)：土木工程</p><p>　班 級：</p><p>　指導教師：</p>

2、<p>　起止日期：</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要1</b></p><p><b>　　1 設計概況3</b></p><p>　　1．1 基本概況3</p><p>&l

3、t;b>　　2 結構設計5</b></p><p>　　2．1 結構平面布置5</p><p>　　2.2.框架結構布置及材料選擇5</p><p>　　2.3梁、柱截面尺寸5</p><p>　　2.4.荷載計算（取2軸進行計算）6</p><p>　　3 框架內力計算13</p&

4、gt;<p>　　3.1恒載作用下的框架內力13</p><p>　　3.2 活載作用下的內力計算22</p><p>　　3-3 風荷載作用下的位移、內力計算26</p><p>　　3-4 地震作用下橫向框架的內力計算34</p><p>　　3-5 框架內力組合43</p><p>　　4

5、 框架梁、柱截面設計61</p><p>　　5 樓梯結構設計計算72</p><p>　　5．1 梯段板計算72</p><p>　　5．2 休息平臺板計算73</p><p>　　5．3 梯段梁TL1計算74</p><p>　　6．現(xiàn)澆樓面板設計76</p><p><b

6、>　　參考文獻80</b></p><p><b>　　致謝81</b></p><p>　　舟山東港某住宅樓建筑結構設計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本工程為某中學教學樓建筑結構設計，工程位于浙江省舟山市東港，總建筑面積約為3300㎡，

7、建筑物總高度16.8m，主體結構為六層,層高均為2.8m。采用鋼筋混凝土框架結構形式。鋼筋混凝土結構具有良好的受力性能，能充分發(fā)揮混凝土及鋼筋的力學性能。本設計主要由建筑設計和結構設計兩部分組成。按照先建筑后結構，先整體布局后局部節(jié)點設計步驟設計。建筑設計，包括設計資料、建筑方案初步設計、建筑平面、立面和剖面設計、主要部位的建筑構造及材料做法；結構設計，包括結構方案布置、結構平面布置、荷載計算、一榀框架內力計算，以及樓板設計、樓梯設計等

8、。最后寫出相應的設計說明、英文資料翻譯以及參考文獻。本計算書所有項目均以相應的規(guī)范為依據(jù)。</p><p>　　[關鍵詞] 框架結構；教學樓；建筑設計；結構設計</p><p>　　The Architectural and Structural</p><p>　　Design of Residential building</p><p>

9、;　　[Abstract] The middle school designed is located at the urban district of Ningbo city in Zhejiang Province. The major structure covers four stories with a total construction area of about 3300m2 and the building is 20

10、 meters in height with an average of 2.800 meters per storey. It uses the form of reinforced concrete frame construction. Reinforced concrete structure has good mechanical properties and can make full use of the mechanic

11、al properties of concrete and reinforced.The design is mainly m</p><p>　　[Key Words] frame Structure；academic building; architectural design; structural design</p><p><b>　　1 設計概況</b>

12、</p><p><b>　　1．1 基本概況</b></p><p><b>　　1）工程概況</b></p><p>　　本工程為舟山碧海蓮緣3期小區(qū)住宅樓。</p><p><b>　　工程名稱：住宅樓</b></p><p>　　建設地點：舟山市

13、東港</p><p><b>　　2）工程規(guī)模</b></p><p>　　工程為6層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。建筑面積3300㎡，建筑總高為16.8m，房屋長度32.6m，房屋寬度10m。層數(shù)：6；層高：2.8m；</p><p>　　(2)工程設計主要內容</p><p><b>　　1）地基與基礎</

14、b></p><p>　　基礎采用柱下獨立基礎。</p><p><b>　　2）主體結構</b></p><p>　　采用現(xiàn)澆混凝土框架結構，肋梁樓蓋。</p><p>　　混凝土強度等級：C25；</p><p>　　鋼筋：采用HPB235級和HRB335級鋼筋；</p>

15、<p>　　墻體：外墻采用空心磚，內墻采用加氣混凝土小型砌塊；</p><p>　　屋面做法：上人屋面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底，20mm水泥砂漿找平，40～120厚（1%找坡）膨脹珍珠巖保溫層，雙層改性瀝青防水卷材，30厚保溫隔熱板，淺色地磚。</p><p>　　樓面做法：鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底，20mm水泥砂漿找平。</p>&l

16、t;p>　　門窗做法：門為木門，窗為塑鋼窗。</p><p><b>　　(3)設計原始資料</b></p><p><b>　　1）地質水文資料</b></p><p>　　根據(jù)工程地質勘測報告，擬建場地地勢平坦。</p><p><b>　　表1－1 地質資料</b>

17、</p><p>　　地下水位距地表最低為-2.0m，對建筑物基礎無影響。</p><p><b>　　2）氣象資料</b></p><p>　　溫度：多年極端最高氣溫39.1℃，多年極端最低氣溫-6.1℃，多年平均氣溫16.4℃，多年最高月平均氣溫27.2℃，多年最低月平均氣溫5.6℃。</p><p>　　相對濕度：

18、多年平均相對濕度為79%，最大值出現(xiàn)在6月份，相對濕度為88%，最小值出現(xiàn)在1月份，相對濕度為72%。</p><p>　　全年主導風向：偏南風 夏季主導風向：ESE~SE 冬季主導風向：N~NNW</p><p>　　常年降雨量為：多年平均年降水量1355.5mm。</p><p>　　基本風壓為：0.85kN/m2</p><p>　

19、　基本雪壓為：0.50kN/m2</p><p><b>　　3）抗震設防要求</b></p><p>　　工程所在地抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類。</p><p><b>　　2 結構設計</b></p><p>　　2．1 結構平面布置

20、</p><p>　　2.2.框架結構布置及材料選擇</p><p><b>　　材料選擇：</b></p><p>　　混凝土：均采用C25級</p><p>　　鋼筋：HRB335，HPB235</p><p>　　2.3梁、柱截面尺寸</p><p>　?。?）框架梁

21、的截面尺寸估算公式：</p><p>　　AB跨、CD跨：b×h=240mm×400mm， </p><p>　　BC跨：b×h=240mm×370mm</p><p>　?。?）柱截面尺寸400mm×450mm ， 現(xiàn)澆板 厚110mm</p><p

22、>　　2.4.荷載計算（取2軸進行計算）</p><p>　?。?）屋面框架線荷載標準值</p><p><b>　　1）：恒載計算</b></p><p>　　100厚鋼筋混凝土板 KN/m2</p><p>　　20厚石灰砂漿抹底

23、 KN/m2</p><p>　　20厚水泥砂漿抹底 KN/m2</p><p>　　40 120 厚膨脹珍珠巖保溫層 KN/m2</p><p>　　30 厚保溫隔熱板 KN/m2</p><p>　　10淺色地磚

24、 KN/m2</p><p>　　雙層SBS改性瀝青防水卷材 KN/m2</p><p>　　屋面恒載 ∑= 5.71 KN/m2</p><p><b>　　梁自重</b></p><p>　　邊跨AB：

25、 0.24×0.4×25=2.4 KN/m</p><p>　　梁測粉刷 ： 2×（0.4-0.11）×0.02×17=0.20 KN/m</p><p><b>　　2.6</b></p><p>　　中跨BC：

26、 0.24×0.37×25=2.22 KN/m</p><p>　　梁側粉刷： 2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.19 KN/m 2.41KN/m</p><p>　　邊跨CD：

27、 0.24×0.4×25=2.4 KN/m</p><p>　　梁測粉刷 ： 2×（0.4-0.11）×0.02×17=0.2 KN/m</p><p><b>　　2.6</b></p><p>　　作用在頂層框架梁上的線恒荷載標準值為：</p>

28、<p>　　梁自重： =2.41</p><p>　　板傳來的荷載： </p><p><b>　　2）活載</b></p><p>　　作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為：=0.7×4=2.8 KN/m</p><p>　　=0.7×

29、3.35=2.34 KN/m</p><p>　?。?）樓面框架線荷載標準值：</p><p><b>　　1）恒載</b></p><p>　　110厚鋼筋混凝土板 KN/m2 </p><p>　　20厚石灰砂漿抹底 0.02×

30、;17=0.34 KN/m2</p><p>　　20厚水泥砂漿抹底 KN/m2 </p><p>　　樓面恒載 ∑ = 3.49 KN/m</p><p>　　邊跨（AB， CD跨）框架梁自重 2.6KN/m</p><p>　　中跨（

31、BC跨）梁自重 2.41KN/m</p><p>　　作用在樓面層框架梁上的線荷載標準值為：</p><p>　　梁自重： </p><p>　　板傳來荷載： </p><p><b>　　2）活載</b></p><p>　　樓面活

32、載： 2=8</p><p><b>　　=2=4.7</b></p><p><b>　　（3） 風荷載</b></p><p>　　已知基本風壓，地面粗糙度屬B類，按荷載規(guī)范</p><p>　　1）風載體型系數(shù)：迎風面為0.8，背風面為了-0.5，因結構高度H＜30m（從室外地

33、面算起），取風振系數(shù)=1.0，計算過程如表5-1所示。</p><p>　　風荷載計算 表2-1</p><p><b>　　（4） 地震作用</b></p><p>　　1) 建筑物總重力荷載代表值的計算（粉刷重度忽略）</p><p>　?、夙攲涌傊亓奢d代表值：</p>&

34、lt;p>　　50%雪載： 32×10×0.5×0.5=80KN</p><p>　　屋面恒載： 5.71×32×10＝1827.2 KN</p><p>　　橫梁： （2.6×4.5+2.6×3.6+2.41×1.9）×12=307.6

35、7 KN</p><p>　　縱梁 ： 2×(16.32+1.3)×10×2＝704.8KN</p><p>　　柱重 ： 0.4×0.45×25×1.4×38+0.4×0.5×25×1.4×2=253.4KN</p><p>　　橫

36、墻： 3.6×［18×6×1.4+（2.4×1.8-1.2×1.8×0.5）×2+6×（3×1.8-0.5×1.5×1.8）］=97.2KN </p><p>　　縱墻 ： ［（3.0×1.65-2.1×1.8×0.5）×4+

37、（3.9×1.65-2.7×1.8×0.5）</p><p>　　×0.9］×2×3.6＝347.69KN</p><p>　　鋁合金窗： （2.7×1.8×12+2.1×1.8×8+1.5×1.8×6+1.2×1.8×7）0.

38、5×0.35＝20.98KN </p><p><b>　　=7390KN</b></p><p>　?、诩杏谥虚g層處的重力荷載代表值～：</p><p>　　50%樓面活荷載 ： 0.5×2.0×（47.6×14.9+6×12.5）＝784.24KN</p>&

39、lt;p>　　屋面恒載： 3.692×（47.1×6×2+6×12）+3.99×47.1×2.4＝2803.57KN</p><p>　　橫梁： 850.87KN</p><p>　　縱梁： 629.94KN

40、</p><p>　　柱重： 579.98×2=1159.96KN </p><p>　　橫墻： 752.33×2＝1504.66KN</p><p>　　縱墻： 347.69×2＝695.38K

41、N</p><p>　　鋁合金窗： 20.98×2＝41.96KN</p><p>　?、奂杏诘讓犹幹亓奢d代表值：</p><p>　　50%樓面活載： 784.24KN</p><p>　　樓面恒載：

42、 2803.57KN</p><p>　　橫梁： 851.87KN</p><p>　　縱梁： 629.94KN</p><p>　　柱重：0.5×0.5×25×（2.7+1.65）+0.4×0.4

43、×25×（2.7+1.65）×16=1540KN</p><p>　　橫墻： 752.33+752.33×2.7/1.65=1983.42KN</p><p>　　縱墻： 347.69+347.69×2.7/1.65=50

44、44.95KN</p><p>　　鋼窗： 41.96KN</p><p>　　=9595KN（2）(2)地震作用計算</p><p>　　1)框架柱的抗側移剛度：</p><p>　　在計算梁、柱線剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框

45、架梁的抗彎慣性矩??；邊框架梁??；在裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取；邊框架梁取；為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度見表2-2，每層框架柱總的抗側移剛度見表2-3。</p><p>　　橫梁、柱線剛度 表2-2</p><p>　　框架柱橫向側移剛度D值 表2-3</p><p>

46、;　　注：為梁的線剛度，為柱的線剛度。</p><p>　　底層： =2×（10.38+10.90+14.27+14.79）+7×11.16+10×11.93+9×12.72+6×13.49=493.52KN/㎜</p><p>　　二～六層：=2×（9.27+16.69+7.42+17.62）+7×9.74+10&#

47、215;11.59+9×12.98+6×14.38=489.18KN/㎜</p><p>　　2)框架自振周期的計算：</p><p>　　采用頂點位移法計算其自振周期（s）。結構在策略荷載代表值作用下的頂點假想位移計算見表2-4。局部突出屋面的樓梯間、電梯機房對主體結構頂點位移的影響不計。</p><p>　　考慮填充墻剛度對框架結構的影響，取

48、折減系數(shù)=0.6，則</p><p>　　=1.70=1.7×0.6×=0.603s</p><p>　　框架頂點假想水平位移計算表 2-4</p><p>　　樓層地震作用和地震剪力標準值計算表 表2-5</p><p><b>　　3)地震作用計算</b></p>

49、;<p>　　由抗震規(guī)范采用底部剪力法計算水平地震作用。本結構所在場地為7度設防，第一組，Ⅱ類場地，查表得=0.35，=0.08。</p><p>　　結構等效總重力荷載：</p><p>　　因,故需要考慮框架頂部附加集中力作用</p><p>　　框架橫向水平地震作用標準值即底部剪力按下式計算:</p><p>　　各樓層地

50、震作用和地震剪力標準值由表2-5計算列出，</p><p>　　0.118×=215.78KN</p><p><b>　　3 框架內力計算</b></p><p>　　3.1恒載作用下的框架內力</p><p><b>　　1)彎矩分配系數(shù)</b></p><p>

51、;<b>　　節(jié)點A1： </b></p><p><b>　　節(jié)點B1： </b></p><p>　　節(jié)點A2： </p><p><b>　　節(jié)點B2： </b></p><p>　　節(jié)點A6： </p><p&g

52、t;　　節(jié)點B6： </p><p>　　（A3、B3）（A4、B4）（A5、B5）（D3、C3）（D4、C4）（D5、C5）與相應的（A2、B2）相同。</p><p>　　(2)把梯形、三角形荷載化為等效均布荷載</p><p><b>　　頂層:</b></p><p><b>　?。ˋB跨

53、） </b></p><p><b>　　KN/m</b></p><p><b>　　KN/m</b></p><p>　　=19.07+17.76=36.83 KN/m</p><p>　?。˙C跨） =2.41+19.13=14.37 KN/m</p><

54、p>　　=2.41+19.13=14.37 KN/m</p><p>　　=14.37+14.37=28.74 KN/m</p><p>　?。–D跨） =2.6+19.13=14.56 KN/m</p><p><b>　　KN/m</b></p><p>　　=14.56+16.83=31.39KN/m&l

55、t;/p><p><b>　　其他層:</b></p><p><b>　?。ˋB跨） </b></p><p><b>　　KN/m</b></p><p><b>　　KN/m</b></p><p>　　=17.68+16.

56、85=34.53KN/m</p><p>　?。˙C跨） =7.61+11.69=14.92 KN/m</p><p>　　=7.61+11.69=14.92 KN/m</p><p>　　=14.92+14.92=29.84 KN/m</p><p>　?。–D跨） =7.61+11.69=14.92 KN/m</p>&l

57、t;p><b>　　KN/m</b></p><p>　　=14.92+16.31=31.23KN/m</p><p>　　（3） 計算固端彎矩</p><p><b>　　頂層:</b></p><p><b>　　=62.15</b></p><p

58、><b>　　=4.32</b></p><p><b>　　=33.90</b></p><p><b>　　其他層:</b></p><p><b>　　=58.27</b></p><p><b>　　=4.49</b>&

59、lt;/p><p><b>　　=33.73 </b></p><p>　?。?）恒載彎矩分配過程</p><p>　?。?）恒載標準值作用下梁的內力計算表 表3-1</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　3.2 活載作用下的內力計算</p&

60、gt;<p>　　活載標準值作用下梁的內力計算表 3-2</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　3-3 風荷載作用下的位移、內力計算</p><p>　　1） 框架側移 （表3-3）</p><p><b>　　2） 層間側移：</b></p&

61、gt;<p>　　=2.24/0.85=2.63㎜</p><p>　　相對側移： =2.63/3400=1/1292<1/400</p><p><b>　　3） 項點側移</b></p><p>　　側移 =6.57/0.85=7.73㎜</p><p>　　相對側移 =7.73/1

62、7400=1/2251<1/500 (滿足要求)</p><p>　　4）框架柱反彎點位置計算</p><p>　　A軸框架反彎點位置 表3-4</p><p>　　B軸框架反彎點位置 表3-5</p><p>　　C軸框架反彎點位置 表3-6</p><p>　　D軸框架反彎點位置 表3-7

63、</p><p>　?。?）風荷載作用下的內力計算</p><p>　　框架在風荷載下的內力用D值法進行計算。其步驟為：</p><p>　　1）求各柱的反彎矩處的剪力值；</p><p>　　2）求各柱反彎點高度；</p><p>　　3）求各柱的剛度彎矩及梁端彎矩；</p><p>　　4）

64、求各柱的軸力和梁剪力。</p><p>　　第i層第柱所分配的剪力為：， </p><p>　?。?）各柱的梁端彎矩及柱剪力</p><p>　　框架各柱的桿端彎矩,梁端彎矩計算公式:</p><p>　　MC上=Vim(1-y)h； MC下=Vimyh</p><p>　　中柱處的梁: Mb左j=ib左(MC上j+

65、MC下j+1)/(ib左+ib右)；</p><p>　　Mb右j=ib右(MC上j+MC下j+1)/(ib左+ib右)；</p><p>　　邊柱處的梁: Mb總j=MC上j+MC下j+1</p><p>　　風荷載作用下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 表3-8</p><p>　　風荷載作用下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 表

66、3-9</p><p>　　風荷載作用下C軸框 架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 表3-10</p><p>　　風荷載作用下D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 表3-11</p><p>　　風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力 表3-12</p><p>　　3-4 地震作用下橫向框架的內力計算</p><p>

67、;　　1） 0.5（雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內力計算</p><p>　　按《建筑抗震設計規(guī)范》，計算重力荷載代表值時，頂層用雪荷載，其他層取用活荷載，當雪荷載與活荷載相差不大時可近似按滿跨活荷載布置。</p><p>　　（1）橫梁線荷載計算</p><p><b>　　頂層橫梁：雪載：</b></p><p&g

68、t;　　邊跨AB0. 5×4×0.5＝1KN/m</p><p>　　邊跨CD0. 5×3.35×0.5＝0.83KN/m</p><p>　　中間跨0.5×3.35×0.5＝0.83KN/m</p><p>　　二至六層橫梁：活載：</p><p>　　邊跨AB8&

69、#215;0.5＝4KN/m</p><p>　　邊跨CD4.7×0.5＝2.3 KN/m</p><p>　　中間跨4.7×0.5＝2.3KN/m</p><p><b>　　頂層外縱梁：</b></p><p><b>　　樓層外縱梁：</b></p>

70、<p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁：</b></p><p><b>　?。?）固端彎矩</b></p><p><b>　　頂層橫梁：</b></p><p><b>　　二～六層橫梁：&

71、lt;/b></p><p><b>　?。?）不平衡彎矩</b></p><p>　　0.5(雪+活)作用下AB跨梁端剪力標準值 表3-13</p><p>　　0.5(雪+活)作用下BC跨梁端剪力標準值 表3-14</p><p>　　0.5(雪+活)作用下CD跨梁端剪力標準值 表3-15</

72、p><p>　　0.5（雪+活）作用下AB跨跨中彎矩（KN·m） 表3-16</p><p>　　0.5（雪+活）作用下柱軸力標準值（KN） 表3-17</p><p>　　3.4.2地震作用下橫向框架的內力計算</p><p>　　地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表3-18，梁端彎矩計算過程見

73、表3-19，梁剪力和軸力計算過程見表3-20，地震作用下框架彎矩見圖3-18，框架梁剪力、柱軸力見圖3-19。</p><p>　　地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩 表3-18</p><p>　　地震作用下梁端彎矩 表3-19</p><p>　　地震作用下框架柱軸力與梁端剪力 表3-20</p>

74、<p>　　3-5 框架內力組合</p><p><b>　?。?）彎矩調幅 </b></p><p>　　取=0.9對梁進行調幅，調幅計算過程見表7-1。</p><p>　　本章各內力組合時單位及方向：</p><p>　?。?）柱的內力及梁的剪力仍沿用結構力學的規(guī)定：</p><p&

75、gt;　　柱彎矩M（KN·m）順時針為正，逆時針為負；梁、柱軸力N（KN）受壓為正，受拉為負；梁柱剪力V（KN）順時針為正，逆時針為負。</p><p>　　(3）梁的彎矩方向以下部受拉為正，上部受壓為負。（與前幾章規(guī)定不同）</p><p>　　彎矩調幅計算表3-21</p><p><b>　　(4) 荷載組合</b>&l

76、t;/p><p>　　一般組合采用三種組合形式即可（見表4-2、表4-4）：</p><p>　　1）可變荷載效應控制時： 1.2恒+1.4活</p><p>　　1.2恒+0.9（活+風）×1.4</p><p>　　2）永久荷載效應控制時： 1.35恒+0.7活×1.41.35恒+活</p><p&

77、gt;　?。ㄗⅲ阂陨虾奢d均為標準值）</p><p>　　考慮地震作用的組合見表7-3、表7-5</p><p>　　橫向框架梁內力組合（一般組合）（單位 M：KN.m；V：KN）表3-22</p><p>　　橫向框架梁內力組合（考慮地震組合）表3-23</p><p>　　橫向框架柱內力組合（一般組合）表3-24</p

78、><p>　　橫向框架柱內力組合（考慮地震組合）表3-25</p><p>　　4 框架梁、柱截面設計</p><p>　　上一章已完成了框架梁柱的內力計算，本章考慮抗震區(qū)結構設計，按照強柱弱梁、強剪弱彎的原則進行梁柱截面設計。</p><p>　　橫梁ABBC跨正截面受彎承載力計算表4-1</p><p>　　

79、AB、BC跨正截面抗震驗算表4-2</p><p>　　橫梁AB、BC跨斜截面受剪承載力計算表4-3</p><p>　　橫梁AB、BC跨斜截面受剪抗震驗算 表4-4</p><p>　　框架柱正截面壓彎承載力計算（） 表4-5</p><p>　　框架柱正截面壓彎承載力計算（）4-5（續(xù)）</p>&l

80、t;p>　　框架柱正截面壓彎承載力計算（）表4-6（續(xù)）</p><p>　　框架柱正截面壓彎承載力計算（）表4-7</p><p>　　框架柱正截面壓彎承載力計算（）表4-7（續(xù)）</p><p>　　框架柱正截面壓彎抗震計算（）表4-8</p><p>　　框架柱正截面壓彎抗震計算（）表4-8（續(xù)）<

81、/p><p>　　框架柱正截面壓彎抗震計算（）表4-9</p><p>　　框架柱正截面壓彎抗震計算（）表4-9（續(xù)）</p><p>　　框架柱正截面壓彎抗震計算（）表4-10</p><p>　　框架柱正截面壓彎抗震計算（）表4-10（續(xù)）</p><p>　　層間彈性側移驗算 表4—11&l

82、t;/p><p>　　5 樓梯結構設計計算</p><p>　　本例題工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板式樓梯，設計混凝土強度等級為C30，梯板鋼筋為HPB235鋼，梯梁鋼筋為HRB335鋼，活荷載標準值為2.5KN/㎡，樓梯欄桿采用金屬欄桿。樓梯平面布置見圖6-1，踏步裝修做法見圖6-2。</p><p><b>　　5．1 梯段板計算</b></p

83、><p><b>　　1) 荷載計算</b></p><p>　　板厚取，為梯段板跨度=300×7+200=2300㎜</p><p>　　板厚取，取100，，</p><p>　　取1m寬板帶為計算單元</p><p>　　踏步板自重（圖6-2部分A）：</p><p&

84、gt;　?。?.1643+0.328）/2×0.3×1×25/0.3×1.2=7.38KN/m</p><p>　　踏步地面重（圖6-2部分B）：</p><p>　　（0.266+0.164）×0.02×1×20/0.3×1.2=0.78KN/m</p><p>　　底板抹灰重（圖6-

85、2部分C）</p><p>　　0.312×0.02×1×17/0.3×1.2=0.48 KN/m</p><p>　　欄桿重： 0.1×1.2=0.12 KN/m</p><p>　　活載：

86、 1×0.27×2.5/0.27×1.4=3.5 KN/m</p><p>　　=12.26 KN/m</p><p><b>　　2) 內力計算：</b></p><p><b>　　3) 配筋計算</b></p><p>　　板的有效高度=h-20=100-2

87、0=80㎜，混凝土抗壓設計強度</p><p><b>　　鋼筋抗拉強度設計值</b></p><p>　　選用Ф10@150 </p><p>　　梯段板抗剪，因=0.7×1.43×1000×120=120120N>16.33KN</p><p>　　滿足抗剪要求。支座構造配Ф10

88、@200。</p><p>　　5．2 休息平臺板計算</p><p>　　接簡支板計算，簡圖如圖6-3</p><p>　　以板寬1m為計算單元，計算跨度近似?。簂=1900-200/2=1800㎜，</p><p><b>　　板厚取110㎜</b></p><p><b>　　1)

89、 荷載計算</b></p><p>　　面層 0.02×1.1×20×1.2=0.48KN/m</p><p>　　板自重 0.1×1.1×25×1.2=3 KN/m</p><p>　　板底粉刷 0.02×1×17×1.2

90、=0.408 KN/m</p><p>　　活載 2.5×1.1×1.4=3.5 KN/m</p><p>　　=7.388 KN/m</p><p><b>　　2) 內力計算</b></p><p><b>　　3) 配筋計算</b

91、></p><p>　　選用Ф8@150 </p><p>　　5．3 梯段梁TL1計算</p><p>　　截面高度h=l/12=2600/12=216，取300高，寬取200</p><p><b>　　1) 荷載計算</b></p><p>　　梯段板傳

92、 12.26×3.675/2=22.53 KN/m</p><p>　　休息平臺板傳 7.388×1.8/2=5.54 KN/m</p><p>　　梁自重 0.2×0.4×25×1.05×1.2=2.52KN/m</p><p>

93、　　=30.59 KN/m</p><p><b>　　2) 內力計算</b></p><p><b>　　3) 配筋計算</b></p><p>　　鋼筋采用HRB335鋼，</p><p><b>　　選用414 </b></p><p>　?。?

94、.25×1.0×11.9×200×265</p><p>　　=260975N=261KN></p><p>　?。?0.7×1.43×200×265=73073N〉</p><p>　　故需按構造配置腹筋即可,只配箍筋而不用彎起鋼筋.采用Ф6@200 ，實有</p><

95、p>　　>0.049mm (可以)</p><p><b>　　配箍率（可以）</b></p><p>　　TL2與TL1配筋相同。</p><p><b>　　6．現(xiàn)澆樓面板設計</b></p><p>　　本例題工程樓蓋均為整體現(xiàn)澆，樓板布置示意圖如圖10-1。</p>

96、<p>　　根據(jù)樓面結構布置情況，樓面板均為雙向板，板厚h≥l/50=3800/50=76mm,本工程取走道取100mm，=100-20=80mm ,陽臺取80mm，其余房間為120mm，=120-20=100mm。本工程樓板按彈性理論方法計算內力，并考慮活荷載不利布置的影響。</p><p>　　(1) 跨中最大彎矩</p><p>　　將總荷載q=g+p分成兩部分：

97、q＇＝g+1/2p</p><p><b>　　q＇＇=1/2p</b></p><p>　　當板的各區(qū)格均受q＇時（圖7-2b），可近似地認為板都嵌固在中間支座上，亦即內部區(qū)格的板可按四邊固定的單塊板進行計算。當q＇＇在一區(qū)格中向上作用而在相鄰的區(qū)格中向下作用時，近似符合反對稱關系，可認為中間支座的彎矩等于零，亦即內部區(qū)格的板按四邊簡支的單板進行計算。將上述兩種情況

98、疊加可得跨內最大彎矩。</p><p>　?。?）求支座中點最大彎矩</p><p>　　僅當活荷載和靜荷載全部滿布在各區(qū)格時， 可近似求得支座中點固端彎矩，然后與相鄰的支座中點固端彎矩平均，可得該支座的中點最大彎矩。</p><p>　　一般房間：恒載設計值g=3.69×1.2=4.43KN/㎡,</p><p>　　活載設計值p

99、=2×1.4=2.8 KN/㎡</p><p>　　q=4.43+2.8=7.23 KN/㎡ </p><p>　　走道部分：恒載設計值g=3.192×1.2=3.83 KN/㎡</p><p>　　活載設計值p=2.0×1.4=2.8 KN/㎡ </p><p>　　故一般房間：q=4.

100、43+2.8=7.23 KN/㎡ 則q＇＝4.43+1.4=5.83 KN/㎡</p><p>　　q＇＇=1/2×2.8=1.4 KN/㎡</p><p>　　故走道部分：q=3.83+2.8=6.63 KN/㎡則q＇＝3.83+1.4=5.23 KN/㎡</p><p>　　q＇＇=1/2×2.8=1.4 KN/㎡</p&g

101、t;<p>　　鋼筋混凝土泊桑比可取1/6。</p><p>　?。?）A區(qū)格 </p><p>　　1） 求跨內最大彎矩， A區(qū)格板作用計算簡圖</p><p>　　q＇作用下查表（四邊固定）得，當=0時 </p><p>　　換算成=1/6時，可利用公式</p>

102、;<p>　　q＇＇作用下查表（鄰邊簡支、鄰邊固定）得，當=0時</p><p><b>　　換算成=1/6時</b></p><p><b>　　疊加后： </b></p><p>　　2） 支座中點固端彎矩，</p><p>　　q作用下查表（四邊固定）得，當=0</p&

103、gt;<p><b>　?。?） E區(qū)格</b></p><p>　　1） 求跨內最大彎矩， D區(qū)格板作用計算簡圖</p><p>　　q＇作用下查表（四邊固定）得，當=0時</p><p>　　換算成=1/6時，可利用公式</p><p>　　作用下查表（四邊簡支）得，當=0時</p

104、><p><b>　　換算成=1/6時</b></p><p><b>　　疊加后： </b></p><p>　　2） 求支座中點固端彎矩，</p><p>　　q作用下查表（四邊固定）得，當=0時</p><p>　　根據(jù)內力確定配筋，應以實配鋼筋面積與計算所需面積相近

105、最為經濟，但考慮到實際施工的可行性，應使選用鋼筋的直徑和間距種類盡可能少，同一塊板同方向支座和跨中鋼筋間距最好一致。本例中D板塊y向實配鋼筋與計算需要鋼筋的面積相差較多，是為了使樓板y向能拉通。同樣，在A板塊和E板塊相交的支座處，偏安全的按A板塊支座彎矩進行配筋。樓面板的最終配筋見表7-1各表7-2。</p><p>　　板跨中配筋計算 表6-1</p><p>

106、;　　支座配筋計算 表6-2</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 同濟大學、西安建筑科技大學、東南大學、重慶建筑大學編．房屋建筑學．(第三版)北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998</p><p>　　[2] 東南大學，天津大學，同濟大學.混凝土結構設計原理.北京：中國建筑工業(yè)出版

107、社. 2005：49-210</p><p>　　[3] 東南大學編著、清華大學主審.建筑結構抗震設計.北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998</p><p>　　[4] 天津大學、同濟大學、東南大學主編，清華大學主審．混凝土結構(第二版)．北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998</p><p>　　[5] 沈蒲生，梁興文.混凝土結構設計原理.北京：高等教育出版社. 200

108、2：34-94 </p><p>　　[6] 王翰邦、劉文瑛主編．建筑專業(yè)外語(第三冊)．北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998</p><p>　　[7] 同濟大學建筑制圖教研室，陳文斌、章金良主編．建筑工程制圖(第三版)．上海：同濟大學出版社，1996</p><p>　　[8] 湖南大學結構力學教研室編．結構力學(第四版)．北京：高等教育出版社，1998</

109、p><p>　　[9] 段兵廷主編．土木工程專業(yè)英語．武漢：武漢工業(yè)大學出版社，2001</p><p>　　[10] Orikasa,Toshiyuski Thermal-insulating sheets and laminated decoravite materials JP 11221881,2006 9 (30):5-18</p><p>　　[11] Ba

110、zant ZP,Najjar LJ,Nonlinear water diffusion in non-saturarted conrete.material and structures,2004 8 (26):3-20</p><p>　　[12] 中華人民共和國建設部主編．建筑結構荷載規(guī)范．GB50009-2001（2009版）．北京：北京：中國建筑工業(yè)出版社，2009</p><p>

111、;　　[13] 中華人民共和國建設部主編．混凝土結構設計規(guī)范．GB50010-2002．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[14] 建筑設計資料集（第二版1、3、4）中國建筑工程出版社1997年</p><p>　　[15] 朱炳寅編著．建筑結構設計規(guī)范應用圖解手冊．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005</p><p>　　[16] 楊金鐸主編，

112、解楠 楊洪波副主編．房屋建筑構造．北京：中國建材工業(yè)出版社，2003</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　時光荏苒，轉眼逝去，四年的大學即將接近尾聲。四年前我們提著行囊，帶著懵懂的心情跨進海院大門的情景依然還歷歷在目，而如今已到了我們即將重新提起行囊，準備離開我們親愛的海院的時候。心中的不舍之情不言而喻。</p><p&g

113、t;　　在大學學習的最后階段，應教學安排，我們完成了本科生涯中的最后一個學習任務——畢業(yè)設計。伴隨著畢業(yè)設計的編寫，我得到的不僅僅只是四年大學中知識的匯集與運用，得到更多的還是身邊每一位老師、每一位同學的指導與幫助。在此，我要感謝每一位曾經給予我關懷與關心的人。</p><p>　　畢業(yè)論文是考察我們四年大學學習以來對于專業(yè)知識的理解與掌握程度，它是一個系統(tǒng)而且綜合的學習任務，要求每一位學生必需具有充實的專業(yè)知識

114、和嚴謹?shù)你@研態(tài)度。在整個畢業(yè)設計的編制過程中，我們回顧了四年來所學的每一個知識點，并將這些知識點系統(tǒng)地綜合起來，最終體現(xiàn)在完整的畢業(yè)設計中。</p><p>　　在為期兩個月之久的畢業(yè)設計中，我碰到了很多很多困難與挫折。在認識到自己在專業(yè)知識學習方面的欠缺之外，我更體會到了大學環(huán)境中身邊每一個人的熱心與幫助。這次畢業(yè)設計，我是在李老師的指導下逐步完成的。期間，段瑋瑋老師給與耐心的指導和細心的幫助，他本著嚴謹?shù)闹螌W

115、態(tài)度和科學的教學方法，對于我們嚴格要求，每周給我們開一次畢業(yè)設計例會，在會中耐心解決我們所提出的每一個設計問題，并針對每一階段的設計任務給我們做深刻的輔導。</p><p>　　我還要深深地感謝和我朝夕相處了多年的同學，在這幾年里他們都給了我很大的幫助和鼓勵，在這里也深深地向他們表達我最真誠的謝意。</p><p>　　我還要深深地感謝我的父母，他們支持我讀完了大學，他們不辭勞苦的精神，成