化工原理課程設(shè)計(jì)--乙醇——水篩板精餾塔工藝設(shè)計(jì)

1、<p>　　化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p>　　設(shè)計(jì)題目： 乙醇——水篩板精餾塔工藝設(shè)計(jì)</p><p>　?。ㄈ≈聊暇┠硰S藥用酒精生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)）</p><p>　　設(shè)計(jì)條件： 1. 常壓操作，P=1 atm（絕壓）。</p><p>　　2. 原料來至上游的粗餾塔，為95——96℃的飽和蒸汽。因沿</p>

2、<p>　　程熱損失，進(jìn)精餾塔時(shí)原料液溫度降為90℃。</p><p>　　3. 塔頂產(chǎn)品為濃度92.41%（質(zhì)量分率）的藥用乙醇，產(chǎn)量為</p><p><b>　　40噸/日。</b></p><p>　　4．塔釜排出的殘液中要求乙醇的濃度不大于0.03%（質(zhì)量分</p><p><b>　　

3、率）。</b></p><p>　　5．塔釜采用飽和水蒸汽加熱（加熱方式自選）；塔頂采用全凝</p><p><b>　　器，泡點(diǎn)回流。</b></p><p>　　6．操作回流比R=（1.1——2.0）Rmin。</p><p>　　設(shè)計(jì)任務(wù)： 1. 完成該精餾塔工藝設(shè)計(jì)，包括輔助設(shè)備及進(jìn)出口接管的計(jì)&

4、lt;/p><p><b>　　算和選型。</b></p><p>　　2．畫出帶控制點(diǎn)的工藝流程圖，t-x-y相平衡圖，塔板負(fù)</p><p>　　荷性能圖，篩孔布置圖以及塔的工藝條件圖。</p><p>　　3．寫出該精流塔的設(shè)計(jì)說明書，包括設(shè)計(jì)結(jié)果匯總和對(duì)自己</p><p><b>

5、　　設(shè)計(jì)的評(píng)價(jià)。</b></p><p>　　指導(dǎo)教師： 時(shí)間</p><p><b>　　1設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p><b>　　1.1 任 務(wù)</b></p><p>　　1.1.1 設(shè)計(jì)題目 乙醇—水篩板精餾塔工藝設(shè)計(jì)（取至南

6、京某廠藥用酒精生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)）</p><p>　　1.1.2 設(shè)計(jì)條件 1.常壓操作，P＝1 atm（絕壓）。</p><p>　　2．原料來至上游的粗餾塔，為95－96℃的飽和蒸氣。因沿程熱損失，進(jìn)精餾塔時(shí)原料液溫度降為90℃。</p><p>　　3．塔頂產(chǎn)品為濃度92.41%（質(zhì)量分率）的藥用乙醇，產(chǎn)量為40噸/日。</p><p>　

7、　4．塔釜排出的殘液中要求乙醇的濃度不大于0.03％(質(zhì)量分率)。 </p><p>　　5．塔釜采用飽和水蒸氣加熱（加熱方式自選）；塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流。</p><p>　　6．操作回流比R=(1.1—2.0) 。</p><p>　　1.1.3 設(shè)計(jì)任務(wù) </p><p>　　1.完成該精餾塔工藝設(shè)計(jì)，包括輔助設(shè)備及進(jìn)出口接管的計(jì)

8、算和選型。</p><p>　　2．畫出帶控制點(diǎn)的工藝流程示意圖，t-x-y相平衡圖，塔板負(fù)荷性能圖，篩孔布置圖以及塔的工藝條件圖。</p><p>　　3．寫出該精餾塔的設(shè)計(jì)說明書，包括設(shè)計(jì)結(jié)果匯總和對(duì)自己設(shè)計(jì)的評(píng)價(jià)。 </p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)方案論證及確定</p><p>　　1.2.1 生產(chǎn)時(shí)日</p>&l

9、t;p>　　設(shè)計(jì)要求塔日產(chǎn)40噸92.41%乙醇，工廠實(shí)行三班制，每班工作8小時(shí)，每</p><p>　　天24小時(shí)連續(xù)正常工作。</p><p>　　1.2.2 選擇塔型</p><p>　　精餾塔屬氣—液傳質(zhì)設(shè)備。氣—液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類。該塔設(shè)計(jì)生產(chǎn)時(shí)日要求較大，由板式塔與填料塔比較[1]知：板式塔直徑放大時(shí)，塔板效率較穩(wěn)定,且持液量較

10、大，液氣比適應(yīng)范圍大，因此本次精餾塔設(shè)備選擇板式塔。篩板塔是降液管塔板中結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單的，它與泡罩塔相比較具有下列優(yōu)點(diǎn)：生產(chǎn)能力大10-15%，板效率提高15%左右，而壓降可降低30%左右，另外篩板塔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，消耗金屬少，塔板的造價(jià)可減少40%左右，安裝容易，也便于清洗檢修[2]。因此，本設(shè)計(jì)采用篩板塔比較合適。</p><p>　　1.2.3 精餾方式</p><p>　　由設(shè)計(jì)要求知，本精

11、餾塔為連續(xù)精餾方式。</p><p>　　1.2.4 操作壓力</p><p>　　常壓操作可減少因加壓或減壓操作所增加的增、減壓設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用，提高經(jīng)濟(jì)效益, 在條件允許下常采用常壓操作，因此本精餾設(shè)計(jì)選擇在常壓下操作。</p><p><b>　　1.2.5加熱方式</b></p><p>　　在本物系中，水為難

12、揮發(fā)液體，選用直接蒸汽加熱，可節(jié)省再沸器。</p><p>　　1.2.6 工藝流程</p><p>　　原料槽中的原料液先由離心泵送到預(yù)熱器預(yù)熱，再進(jìn)精餾塔，精餾塔塔頂蒸汽經(jīng)全凝器冷凝，泡點(diǎn)回流，塔頂產(chǎn)品輸送進(jìn)乙醇貯存罐，而再沸器則加熱釜液，塔釜產(chǎn)品流入釜液貯存罐。</p><p>　　2 篩板式精餾塔的工藝設(shè)計(jì)</p><p>　　2.

13、1 精餾塔的工藝計(jì)算</p><p>　　2.1.1 乙醇和水的汽液平衡組成</p><p><b>　　相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算：</b></p><p>　　塔頂產(chǎn)品濃度為92.4%，因此，可近似看成純乙醇溶液；同理，塔底濃度為0.02%可近似看成純水溶液。所以，塔頂溫度為乙醇沸點(diǎn)為78.3oC，塔底溫度為水的沸點(diǎn)96.0oC</p>

14、<p>　　表2-1查得：不同溫度下乙醇和水的汽液平衡組成如下表所示：</p><p>　　根據(jù)以上數(shù)據(jù)畫出以下乙醇-水的t-x（y）相平衡圖，以及乙醇-水的x-y圖</p><p>　?、?通過試差法求出塔頂、塔底、進(jìn)料處、加料板的乙醇?xì)庀嘟M成</p><p>　　解得 X進(jìn)料板=0.0639</p><p>　　Y進(jìn)料板=

15、0.355</p><p>　　③計(jì)算塔頂、塔底、進(jìn)料處相對(duì)揮發(fā)度</p><p><b>　　計(jì)算公式為： </b></p><p><b>　　Y頂=0.8292</b></p><p><b>　　X頂=0.8094</b></p><p>　　

16、塔頂：α頂=1.123</p><p>　　塔底：α底=8.957</p><p>　　加料板：α加料板=8.063</p><p>　　④計(jì)算乙醇－水的平均相對(duì)揮發(fā)度： </p><p>　　乙醇－水的相對(duì)揮發(fā)度一般應(yīng)用各溫度下的揮發(fā)度的幾何平均值或者算術(shù)平均值表示，本設(shè)計(jì)中使用各溫度下的幾何平均值來表示。</p><p

17、><b>　　α=2.32</b></p><p>　　2.1.2全塔物料衡算 </p><p>　　原料液中：設(shè) A組分－乙醇; B組分－水</p><p><b>　　查和得: </b></p><p>　　乙醇的摩爾質(zhì)量：M乙=46.07 kg/kmol</p>&

18、lt;p>　　水的摩爾質(zhì)量： M水=18.02 kg/kmol</p><p>　　因?yàn)槿肟诘脑弦菏巧嫌螢?5——96℃的飽和蒸汽冷卻至90oC所得，因此，x F的液相組成就是95.5 oC的氣相組成。經(jīng)查表得，95.5 oC的飽和蒸汽進(jìn)料液的摩爾組成為：</p><p>　　x F = 0.17</p><p>　　根據(jù)產(chǎn)量和所定工作時(shí)間，即日產(chǎn)40噸92

19、.41%乙醇，每天24小時(shí)連續(xù)正常工作，則</p><p><b>　　原料處理量：D=</b></p><p><b>　　求q值</b></p><p>　　由表2-1乙醇-水的平衡數(shù)據(jù)用內(nèi)差法求得原料進(jìn)入塔時(shí){90℃時(shí)}的氣液相組成為：=0.0639 =0.3554</p><p>　　由

20、F= L + V 和 F = L + V 得 L = 125.26（kmol/h），</p><p>　　∴q = L /F = 0.6360</p><p>　　則：q線方程為 y = = -1.747x+0.467</p><p>　　塔頂和塔釜溫度的確定</p><p>　　由t-x-y圖可知: 塔頂溫度t=78.30℃，塔底溫度t=

21、 96.00℃，</p><p>　　△t=1/2(tD+tw)=87.15℃</p><p>　　回流比和理論塔板的確定</p><p>　　用內(nèi)差法求得進(jìn)料板的氣液相組成（90℃進(jìn)料）</p><p>　　進(jìn)料板位于平衡線上,則： </p><p>　　R=1.5*Rmin=1.5*1.618=2.427</

22、p><p><b>　　操作方程的確定</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　提鎦段操作線方程：</b></p><p><b>　　相

23、平衡方程為：</b></p><p>　　板效率及實(shí)際塔板數(shù)的確定 </p><p><b>　　（1）求αμL</b></p><p>　　平均溫度 =87.15 (C)下 </p><p>　　μA= 0.449mpas μB=0.3281 mpas</p

24、><p>　　則μL=xFμA＋（1－xF）μB</p><p>　　=0.17×0.449＋（1－0.17）×0.3281</p><p>　　=0.3487mpas</p><p>　　αμL=2.35×0.3487=0.8194</p><p><b>　?。?）求板效率ET&

25、lt;/b></p><p>　　由αμL=0.8194，由《化工原理(下)》164頁(yè)圖10-20查得 ET=51%，偏低；實(shí)際工作ET有所提高,因此取ET =70%.</p><p><b>　　（3）求實(shí)際板數(shù)</b></p><p><b>　　由 得</b></p><p>　　精

26、餾段實(shí)際板數(shù)： N精 =21/0.70=30（塊）</p><p>　　提餾段實(shí)際板數(shù)： N提 =7/0.70=10（塊）</p><p>　　全塔板數(shù)： N=40塊</p><p>　　2.2 精餾段物性衡算</p><p><b>　　2.2.1物料衡算</b></p><p>　　操作壓

27、強(qiáng) P = 101.325</p><p>　　溫度 t t=78.30C t=90C t=96.00C</p><p><b>　　t=C</b></p><p><b>　　定性組成</b></p><p>　　(1)塔頂 y= X= 0.826 查平衡曲線得到 x=0.

28、810</p><p>　　(2)進(jìn)料 y=0.355 x=0.0639</p><p>　　平均分子量 查附表知:</p><p>　　(1)塔頂：=0.82646.07+(1-0.826)18.02=41.189（）</p><p>　　=0.81046.07+(1-0.810)18.02=40.730（）<

29、/p><p>　　(2)進(jìn)料: =0.35546.07+(1-0.355)18.02=27.978（）=0.063946.07+(1-0.0639)18.02=19.810（）</p><p>　　平均分子量===34.584（）===30.270()</p><p>　　平均密度 由和：1/=a/+a/ A為乙醇 B為水 </p&

30、gt;<p>　　塔頂：在78.30℃下：=744.289() =972.870()</p><p>　　=0.9241/744.289+（1-0.9241）/972.870 則=758.716()</p><p>　　進(jìn)料:在進(jìn)料溫度90℃下：</p><p>　　=729.9() =965.3()</p>

31、;<p><b>　　a =</b></p><p>　　= 則=921.0() </p><p>　　即精餾段的平均液相密度=(758.716+921.0)/2=839.858() </p><p>　　平均氣相密度==1.180()</p><p><b>　　液體平均粘度</b&

32、gt;</p><p>　　液相平均粘度依下式計(jì)算：</p><p>　　塔頂: 查和中圖表求得在78.3℃下：A是乙醇，B是水</p><p>　　=0.504; =0.367; </p><p>　　lg=0.826lg(0.504)+0.174lg(0.367) </p><p>　　則=0.477 ()<

33、/p><p>　　進(jìn)料: 在90℃下：</p><p>　　=0.428 ; =0.3165。</p><p>　　lg=0.0639lg(0.428)+(1-0.0639)lg(0.3165) </p><p>　　則=0.3226 ()</p><p>　　=（+）/2=（0.477+0.3226）=0.3998<

34、;/p><p><b>　　液體表面張力 </b></p><p>　　(1)塔頂: 查和求得在78.30℃下：</p><p><b>　　()</b></p><p>　　(2)進(jìn)料: 在90℃下：</p><p><b>　　()</b></

35、p><p>　　則 =(+)/2=(26.194+58.01)/2=42.102()</p><p>　　2.2.2氣液體積流率的計(jì)算</p><p>　　由已知條件=138.828 =98.318 得 </p><p>　　===1.131 ()</p><p><b>　　==()</b>

36、</p><p>　　2.3 塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算</p><p>　　2.3.1 塔板橫截面的布置計(jì)算</p><p><b>　　塔徑D的計(jì)算</b></p><p>　　參考化工原理下表10-1，取板間距H=0.45m 0.06m</p><p>　　H-=0.45-0.06=0.

37、39m</p><p>　　兩相流動(dòng)參數(shù)計(jì)算如下</p><p>　　= </p><p>　　=（）（）=0.0236</p><p>　　參考化工原理下圖10-42篩板的泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)得：C=0.083</p><p><b>　　==</b>

38、</p><p>　　u==2.567()</p><p>　　本物系不易起泡,取泛點(diǎn)百分率為80%，可求出設(shè)計(jì)氣速</p><p>　　= 0.8*u0.82.567=2.053()</p><p>　　根據(jù)塔設(shè)備系列化規(guī)格，將圓整到D=1m 作為初選塔徑，因此 </p><p><b>　　重新校核流速u

39、</b></p><p><b>　　實(shí)際泛點(diǎn)百分率為 </b></p><p>　　塔板詳細(xì)設(shè)計(jì) 選用單溢流，弓形降液管，不設(shè)進(jìn)口堰。</p><p>　　因?yàn)楣谓狄汗芫哂休^大容積，又能充分利用塔面積，且單溢流液體流徑長(zhǎng)，塔板效率高，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，廣泛用于直徑小于2.2米的塔中。[4]</p><p>

40、<b>　　(1)溢流裝置</b></p><p>　　取堰長(zhǎng)=0.7D=0.7×1=0.7m, 選擇平流溢流堰</p><p>　　出口堰高 ,已取=0.06</p><p><b>　　=2.84×E</b></p><p>　　由=3.544/=8.644</p>

41、;<p>　　查化工原理下圖10-48得：E=1.025</p><p>　　=2.84××1.025(3.544/0.7)2/3=0.00859m</p><p>　　=0.06-0.00859=0.0514m</p><p>　　取0.06是符合的。</p><p>　　∴hL=hW+hOW=0.06+0

42、.00859=0.0686m</p><p>　　修正后hL對(duì)un影響不大,顧塔徑計(jì)算不用修正.</p><p>　　(2) 降液管寬度Wd與降液管面積Af</p><p>　　由/D=0.7查化工原理下圖10-40得:</p><p>　　∴ =0.149×1=0.149m</p><p>　　(3) 降

43、液管底隙高度hO</p><p>　　因物系較清潔,不會(huì)有臟物堵塞降液管底隙,取液體通過降液管底隙速度=0.07m/s. </p><p>　　過小,取ho=0.04m</p><p>　　(4)塔板布置 取安定區(qū)寬度W=0.08m, 取邊緣區(qū)寬度W=0.04m</p><p>　　(3)篩板數(shù)與開孔率 初取

44、， 呈正三角形排列</p><p>　　=3.0*6=18MM 依下式計(jì)算塔板上的開孔率</p><p>　　=10.1% 則每層塔板上的開孔面積為：</p><p><b>　　==</b></p><p>　　2.3.2 篩板能校塔流體力學(xué)校核</p><p>　　1板壓降的校核 &

45、lt;/p><p>　　(1)干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　取板厚，,查化工原理下圖10-45得:</p><p><b>　　Co=0.74</b></p><p><b>　　m/s</b></p><p>　　hc=*=0.051=液柱</p>

46、<p>　　(2)氣體穿過板上液層壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮l</p><p>　　相應(yīng)的氣體動(dòng)能因子 </p><p>　　查化工原理下圖10-46得：β=0.58</p><p><b>　　液柱</b></p><p>　　(3)克服液體表面張力壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮σ</p><p&g

47、t;<b>　　=</b></p><p>　　∴氣體通過篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨燃窗鍓航担?hp=hc+hL+hσ </p><p>　　本設(shè)計(jì)系常壓操作，對(duì)板壓降本身無特殊要求。</p><p><b>　　液面落差</b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本設(shè)計(jì)的塔徑和液流量均不

48、大，故可忽略液面落差的影響。</p><p><b>　　液沫夾帶量的校核 </b></p><p><b>　　汽</b></p><p>　　0.0369<0.1Kg液/Kg氣</p><p>　　故在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量液沫夾帶。</p><p>　　3 溢流

49、液泛條件的校核</p><p>　　溢流管中的當(dāng)量清液高度可由式 計(jì)算液體沿篩板流動(dòng)時(shí),阻力損失很小,其液面落差可忽略不計(jì),即 。</p><p>　　已知: 86, ， </p><p>　　故降液管內(nèi)的當(dāng)量清液高度： </p><p>　　乙醇-水混合液不易起泡,取=0.6,則降液管內(nèi)泡沫層高度：</p><

50、;p><b>　　不會(huì)產(chǎn)生溢流液泛。</b></p><p>　　液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的校核 </p><p>　　降液管內(nèi)的停留時(shí)間 >5s</p><p>　　不會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的氣泡夾帶。</p><p>　　4 漏液點(diǎn)的校核 </p><p><b>　　漏液

51、點(diǎn)的孔速為：</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=9.155(m/s)</p><p><b>　　篩孔氣速= </b></p><p><b>　　塔板穩(wěn)定系數(shù) </b></p><p>　　表明具有足夠的

52、操作彈性。</p><p>　　根據(jù)以上各項(xiàng)流體力學(xué)驗(yàn)算，可認(rèn)為設(shè)計(jì)的塔徑及各工藝尺寸合適。 </p><p>　　2.4 精餾段塔板負(fù)荷性能圖</p><p>　　注:以下計(jì)算常用得,E ~~經(jīng)驗(yàn)計(jì)算,</p><p>　　取E=1.0 則=2/3 </p><p>　　2.4.1 過量液沫夾帶線</p

53、><p>　　依下式計(jì)算: =3.2 (2-1)</p><p><b>　　式中： ===</b></p><p><b>　　=(h+h)==</b></p><p>　　令=0.1kg液/kg氣，由= 42.110, H=0.45</p>&

54、lt;p>　　代入式(2-1)得：0.1=()</p><p>　　整理得： </p><p>　　在操作范圍中，任取幾個(gè)值，根據(jù)上式算出值列于表2-3中：</p><p><b>　　表2－3</b></p><p>　　依表中數(shù)據(jù)在作出過量液沫夾帶線(參見圖2-1) &

55、lt;/p><p>　　2.4.2溢流液泛線</p><p>　　由式 和 聯(lián)立求解。</p><p><b>　　(1) </b></p><p><b>　　=（）（）=（） </b></p><p><b>　　=（）（）=</b></p&g

56、t;<p><b>　　=（h+h）=</b></p><p><b>　　故 =++ </b></p><p>　　=++ 0.0332</p><p>　　(2)=0.153（）=（）= 則： </p><p>　　++0.0332+0.0502+0.8462+

57、195.2</p><p>　　整理得： =3.19-23.13L-3377.16L （2-18）</p><p>　　取若干值依(2-18)式計(jì)算值，見表2-4，作出液泛線</p><p><b>　　(參見2-1圖)</b></p><p><b>　　表2-4&

58、lt;/b></p><p>　　2.4.3液相上限線</p><p>　　取液體在降液管中停留時(shí)間為5秒。</p><p>　　則 ===（）</p><p>　　在=處作出垂線得液相負(fù)荷上限線，可知在圖上</p><p>　　它為與氣體流量 V無關(guān)的垂直線。(參見圖2-1）</p>

59、<p>　　2.4.4漏液線（氣相負(fù)荷下限線）</p><p>　　由 h=h+h=0.0502+0.8462，</p><p>　　u=代入下式求漏液點(diǎn)氣速式：</p><p><b>　　u=4.4C</b></p><p><b>　　=4.40.74</b></p&

60、gt;<p>　　將=0.0476 代入上式并整理得 3.256 </p><p>　　V=0.154 </p><p>　　據(jù)上式，取若干個(gè)值計(jì)算相應(yīng)值，見表2-5，作漏液線</p><p><b>　　(參見圖2-1)</b></p><p><b>　　表2－5</b>&l

61、t;/p><p>　　2.4.5液相下限線</p><p>　　取平頂堰堰上液層高度=6，作為液相負(fù)荷下限條件，低于此下限,則不能保證板上液流分布均勻。 則</p><p>　　h=2.8410E（） </p><p>　　0.006=2.84101.01（）</p><p>　　整理得：

62、 </p><p>　　在圖上處作垂線即為液相下限線。(見圖2-2)</p><p><b>　　2.4.6 操作線</b></p><p>　　P點(diǎn)為操作點(diǎn)，其坐標(biāo)為：</p><p><b>　　， </b></p><p>　　OP為操作線，OP與液泛線

63、的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)氣相負(fù)荷為Vs,ma；n,與漏夜線的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)氣相負(fù)荷為Vs,min.可知：</p><p><b>　　精餾段的操作彈性=</b></p><p><b>　　圖2-1</b></p><p>　　2.5 提餾段物性衡算</p><p><b>　　2.5.1物料衡算<

64、/b></p><p>　　操作壓強(qiáng) P = 101.325</p><p>　　溫度 t t=78.30C t=90C t=96.0C</p><p><b>　　t=C</b></p><p><b>　　定性組成</b></p><p>　　(

65、1)塔斧 =0.OOO0782查相平衡圖得到：=0.0014</p><p>　　(2)進(jìn)料 y=0.355 x=0.0639</p><p>　　平均分子量 查附表知:</p><p>　　(1)塔斧：=0.001446.07+(1-0.0014)18.02=18.059（）</p><p>　　=0.000146

66、.07+(1-0.0001)18.02=18.02（）</p><p>　　(2)進(jìn)料: =0.35546.07+(1-0.355)18.02=27.99（）=0.063946.07+(1-0.0639)18.02=19.81（）平均分子量===23.02（）===18.92()</p><p>　　平均密度 由式：1/=a/+a/ </p>

67、<p>　　塔斧：查和在96.0℃下：A乙醇 B水</p><p>　　=722.38() =961.16()</p><p>　　=0.0000782/722.38+(1-0.0000782)/961.16 則=961.135()</p><p>　　進(jìn)料:在進(jìn)料溫度90℃下：</p><p>　　=729

68、.9() =965.3()</p><p><b>　　a =</b></p><p>　　= 則=921.0()</p><p>　　即提餾段的平均液相密度=(961.135+921.0)/2=941.067() </p><p>　　平均氣相密度===0.766()</p><

69、;p><b>　　液體表面張力 </b></p><p>　　塔釜: 查和得在96.0℃下：</p><p>　　σ=16.688 =58.99</p><p>　　σmv=0.0014*16.688+（1-0.0014）*58.99=58.930()</p><p>　　進(jìn)料: 查和得在90℃下：</

70、p><p><b>　　()</b></p><p>　　則 =(+)/2=(58.930+58.01)/2=58.47（)</p><p><b>　　液體平均粘度</b></p><p><b>　　塔釜:</b></p><p>　　查和得在96.

71、0℃下：</p><p>　　=0.391; =0.2977; </p><p>　　lg=0.0014lg(0.391)+0.9986lg(0.2977) </p><p><b>　　則=0.295()</b></p><p><b>　　進(jìn)料:</b></p><p>

72、<b>　　查和得在90℃下：</b></p><p>　　=0.388 ; =0.290。</p><p>　　lg=0.0639lg(0.388)+(1-0.0639)lg(0.290) </p><p>　　則=0.3226 ()</p><p>　　= (+)/2 = (0.295+0.3226)/2 =0.30

73、9()</p><p>　　2.5.2氣液體積流率的計(jì)算</p><p>　　由已知條件=70.11 =226.6 得 </p><p>　　==0.562 ()</p><p>　　==0.00125()</p><p>　　2.6 塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算</p><p>　　2.

74、6.1 塔板橫截面的布置計(jì)算</p><p><b>　　塔徑D的計(jì)算</b></p><p>　　參考化工原理下表10-1，取板間距H=0.3m 0.06m</p><p>　　H-=0.3-0.06=0.24m</p><p>　　兩相流動(dòng)參數(shù)計(jì)算如下</p><p>　　=

75、 </p><p>　　=（）（）=0.0780</p><p>　　參考化工原理(下)圖10-42篩板的泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)得：C=0.06 </p><p><b>　　==</b></p><p>　　u=0.0744（）=2.607()</p><p>　　本物

76、系不易起泡,取泛點(diǎn)百分率為80%，可求出設(shè)計(jì)氣速</p><p>　　=0.82.607=2.085()</p><p><b>　　Dt=m</b></p><p>　　由精餾段知，將取到D=1m 作為初選塔徑，因此 </p><p><b>　　重新校核流速u</b></p>&l

77、t;p><b>　　un=(m/s)</b></p><p><b>　　實(shí)際泛點(diǎn)百分率為 </b></p><p>　　塔板詳細(xì)設(shè)計(jì) 選用單溢流，弓形降液管，不設(shè)進(jìn)口堰。</p><p>　　因?yàn)楣谓狄汗芫哂休^大容積，又能充分利用塔面積，且單溢流液體流徑長(zhǎng)，塔板效率高，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，廣泛用于直徑小于2.2米的塔

78、中。[4]</p><p><b>　　(1)溢流裝置</b></p><p>　　取堰長(zhǎng)=0.7D=0.7×1=0.7m, 選擇平流溢流堰</p><p>　　出口堰高 ,已取=0.06</p><p><b>　　=2.84×E</b></p><p>

79、;　　由=4.491/0.72.5=10.954</p><p>　　查化工原理下圖10-48得：E=1.025</p><p>　　=2.84××1.025(4.491/0.7)2/3=0.0101m</p><p>　　=0.06-0.0101=0.0499m</p><p>　　取0.05是符合的。</p>

80、;<p>　　∴hL=hW+hOW=0.05+0.0101=0.0601m</p><p>　　修正后hL對(duì)un影響不大,顧塔徑計(jì)算不用修正.</p><p>　　(2) 降液管寬度Wd與降液管面積Af</p><p>　　由/D=0.7查化工原理下圖10-40得:</p><p>　　∴ =0.149×1=0.14

81、9m</p><p>　　(3) 降液管底隙高度hO</p><p>　　因物系較清潔,不會(huì)有臟物堵塞降液管底隙,取液體通過降液管底隙速度=0.07m/s.</p><p>　　過小,取ho=0.04m</p><p>　　(4)塔板布置 取安定區(qū)寬度W=0.08m, 取邊緣區(qū)寬度W=0.04m</p><p>

82、　　(3)篩板數(shù)與開孔率 初取， 呈正三角形排列</p><p>　　= 依下式計(jì)算塔板上的開孔率</p><p>　　=5.67% 則每層塔板上的開孔面積為：</p><p>　　== =1351孔</p><p>　　2.6.2 篩板能校塔流體力學(xué)校核</p><p>　　板壓降的校核 氣體通過

83、篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨龋篽p=hc+hL+hσ</p><p>　　(1)干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　取板厚，,查化工原理下圖10-45得:</p><p><b>　　Co=0.74</b></p><p><b>　　m/s</b></p><p>　　h

84、c=0.051=0.051=0.0341m液柱</p><p>　　(2)氣體穿過板上液層壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮l</p><p>　　相應(yīng)的氣體動(dòng)能因子 </p><p>　　查化工原理下圖10-46得：</p><p><b>　　β=0.72</b></p><p><b>　　液

85、柱</b></p><p>　　(3)克服液體表面張力壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮σ</p><p><b>　　=</b></p><p>　　∴ 板壓降 hp=hc+hL+hσ=0.0341+0.0433+0.00507=0.0825 m</p><p>　　本設(shè)計(jì)系常壓操作，對(duì)板壓降本身無特殊要求。</

86、p><p>　　1 液沫夾帶量的校核 </p><p>　　ev=kg液/Kg汽</p><p>　　0.037<0.1Kg液/Kg氣</p><p>　　故在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量液沫夾帶。</p><p>　　2 溢流液泛條件的校核</p><p>　　溢流管中的當(dāng)量清液高度可由式

87、 計(jì)算液體沿篩板流動(dòng)時(shí),阻力損失很小,其液面落差可忽略不計(jì),即 。</p><p>　　已知: 01, ，</p><p>　　故降液管內(nèi)的當(dāng)量清液高度： </p><p>　　乙醇-水混合液不易起泡,取=0.6,則降液管內(nèi)泡沫層高度：</p><p><b>　　不會(huì)產(chǎn)生溢流液泛。</b></p>

88、<p>　　液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的校核 </p><p>　　降液管內(nèi)的停留時(shí)間 τ=〉5s</p><p>　　不會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的氣泡夾帶。</p><p><b>　　漏液點(diǎn)的校核 </b></p><p><b>　　漏液點(diǎn)的孔速為：</b></p>&l

89、t;p>　　uow=4.4*0.74=10.42(m/s)</p><p>　　篩孔氣速= (m/s)</p><p>　　塔板穩(wěn)定系數(shù) K=>(1.5-2.0)</p><p>　　表明具有足夠的操作彈性。</p><p>　　根據(jù)以上各項(xiàng)流體力學(xué)驗(yàn)算，可認(rèn)為設(shè)計(jì)的塔徑及各工藝尺寸合適。 </p><p&

90、gt;　　2.7 提餾段塔板負(fù)荷性能圖</p><p>　　注:以下計(jì)算常用得,E ~~經(jīng)驗(yàn)計(jì)算,</p><p>　　取E=1.0 則=2/3 </p><p>　　2.7.1 過量液沫夾帶線</p><p>　　依下式計(jì)算: =3.2 (2-1)</p><p><

91、b>　　式中： ===</b></p><p><b>　　=(h+h)==</b></p><p>　　令=0.1kg液/kg氣，由= 58.4710, H=0.3</p><p>　　代入式(2-1)得：0.1=()</p><p>　　整理得： </p

92、><p>　　在操作范圍中，任取幾個(gè)值，根據(jù)上式算出值列于表2-6中：</p><p><b>　　表2－6</b></p><p>　　依表中數(shù)據(jù)在作出過量液沫夾帶線(參見圖2-2) </p><p>　　2.7.2溢流液泛線</p><p>　　由式 和 聯(lián)立求解。</p>&

93、lt;p><b>　　(1) </b></p><p>　　=（）（）=（） </p><p><b>　　=（）=</b></p><p><b>　　=（h+h）=</b></p><p>　　故 =++0.00507 </p>

94、<p>　　=++ 0.0410</p><p>　　(2)=0.153（）=（）= 則： </p><p>　　++ 0.0410+0.0499+0.8462+ </p><p>　　整理得： =1.1-13.23-1774.5 </p><p>　　任取幾個(gè)值(2-18

95、)式計(jì)算值，見表2-7，作出液泛線（3）</p><p><b>　　(參見2-2圖)</b></p><p><b>　　表2-7</b></p><p>　　2.7.3液相上限線</p><p>　　取液體在降液管中停留時(shí)間為5秒。</p><p>　　則 ===0

96、.00546（）</p><p>　　在=0.00546處作出垂線得液相負(fù)荷上限線，可知在圖上</p><p>　　它為與氣體流量 無關(guān)的垂直線。(參見圖2-2)</p><p>　　2.7.4漏液線（氣相負(fù)荷下限線）</p><p>　　由 h=h+h=0.0499+0.8462</p><p>　　u=

97、代入下式求漏液點(diǎn)氣速式：</p><p>　　u=4.4C </p><p><b>　　=4.40.74</b></p><p>　　將=0.0265 代入上式并整理得：</p><p>　　=0.0863 </p><p>　　據(jù)上式，取若干個(gè)值計(jì)算相應(yīng)值,

98、見表2-8，作漏液線</p><p><b>　　(參見圖2-2)</b></p><p><b>　　表2－8</b></p><p>　　2.7.5液相下限線</p><p>　　取平頂堰堰上液層高度=6，作為液相負(fù)荷下限條件，低于此下限,則不能保證板上液流分布均勻。 則</p>

99、<p>　　h=2.8410E（） </p><p>　　0.006=2.84101.01（）</p><p><b>　　整理得： </b></p><p>　　在圖上處作垂線即為液相下限線。(見圖2-2)</p><p><b>　　2.7.6 操作線</

100、b></p><p>　　P點(diǎn)為操作點(diǎn)，其坐標(biāo)為：</p><p><b>　　， </b></p><p>　　OP為操作線，OP與液泛線的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)氣相負(fù)荷為,與漏夜線的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)氣相負(fù)荷為可知：</p><p><b>　　精餾段的操作彈性=</b></p><p>

101、;<b>　　圖2-2</b></p><p>　　3 精餾塔的附屬設(shè)備及選型</p><p>　　3.1 輔助設(shè)備的選型</p><p>　　本精餾塔選用直接蒸汽加熱，其附屬設(shè)備主要有蒸汽冷凝器、產(chǎn)品冷凝器、連接管、泵等（由于原料由上游而來，且進(jìn)料時(shí)溫度為90℃,故不需預(yù)熱。）列管換熱器具有結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，加工制造比較容易，結(jié)構(gòu)堅(jiān)固，性能可

102、靠，適應(yīng)面廣等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用與化工生產(chǎn)中，特別是列管式換熱器在現(xiàn)階段的化工生產(chǎn)中應(yīng)用最為廣泛，而且設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)和資料較為完善，技術(shù)上比較成熟。因此,以下的冷凝器采用列管換熱器。</p><p>　　3.1.1 直接蒸汽加熱</p><p>　　本設(shè)計(jì)中，水為難揮發(fā)組分，采用直接蒸汽加熱方式，以提高傳熱效果，并節(jié)省再沸器。</p><p><b>　　熱量衡算

103、</b></p><p>　　在tw=96.00℃時(shí)，查和：rA=36.98KJ/mol</p><p>　　rB=40.81KJ/mol</p><p>　　r m =0.0000782*36.98+(1-0.0000782)* 40.81=40.810 KJ/mol</p><p>　　106 KJ/h上標(biāo)為6</p&

104、gt;<p><b>　　設(shè)熱損為5%,則：</b></p><p>　　Q實(shí)際=Q（1+0.05）=2.744*106 *1.05=2.8812*106 KJ/h 上標(biāo)為6</p><p>　　∴加熱蒸汽消耗量：W===70.60*103 mol/h 上標(biāo)為3</p><p><b>　　3.1.2冷凝器</

105、b></p><p>　　采用列管式冷凝器，并使塔頂蒸汽在殼程冷凝，冷卻水在管程流動(dòng)，以提高傳熱系數(shù)和便于排出凝液。</p><p>　　熱量衡算 已知: 在78.30℃時(shí)：</p><p>　　查和： rA=38.78 KJ/mol rB=41.61KJ/mol</p><p>　　Rm=0.826×38

106、.78+（1-0.826）×41.61=39.272 KJ/mol</p><p>　　泡點(diǎn)回流,則塔頂蒸汽效出的熱量</p><p>　　=138.828100039.272=5.452110</p><p>　　冷卻水出口溫度不宜超過50否則會(huì)使溶于水中的無機(jī)鹽析出,破壞效果。</p><p>　　在30℃時(shí)，KJ/Kg

107、3;K-1 </p><p>　　設(shè)冷卻水進(jìn)口溫度為20，出口溫度為40，則水的冷卻用量為：</p><p><b>　　===3624.3</b></p><p>　　設(shè)傳熱方式為逆流傳熱</p><p>　　選型 查書取=1000</p><p><b>　　==</b&g

108、t;</p><p>　　換熱器面積： A====27.345m</p><p>　　查書可選G500-25-35型列管式換熱器,主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下:</p><p>　　A=35m，管長(zhǎng)L=3000，管程數(shù)4,公稱直徑DN=500mm，碳鋼管</p><p>　　3.1.3餾出液冷卻器</p><p><b>

109、;　　熱量衡算 </b></p><p>　　=126.88KJ/Kmol·K-1</p><p>　　Q=mct=Dct=40.51126.88(78.5-25)=2.75010</p><p>　　選型 查書取=700</p><p><b>　　==</b></p>&l

110、t;p><b>　　設(shè)熱損為5%,則：</b></p><p><b>　　KJ/h</b></p><p>　　換熱器面積： A===5.451m</p><p>　　查書可選G273Ⅰ-25-4型列管式換熱器,主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下:</p><p>　　A=6m，管長(zhǎng)L=1500，管程數(shù)1,公

111、稱直徑DN=273mm，碳鋼管</p><p>　　3.1.4釜液冷卻器</p><p>　　設(shè)將餾出液冷卻到25℃,</p><p>　　求得平均溫度==60.5下:KJ/Kg·K-1 KJ/Kg·K-1 </p><p>　　CP=XWCP,A+(1-XW)CP,B=0.0000782*2.99*46.07+(1-

112、0.0000782)*4.175*18.02=75.238 KJ/Kmol·K-</p><p>　　Q=mct=Wct=156.14075.238(96.0-25)=8.341105</p><p>　　選型 查書取=1000</p><p><b>　　==</b></p><p>　　設(shè)熱損為5%,則

113、： KJ/h</p><p>　　換熱器面積： A==0.89m查書可選G159Ⅰ-25-1型列管式換熱器,主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下:</p><p>　　A=1m，管長(zhǎng)L=1500，管程數(shù)1,公稱直徑DN=159mm，</p><p><b>　　換熱器規(guī)格匯總表</b></p><p>　　3.2 塔的主要接管尺寸的選取&

114、lt;/p><p>　　接管尺寸由管內(nèi)蒸氣、液體速度及體積流量決定。本塔的接管均采用YB231-64熱扎無縫鋼管[5]。</p><p>　　3.2.1塔頂蒸氣管路</p><p>　　近似取精餾段體積流率為塔頂蒸汽體積流率,</p><p><b>　　則塔頂蒸汽直徑==</b></p><p>　

115、　選管: 選取 </p><p>　　u==21.313(m/s)</p><p>　　3.2.2塔頂冷凝水管路</p><p>　　設(shè)冷凝水進(jìn)口溫度為20℃ ,出口溫度為40℃。則在平均溫度30℃下：</p><p><b>　　Lw =</b></p><p><b>

116、　　冷凝水管直徑</b></p><p>　　選管: 選取 </p><p><b>　　u=(m/s)</b></p><p>　　3.2.3塔頂液相回流管路</p><p>　　已知回流液體流率為, 則</p><p><b>　　回流管直徑<

117、/b></p><p>　　選管: 選取 </p><p><b>　　u=</b></p><p><b>　　3.2.4加料管路</b></p><p>　　=196.650 , 查和得在30℃下：</p><p><b>　　得：<

118、;/b></p><p>　　選管: 選取 </p><p><b>　　u=</b></p><p>　　3.2.5塔釜?dú)堃毫鞒龉?lt;/p><p>　　已知釜液體積流率 ，</p><p>　　查和得在96.00℃下：</p><p><b&

119、gt;　　得：</b></p><p><b>　　釜液出口管直徑，</b></p><p><b>　　選管:</b></p><p>　　選取 </p><p><b>　　u=</b></p><p>　　3.2.6冷卻

120、水出口管路</p><p>　　在（20+40）/2=30℃下：，</p><p><b>　　由得：</b></p><p><b>　　選管: </b></p><p><b>　　選取 </b></p><p><b>　　

121、u=</b></p><p>　　3.2.7塔頂餾出液管路</p><p><b>　　選管: </b></p><p><b>　　選取 </b></p><p><b>　　u=</b></p><p><b>　

122、　接口管路匯總表</b></p><p><b>　　3.3輸送泵的選取</b></p><p><b>　　泵的分類</b></p><p>　　泵按作用與液體的原理一般分為葉片式和容積式, 本設(shè)計(jì)使用的離心泵在化工廠是很常見的，其性能普遍適用于一般的液體輸送。因此本設(shè)計(jì)選用離心泵輸送各液體。</p&g

123、t;<p><b>　　選泵原則</b></p><p>　　根據(jù)介質(zhì)物性,已經(jīng)確定的流量,揚(yáng)程,再?gòu)幕ぴ硐聝?cè)附表中選擇泵的具體型號(hào)，察看性能參數(shù)（包括流量、揚(yáng)程或壓差、效率、允許吸上高度或允許其容度）。</p><p><b>　　(1)釜液泵的選型</b></p><p><b>　　釜液流

124、量為：</b></p><p>　　從流程圖看不出所需揚(yáng)程，設(shè)輸送對(duì)揚(yáng)程的要求不高<8.5m.</p><p>　　查表選取冷卻泵 ,如下表所示：</p><p>　　(2) 餾出液冷卻水泵的選型</p><p>　　餾出液冷卻水流量為：</p><p>　　從流程圖看不出所需揚(yáng)程，設(shè)輸送對(duì)揚(yáng)程的要求

125、不高<8.5m.</p><p>　　查表選取冷卻泵 ,如下表所示：</p><p>　　4 塔高的確定及塔的其它工藝條件</p><p>　　板式塔內(nèi)裝有塔板,降液管,各物流進(jìn)出口管及人孔(手孔),除沫器、噴灑器等附屬裝置。一般塔板按設(shè)計(jì)板間距安裝,其它可據(jù)需求決定板間距。</p><p>　　板式塔內(nèi)裝有塔板,降液管,各物流進(jìn)出口

126、管及人孔(手孔),除沫器、噴灑器等附屬裝置。一般塔板按設(shè)計(jì)板間距安裝,其它可據(jù)需求決定板間距。</p><p>　　4.1 塔高的設(shè)計(jì)計(jì)算 </p><p>　　4.1.1塔高的確定</p><p>　　塔高主要由下列部分組成:</p><p>　　塔頂空間，塔底空間,有效塔高,加料板空間高度及群座高度</p><p&

127、gt;<b>　　即: =++++</b></p><p><b>　　塔頂空間的確定</b></p><p>　　塔頂空間是指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)木嚯x。其距離取遠(yuǎn)高于板間距的值，本設(shè)計(jì)計(jì)算中板間距為0.45m，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取塔頂空間=1.2m，（塔頂封頭1米）。</p><p><b>　　塔底空間的確定<

128、/b></p><p>　　塔底空間是指塔內(nèi)最下層塔板到塔底間距。其值由塔底貯液取停留時(shí)間</p><p>　　和塔底液面到最下層塔板間距（一般要有1-2m）決定。</p><p>　　本塔設(shè)計(jì)取 則 </p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　

129、有效塔高的確定</b></p><p>　　=（10-1）*0.3+30*0.45=16.2m</p><p>　　其中：為實(shí)際塔板數(shù)；為板間距。</p><p><b>　　塔頂封頭HF的確定</b></p><p>　　=(1/4)D=0.25m</p><p><b>

130、　　裙座高度HS的確定</b></p><p>　　為了制作方便,裙座為圓形,HS/D=3,</p><p><b>　　HS=3×1=3M</b></p><p><b>　　人孔</b></p><p>　　本精餾塔中設(shè)計(jì)了5個(gè)人孔，孔徑均為400mm.</p>

131、<p>　　∴最后算得：=++++=1.0+16.2+0.25+3+0.932=21.382m</p><p><b>　　全塔圖見附圖4</b></p><p>　　4.1.2塔板結(jié)構(gòu)的確定</p><p>　　塔板按結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，大致分為整塊式和分塊式兩類。塔徑為300-900mm時(shí)，</p><p>　　

132、一般采用整塊式；塔徑超過800-900mm時(shí)，由于鋼度，安裝，檢修等要求將</p><p>　　塔板分成數(shù)塊。本設(shè)計(jì)采用分塊式，將塔板分為三塊。（本設(shè)計(jì)篩板板面及其</p><p>　　工藝尺寸圖可參見附圖5）</p><p>　　5 設(shè)計(jì)結(jié)果概要及匯總表</p><p>　　全塔工藝設(shè)計(jì)結(jié)果總匯</p><p>&

133、lt;b>　　符號(hào)一覽表 </b></p><p><b>　　6 設(shè)計(jì)方案討論</b></p><p>　　本次課程設(shè)計(jì)不同于往常的作業(yè)，它具有多方案性，由同一思路可地多種結(jié)果。其目的是希望我們能夠綜合運(yùn)用以前學(xué)過的各課程知識(shí)，通過認(rèn)真的設(shè)計(jì)計(jì)算和每項(xiàng)項(xiàng)目的精心校核，提高分析問題、解決問題，理論聯(lián)系實(shí)際，獨(dú)立思考問題等能力。我通過仔細(xì)計(jì)算和校核，

134、在老師和小組成員的幫助下，得出了以上設(shè)計(jì)步驟和結(jié)果。</p><p>　　從設(shè)計(jì)結(jié)果看，本設(shè)計(jì)基本上是可行的，但仍存在一些不足之處,在此我將經(jīng)驗(yàn)和不足總結(jié)如下：</p><p><b>　　經(jīng)驗(yàn)：</b></p><p>　?。?）本次設(shè)計(jì)的是乙醇-水精餾塔，由于該物系非理想物系，所以不能用逐板法求取理論板數(shù)，因此本設(shè)計(jì)選用畫圖法。設(shè)計(jì)中很多數(shù)

135、據(jù)都是由x-y圖或t-x-y圖讀出。</p><p>　?。?）本設(shè)計(jì)計(jì)算中涉及到很多繁冗的公式，并且在不同書籍中對(duì)同一公式的表達(dá)有出入，這給計(jì)算帶來了一定誤差。</p><p>　　（3）在計(jì)算中，有一些計(jì)算值和實(shí)際值是有一段差距的。如：計(jì)算得出的塔效率ET=51%,而實(shí)際中可達(dá)到60-70%.由此可知，設(shè)計(jì)計(jì)算只能幫助我們?cè)O(shè)計(jì)出大概規(guī)格，在實(shí)際操作中還有待修正。</p>

136、<p>　　（4）在物性計(jì)算中，一定注意要取平均值，而不能直接應(yīng)用某個(gè)溫度下的物性。</p><p>　　（5）回流比與經(jīng)濟(jì)校核密切相關(guān)，回流比太大，使能耗增加；太小，則塔板數(shù)增多，塔的制造費(fèi)用增加。所以，應(yīng)該根據(jù)N-R關(guān)聯(lián)圖來選擇最適合的回流比。</p><p>　?。?）對(duì)塔板流體力學(xué)的驗(yàn)算是一項(xiàng)繁冗而耗時(shí)的工作，因此要認(rèn)真對(duì)待，仔細(xì)計(jì)算，盡力將錯(cuò)誤減小到最低值。</p