軋制變形對(duì)al6.4zn2.3mg2.1cu合金厚板組織性能的影響

1、A T h e s i s i nM a t e r i a l E n g i n e e r i n g4 I J J J I I m I I I l u I I I m l J I l lJ I J I I I m I I I IJ 0 12 3 7 9 5E f f e c to f R o l l i n gD e f o r m a t i o n o n M i c r o s t r u c t u r ea n dP

2、r o p e r t i e so f T h i c k P l a t e so f A l —6 ．4 Z n 一2 ．3 M g 一2 ．1 C u a l l o yB y L iR u i f e n gS u p e r v i s o r ：P r o f e s s o r Z h a oG a n gN o r t h e a s t e r nU n i v e r s i t yJ u n e 2 0 1 3東

3、北大學(xué)碩士學(xué)位論文 摘要軋制變形對(duì)A 1 - 6 ．4 Z n ．2 ．3 M g ．2 ．1 C u 合金厚板組織性能的影響摘 要A l —Z n —M g - C u 合金是廣泛應(yīng)用航空航天領(lǐng)域的高強(qiáng)度鋁合金，尤其是預(yù)拉伸厚板是飛機(jī)制造亟需的高強(qiáng)輕質(zhì)結(jié)構(gòu)材料。到目前為止，在世界范圍已對(duì)這類合金厚板的熱處理工藝進(jìn)行了廣泛的研究，但針對(duì)軋制工藝對(duì)于此類合金厚板組織性能的研究報(bào)道的很少，未揭示軋制變形對(duì)于該合金厚板組織性能的影響規(guī)律，因此

4、有相當(dāng)多的內(nèi)容需要做進(jìn)一步深入系統(tǒng)的研究。本實(shí)驗(yàn)采用金相顯微鏡、掃描電鏡及能譜分析、透射電鏡和力學(xué)性能測(cè)試等手段，研究了軋制道次和變形程度對(duì)A 1 ．6 ．4 Z n ．2 ．3 M g ．2 ．1 C u 合金3 0 r a m 和8 0 r a m 厚板熱軋態(tài)的組織及T 7 7 態(tài)( T 7 7 5 1 態(tài)) 的組織和性能的變化規(guī)律。獲得的主要結(jié)果如下：( 1 ) 當(dāng)變形量小時(shí)，A 1 ．6 ．4 Z n - 2 ．3 M g ．2

5、 ．1 C u 合金厚板表層附近的變形程度大于心部，當(dāng)軋制變形超過7 0 ％后變化不明顯；少道次軋制與多道次軋制相比，板材固溶處理后前者再結(jié)晶程度大于后者；其錠坯均勻化處理后晶粒接近等軸狀；增大軋制變形量有利于鑄態(tài)組織和結(jié)晶相的破碎；隨軋制形變量的增大，經(jīng)T 7 7 處理后再結(jié)晶程度增大。( 2 ) 隨形變量增大該合金T 7 7 狀態(tài)3 0 m m 厚板延伸率逐漸增大，但強(qiáng)度先升高，當(dāng)形變量大于7 0 ％時(shí)有所下降；當(dāng)總變形量在6 0

6、％7 0 ％范圍，板材心部強(qiáng)度大于表面強(qiáng)度，軋向強(qiáng)度高于橫向強(qiáng)度；當(dāng)總變形量接近8 0 ％時(shí)，厚板心部軋向強(qiáng)度低于橫向強(qiáng)度。軋制變形7 9 ．5 ％的8 0 r a m 厚板經(jīng)T 7 7 5 1 處理后橫向強(qiáng)度由表面至心部依次降低，軋向強(qiáng)度由表面至心部依次增大，延伸率依次降低。( 3 ) 該合金8 0 r a m 厚熱軋板主要存在{ 1 1 2 }、{ 0 1 1 )和{ 1 2 3 }三種織構(gòu)，均出現(xiàn)在板厚中心附近，而且{ 1 1 2

7、 }織構(gòu)的強(qiáng)度最強(qiáng)，{ 0 1 1 )織構(gòu)次之，{ 1 2 3 }織構(gòu)最低，其中{ 1 1 2 }織構(gòu)的強(qiáng)度是{ 0 1 1 )織構(gòu)的2 倍；該厚板經(jīng)固溶處理后，{ 1 2 3 }織構(gòu)的強(qiáng)度幾乎不變，但{ 1 1 2 }織構(gòu)和{ 0 1 1 )織構(gòu)的強(qiáng)度均不僅明顯降低，為熱軋態(tài)厚板織構(gòu)的1 ／2 左右，而且最強(qiáng)點(diǎn)偏離中心位置，向距表層3 ／4 處演變；在相同軋制總變形量一定的情況下，增加變形道次對(duì)T 7 7 5 1 狀態(tài)的8 0 m m