省煤器改造畢業(yè)論文

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　目 錄1</b></p><p><b>　　第一章 緒論2</b></p><p>　　第二章 省煤器的磨損4</p><p>　　第一節(jié) 省煤器磨損的運行參數(shù)影響因素4&

2、lt;/p><p>　　第二節(jié) 省煤器磨損的結(jié)構(gòu)影響因素5</p><p>　　第三節(jié) 防止省煤器磨損的措施6</p><p>　　第三章 膜式省煤器8</p><p>　　第一節(jié) 膜式省煤器的耐磨機理8</p><p>　　第二節(jié) 采用膜式省煤器應(yīng)注意的問題9 </p>&l

3、t;p>　　第四章 xxx熱電廠省煤器改造分析10</p><p>　　第一節(jié) xxx熱電廠省煤器改造背景10</p><p>　　第二節(jié) 膜式省煤器改造計算14</p><p>　　第三節(jié) 結(jié)論19</p><p>　　第五章 結(jié)束語20</p><p>　　參考文獻21</

4、p><p>　　國產(chǎn)超高壓鍋爐省煤器改造</p><p>　　摘要：本文從xxx熱電廠省煤器運行中發(fā)生的問題出發(fā)，探討了鍋爐省煤器磨損的因素和使用中遇到的問題，包括磨損、換熱、布置和對鍋爐煙氣參數(shù)的影響。深入探討了磨石省煤器的耐磨機理，對xxx熱電廠省煤器提出改造方案設(shè)計。</p><p><b>　　緒論</b></p><p

5、>　　我國是產(chǎn)煤大國，煤炭資源非常豐富，根據(jù)我國的能源政策，火力發(fā)電廠應(yīng)以煤作為主要燃料，且動力用煤應(yīng)盡量使用低品位劣質(zhì)煤，加之現(xiàn)有的供煤和佩煤系統(tǒng)由許多不完善之處，電廠鍋爐用煤煤質(zhì)難以保證，鍋爐燃煤多變且灰分不斷提高，熱值不斷降低，燃煤總體品味下降使鍋爐受熱面產(chǎn)生磨損、積灰、結(jié)渣、腐蝕等一系列問題，受熱面使用壽命降低，鍋爐爆管現(xiàn)象頻繁。</p><p>　　根據(jù)1992年我國火電設(shè)備事故統(tǒng)計，當(dāng)年鍋爐事故

6、占全部發(fā)電事故的56%，而鍋爐四管爆破事故占全部鍋爐事故的64.2%，其中省煤器占35.3%，過熱器占29.8%，水冷壁占27.8%，再熱器占7.1%。產(chǎn)生事故的原因除管材和焊接質(zhì)量問題外，主要是由于鍋爐積灰、結(jié)渣、高低溫腐蝕、磨損和振動引起[參考文獻9]。xxx熱電廠4臺機組投產(chǎn)16年來由于省煤器泄漏造成的非計劃停運每年都有至少1次，在石熱電廠每年的非停指標(biāo)4次的情況下，省煤器事故占有相當(dāng)高的比率，造成了嚴(yán)重的經(jīng)濟損失。</p&

7、gt;<p>　　國外對磨損、積灰、結(jié)渣、腐蝕和振動進行了大量的理論研究和實踐探索，取得了豐富的研究成果和實踐經(jīng)驗，國內(nèi)有關(guān)大專院校和科研單位也正在積極開展研究，這些成果和經(jīng)驗散見于各專業(yè)雜志、鑒定資料、論文研究報告中。</p><p>　　省煤器是利用鍋爐排煙的熱量加熱鍋爐給水的熱交換設(shè)備，它裝在鍋爐尾部的垂直煙道中，是鍋爐給水的重要加熱受熱面，在現(xiàn)代鍋爐中起到不可忽視的重要作用。省煤器既能提高鍋

8、爐給水溫度，改善汽包的工作條件；又能降低排煙溫度，減少熱能損失，提高鍋爐熱效率，節(jié)省燃料。</p><p>　　但是由于省煤器受到含灰氣流的沖刷，存在比較嚴(yán)重的飛灰沖蝕磨損。電站鍋爐設(shè)備事故調(diào)整表明省煤器事故占整個鍋爐事故相當(dāng)大的比率，特別是當(dāng)燃用含灰量較高的劣質(zhì)燃料時，省煤器事故頻繁發(fā)生。有資料表明，有的鍋爐投產(chǎn)運行才7000小時就發(fā)生了省煤器爆管。省煤器的磨損爆漏已經(jīng)成為當(dāng)今威脅燃煤鍋爐安全運行的主要問題之一

9、。如何在設(shè)計、制造、安裝、運行等環(huán)節(jié)減輕磨損，對燃用高灰分煤的鍋爐具有普遍的實際意義。</p><p>　　就目前而言，省煤器改造經(jīng)常出現(xiàn)的類型有采用擴展受熱面和安裝低壓省煤器。采用擴展受熱面的主要方法是采用翅片管束或膜式省煤器，主要用以減少省煤器管束的磨損；低壓省煤器安裝在空氣預(yù)熱器后，主要用以進一步利用鍋爐排煙余熱，提高鍋爐效率。</p><p>　　xxx熱電廠4臺HG670/140

10、-13YM型鍋爐，采用兩組非沸騰式省煤器，每組有一個下聯(lián)箱和兩個上聯(lián)箱，給水通過下聯(lián)箱進入蛇行管組，加熱后進入上聯(lián)箱，再由4X47根懸吊管進入懸掛管上聯(lián)箱，通過2X8根連接管將給水引入汽包。</p><p>　　額定負荷時省煤器出口水溫為271°C。</p><p>　　自投產(chǎn)運行以來多次發(fā)生泄漏，早期的泄漏以安裝缺陷為主因，多由于焊接工藝、安裝工藝問題造成的未焊透、錯口、咬邊等

11、缺陷在運行中逐漸成為薄弱環(huán)節(jié)。最近5年的泄漏則以磨損和沖刷為主要原因。[參考文獻15]</p><p>　　隨著近兩年開始的煤炭市場供應(yīng)緊張局面，特別是最近一年的時間里，xxx熱電廠燃煤品種已經(jīng)完全無法保證在最初設(shè)計的大同和小峪煙煤煤種[參考文獻14]，來煤渠道由幾個礦變成了近百個礦，應(yīng)用基灰份由基本保持設(shè)計灰分的27%變成從25%到近40%變化，平均的灰分在35%左右，這大大加劇了鍋爐對流受熱面的磨損，最近兩年

12、里發(fā)生的兩次省煤器部分泄漏停爐均是磨損造成的。</p><p>　　為此xxx熱電廠擬對省煤器進行改造，重新設(shè)計和布置受熱面以提高省煤器的耐磨性和使用壽命。</p><p>　　本文從運行參數(shù)和結(jié)構(gòu)兩個方面簡要分析了省煤器磨損的影響因素和防止磨損的一般性措施。重點探討了膜式省煤器的耐磨機理，提出了xxx熱電廠省煤器改造的初步設(shè)計方案。</p><p>　　第二章

13、省煤器的磨損</p><p>　　第一節(jié) 省煤器磨損的運行參數(shù)影響因素</p><p>　　影響省煤器磨損量的運行參數(shù)有很多，下面逐一論述。</p><p>　　1． 煙氣速度。飛灰磨損量和煙氣速度成n次方成正比。實驗結(jié)果表明，沖蝕量與煙氣速度Vg存在下述關(guān)系，</p><p><b>　　E∝Vgn</b></p

14、><p>　　其n值大小與灰粒的性質(zhì)、濃度和粒度有關(guān)，有關(guān)各類試驗資料表明n>3，在9-40m/s范圍內(nèi)，n=3.3---4.0，低速時可取n值下限。磨損量和煙氣速度成的n次方的關(guān)系可解釋為：沖蝕之所以產(chǎn)生，關(guān)鍵在于灰粒具有動能，顆粒動能與其速度的平方成正比，不但如此，磨損還和灰濃度（灰濃度又與速度的一次方成正比）、灰粒撞擊頻率因子和灰粒對被磨損物體的相對速度有關(guān)，因而可以近似認為磨損量與煙氣速度的3次方成正比

15、，煙氣速度的提高，會促使上述有關(guān)因素的作用加強，從而導(dǎo)致磨損的迅速發(fā)展。[參考文獻9]</p><p>　　2． 氣流湍流度。氣流繞過管子后，形成強烈的尾跡漩渦區(qū)，因此氣流的湍化更加強烈了，尾跡內(nèi)的湍流強度比來流的湍流強度高得多，氣流的脈動速度增加從而增大了顆粒湍流擴散的作用，致使一部分本應(yīng)和壁面碰撞的顆粒受湍流脈動的影響而遠離壁面，所以碰撞因子下降，沖蝕磨損量也隨之減少。[參考文獻10]</p>

16、<p>　　3． 管子傾斜布置。當(dāng)管子的傾斜角增大時，管子的飛灰磨損量是先增大后減小的；其磨損量最大值出現(xiàn)在傾斜角為38°時，之后逐漸降低，至60°時已和不傾斜管一樣，當(dāng)傾角>60°時磨損量變得比不傾斜時還要低。</p><p>　　4． 灰粒直徑。灰粒直徑增大時，管子的磨損量增加，但當(dāng)灰粒直徑達到某一臨界值后再增大，管子的磨損量變化趨于緩慢。一般認為在相同的顆

17、粒濃度下，顆粒的直徑越大，單位體積內(nèi)顆粒數(shù)越少，雖然大顆粒沖擊管壁的磨損能力較大，但由于沖擊到壁面的總的顆粒數(shù)降低，故材料的磨損量仍然變化不大。</p><p>　　5． 管壁材料。被磨材料的磨損不僅與顆粒的硬度有關(guān)，也與被磨材料的硬度和HD與灰粒硬度HP的比值，當(dāng)HD/HP〉0.5—0.8時，增加被磨材料的硬度，磨損量會迅速下降。</p><p>　　6． 煙氣溫度的影響。煙氣溫度

18、的變化在灰粒軟化溫度以下時對飛灰本身的磨損性不產(chǎn)生影響。但是在不同的溫度范圍，金屬表面的氧化膜組成會發(fā)生變化，不同的氧化膜的厚度和硬度不同，只有當(dāng)煙速大于某個臨界速度后，飛灰顆粒的作用足以破壞氧化膜層后，金屬表面才開始產(chǎn)生磨損。臨界速度隨金屬強度和氧化膜組成的變化而變化。氧化膜的厚度還將隨著時間的增加而增加，因此，當(dāng)管子氧化膜的形成速度大于飛灰對于管壁的磨損速度時，則對流受熱面的磨損僅磨掉了氧化膜。</p><p&g

19、t;　　7． 煙氣成分的影響。由于煙氣中常有一些腐蝕性氣體如SO2、SO3、H2S等，在250°C以下煙溫時這些腐蝕性氣體會對壁面產(chǎn)生腐蝕作用，即使在300°C以上壁溫時，煙氣中的O2、SO2和壁面的氧化鐵層作用仍會產(chǎn)生SO3，并腐蝕管壁，這些腐蝕產(chǎn)物容易被灰粒沖掉，有關(guān)實驗材料表明，在有腐蝕性氣氛的煙氣中比中性煙氣的磨損速度快4-5倍，但我沒有找到更多的定量研究材料。</p><p>　　

20、第二節(jié) 省煤器磨損的結(jié)構(gòu)影響因素</p><p>　　工程上對省煤器飛灰磨損影響比較大的結(jié)構(gòu)因素為：管束相對間距，受熱面布置，煙氣走廊，煙氣流向，管束布置方式。</p><p><b>　　1. 管束相對間距</b></p><p>　　當(dāng)管節(jié)距與管徑之比S1/d減小時，灰粒在管間流動的平均速度與進入管束前的平均速度之比Vp/Vp0增大，也就是

21、說灰粒在流入管束后，隨著向前流動不斷被加速，而且，S1/d越小，灰粒被加速得越強烈。</p><p>　　根據(jù)鍋爐熱力計算標(biāo)準(zhǔn)中推薦使用的管壁磨損公式可知：</p><p>　　E=aMμkμτ(kvvg)3.3R902/3(1/2.85 kD) 3.3[(S1-d)/S1]2</p><p>　　(a為考慮灰的磨損特性系數(shù)，通常取a=14*10-9mm*s3/（g

22、h）；μ為飛灰濃度g/m3；kμ和kv為飛灰濃度場和煙氣速度場的不均勻系數(shù)，Π型布置的鍋爐kμ=1.6，kv=1.6，τ為管子的運行周期；kD為在鍋爐銘牌出力下的煙氣計算速度；R90位在90μm篩子上的飛灰剩余量；M為管材的抗磨系數(shù)，對于碳鋼M=1；vg為最窄截面上的煙速。) </p><p><b>　　2. 煙氣走廊</b></p><p>　　煙氣在走廊里是加

23、速運動的，根據(jù)石熱電廠1998年對低溫再熱器和省煤器處煙氣走廊流速初步測試發(fā)現(xiàn)省煤器出口處的煙速達到了入口煙速1.8倍。[參考文獻13]</p><p>　　煙氣走廊中的煙氣既來自走廊進口斷面，也來自橫向流動煙氣，而煙氣走廊中的速度增長率取決于橫向流動。為了改善煙氣走廊對飛灰磨損的影響，就需要從改善走廊進口條件和橫向流動兩方面入手，降低煙氣走廊的寬度和進口斷面流速的不均勻程度，降低管束與煙氣走廊之間產(chǎn)生的靜壓差可

24、減輕飛灰磨損。</p><p><b>　　3. 煙氣流向</b></p><p>　　煙氣由上而下流動時由于煙氣中的顆粒受重力作用不斷加速，從而加劇了對受熱面的沖蝕磨損。相反，煙氣由下而上流動時受重力的反作用顆粒的速度會有所降低，降低了碰撞速度，所產(chǎn)生的飛灰磨損要輕。</p><p>　　4. 管束布置方式（錯列管束與順列管束）</

25、p><p>　　在布置省煤器管束時，管排布置方式有兩種，即順列布置和錯列布置。順列管束的第一排管在相同條件下與單管的飛灰磨損量相差不大，而對于順列管束的第二排管束來說，由于第一排管束的阻擋作用，第二排管子的飛灰磨損較之第一排管要輕。當(dāng)飛灰顆粒直徑增大時，和第二排管子碰撞的顆粒就增多，順列管束各排管的飛灰磨損量是增加的。</p><p>　　對于錯列管來說，由于第一排管束對第二排管束起不到保護作

26、用，而且通過第一排管束的引拽，灰粒在流經(jīng)第一排管束而撞擊達到第二排管束之前速度又有所增加，對于小顆粒來說較少和第一排管子相碰撞但是幾乎全都和第二排管子相碰撞，所以錯列管束第二排管的飛灰磨損量比第一排管束大的多。</p><p>　　在相同的條件下，錯列管束與順列管束第一排管的飛灰磨損規(guī)律基本一致，在同一來流速度下顆粒越大磨損越大，而當(dāng)來流速度一定時，顆粒越大則磨損量也越大。錯列管束的第二排管子磨損量大于第一排管子

27、。</p><p>　　實踐證明，在xxx熱電廠省煤器發(fā)生的磨損爆管現(xiàn)象中，很大一部分比例是由于第二排以下的管子變形出排形成錯列布置而被沖刷減薄爆管的。</p><p>　　第三節(jié) 防止省煤器磨損的措施</p><p>　　根據(jù)上述影響省煤器磨損的因素，一般有以下對策：</p><p><b>　　設(shè)計合理的煙速</b>

28、</p><p>　　根據(jù)設(shè)計要求，通常希望管子有10萬小時的運行壽命，省煤器的管子規(guī)格為Φ32x4mm，材料20G，設(shè)計壁厚余量2mm，年磨損量<0.2mm/a。首先，確定飛灰的平均粒徑d。</p><p>　　假設(shè)在進入管束前煙氣速度均布，用vg0表示，進入管束后，由于橫向節(jié)距的影響，煙氣平均速度增加為：</p><p>　　vg= vg0S1/(S1-d

29、)</p><p>　　假定顆粒在進入管束前的平均速度為vp0= vg0± vt, vt為顆粒的終端沉降速度。</p><p>　　設(shè)未撞到第二排管子上的顆粒速度為vp1，撞到第一排管子反彈至第二排管子上的顆粒速度為vp2，通常vp2< vp1，撞擊在第二排管子上的顆粒速度為vpa，則vpa應(yīng)由vp1，vp2混合組成并和粒徑、節(jié)距S1、S2有關(guān)，取ψ1= vp1 /vp2，

30、ψ1可查圖[參考文獻9]。</p><p>　　當(dāng)S1/d≤2時，最大局部磨損發(fā)生在錯列第二排上，但是當(dāng)S1/d〉2時，部分顆?？赡芗葲]有碰到第一排管子也沒有碰到第二排管子，有足夠的加速時間，致使顆粒速度vp〉vpa，從而引起最大局部磨損后退的結(jié)果，ψ2= vpa /vp，隨S1/d的變化可在相關(guān)文獻里查到。</p><p>　　令k= vp1 /vp0則根據(jù)允許的顆粒碰撞速度vp（根據(jù)允

31、許的磨損量計算公式求出）和vg= vg0S1/(S1-d)可以求出管間允許的煙氣流速為：</p><p>　　vg= (vpψ1ψ2/k± vt) S1/(S1-d)</p><p>　　其中，k=1/m[lg (S1/ d)]p [參考文獻9]</p><p>　　如果知道允許的管子最大磨損厚度

32、和要求的運行時間，則飛灰碰撞速度vp不應(yīng)大于：vp≤ [Emax/ (aMμkμCdCβCtμτ)]1/n kD /kv[參考文獻9]</p><p>　　然后反求管間允許煙速。</p><p>　　減小煙氣走廊，在省煤器前后加疏型板或疏形管，增加煙氣走廊出入口阻力，降低進入煙氣走廊的煙氣數(shù)量。</p><p>　　降低速度不均系數(shù)和濃度不均情況。局部煙速過

33、高的磨損使管子泄漏爆管，所以要改善磨損，一定要使速度場盡可能的均勻，也就是說要使煙氣流動阻力均勻，否則，即使平均煙速降低對減輕磨損的作用也不大。因此，在煙道轉(zhuǎn)彎處加裝導(dǎo)向板。</p><p><b>　　增加S1/ d。</b></p><p>　　對省煤器的彎頭和第一排管子加裝護板或護套、假管等。</p><p>　　控制鍋爐漏風(fēng)、氧量和爐膛

34、負壓，控制煤粉細度。以降低尾部煙氣流速、腐蝕速度。</p><p>　　減少管束阻力如：采用順列管束、加大橫向節(jié)距、加大管徑等。</p><p>　　管子表面進行熱處理、噴涂、堆焊等工藝或局部使用防磨涂料。</p><p>　　使用翅片管是一種簡單有效的防磨措施。單翅管能防磨原因在于單翅管的傳熱性能優(yōu)于光管，使用單翅管就有可能降低煙氣流速，因此使用單翅管可以大大減輕

35、飛灰對省煤器的磨損。翅片管的相對高度h/d(翅片高度和管徑的比值)越大，使用翅片管的防磨效果就越好，而翅片的厚度對防磨的效果并無影響。翅片管存在著安裝準(zhǔn)確性以及積灰等問題。</p><p>　　采用膜式省煤器。膜式省煤器防磨原因：</p><p>　　膜式省煤器可以穩(wěn)定氣流，從而減輕灰粒對管束的磨損；</p><p>　　膜式省煤器中氣流在金屬壁面將形成穩(wěn)定的層流底

36、層，從而起到保護管壁的作用；</p><p>　　金屬膜片的存在，干擾了因煙氣繞流而在管子背面所產(chǎn)生的局部負壓的形成，使靠近管壁的灰濃度下降，減輕了管壁的積灰；</p><p>　　膜片使灰粒向流道中心集中，從而減輕飛灰磨損；</p><p>　　使用膜式省煤器可以降低煙氣流速。膜式省煤器具有多種形式，從經(jīng)濟因素考慮，使用帶“假管”膜板的膜式省煤器最合適，但由于帶“

37、假管式”膜板的膜式省煤在傳熱及熱應(yīng)力方面存在一定問題，制造工藝也較復(fù)雜，因此建議使用常用的帶平膜板的膜式省煤器。[參考文獻6]</p><p><b>　　膜式省煤器</b></p><p>　　第一節(jié) 膜式省煤器的耐磨機理</p><p>　　省煤器的磨損泄漏是燃煤鍋爐運行中經(jīng)常發(fā)生的事故。從多年的運行實踐看，一般來說，對于常見的П型鍋爐

38、，在管材與煤灰特性一定的情況下，省煤器管壁的磨損主要與通過受熱面的煙速及結(jié)構(gòu)布置等因素有關(guān)，結(jié)構(gòu)的合理與否又會影響到煙氣流速場的均勻分布。國內(nèi)外研究的資料表明，管壁的磨損量與煙速的3～3.5次方成正比。為此國內(nèi)鍋爐一般將設(shè)計煙速控制在9～11m/s以下，以減輕省煤器的磨損。在設(shè)計煙速合理甚至較低的情況下，如果煙道內(nèi)煙氣流速場呈現(xiàn)不均勻分布，導(dǎo)致局部煙速過大時，仍然會造成受熱面的嚴(yán)重磨損，這正是影響光管省煤器管壁耐磨損壽命的關(guān)鍵因素，而

39、膜式省煤器，鑒于其結(jié)構(gòu)特點，可以從某種程度上改變這種狀況。</p><p>　　膜式省煤器如圖1所示。增加了膜板后即等于增加了受熱面，從而可以減少管數(shù)，因此在相同的煙道截面下，可降低煙速，從而明顯地減輕受熱面的磨損。據(jù)有關(guān)資料顯示，在保持吸熱量不變的前提下，采用膜式省煤器可以減少25%排左右的管數(shù)，從而使煙氣速度降低7.2%以上，則若按磨損速度與煙速3次方推算，磨損速度為光管時的0.8倍，即壽命延長25%左右。[

40、參考文獻9]</p><p>　　從結(jié)構(gòu)上看，膜式省煤器的管排將整個煙道割成縱向的、一系列小的煙氣通道，客觀上起到了勻布煙氣流速場的作用，從而可以改善局部煙速過高所導(dǎo)致的局部磨損嚴(yán)重現(xiàn)象；另一方面，煙氣近似在水力半徑不變的流道中流動，由于金屬壁面粗糙度和煙氣的粘性作用，在金屬壁形成一個穩(wěn)定的附面層，由于附面層的存在，灰粒對金屬面的沖擊能量顯著降低，從而減輕對受熱面的磨損。</p><p>

41、　　當(dāng)煙氣流經(jīng)省煤器管突出翅片1/2d部位時，煙氣發(fā)生繞流，由于灰粒質(zhì)量大于煙氣質(zhì)量，在繞流過程中，灰粒在水平方向發(fā)生位移，濃度趨向流道中間集中，上述恰是膜式省煤器較光管省煤器耐磨的機理所在。[參考文獻12]</p><p>　　圖1 直鰭片膜式省煤器示意</p><p>　　第二節(jié) 采用膜式省煤器的應(yīng)注意的問題</p><p>　　由于采用膜式省煤器是為了提高

42、受熱面的耐磨能力，所以應(yīng)從熱力參數(shù)上不發(fā)生較大變動為原則來確定改造后的結(jié)構(gòu)，并滿足剛度及強度等要求。省煤器的進出口水溫、煙溫不應(yīng)有較大變化，省煤器的煙氣和水阻力應(yīng)在光管省煤器的設(shè)計范圍內(nèi)。省煤器的設(shè)計磨損量一般<0.2mm/a。</p><p>　　光管省煤器改為膜式省煤器，煙速降低，減少了交叉流動對管子的沖刷，使擾動減小，其管壁污染系數(shù)也不同于光管順列布置管束。從一般資料看，其管壁污染系數(shù)比光管順列的要高

43、，但比旋轉(zhuǎn)肋片管式的要低的多。因此，設(shè)計計算時，必須選擇合適的管壁污染系數(shù)，以取得準(zhǔn)確的傳熱系數(shù)K值，達到設(shè)計要求。</p><p>　　膜式省煤器的改造必須防止泄漏，保證鍋爐的安全運行。因此，改造時，必須符合相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)。要保證質(zhì)量首先應(yīng)把握原材料的檢驗，進行100%探傷，防止不合格材料影響管子的質(zhì)量；應(yīng)保證管子下料、打坡口、彎管等工序的質(zhì)量及膜片焊接的質(zhì)量；在膜式管排的制作中，應(yīng)編制詳細的制作工藝流程，確保管排

44、制作中彎管、焊口質(zhì)量及管排的平面度；要保證通球及水壓試驗合格。對焊口進行100%射線檢查，確保無漏焊、氣孔、夾渣、未焊透、咬邊、撅口等焊接缺陷，并做好質(zhì)量檢驗記錄。只有確保每道工序的質(zhì)量，才能保證整個管排的質(zhì)量。</p><p>　　由于膜式管排與光管管排剛度較大，彈性補償能力較低，因此組排聯(lián)箱安裝時，焊接管口較困難。要求安裝對口時，切忌強制安裝而產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力。應(yīng)減少起重、運輸中的變形，注意省煤器標(biāo)準(zhǔn)排的定位，找正

45、時應(yīng)保證管排間距。[參考文獻2]</p><p>　　第四章 xxx熱電廠省煤器改造分析</p><p>　　第一節(jié) xxx熱電廠省煤器改造背景</p><p>　　xxx熱電廠4臺HG670/140-13YM型鍋爐，采用兩組非沸騰式省煤器，每組有一個下聯(lián)箱和兩個上聯(lián)箱，給水通過下聯(lián)箱進入蛇行管組，加熱后進入上聯(lián)箱，再由4X47根懸吊管進入懸掛管上聯(lián)箱，通過2X

46、8根連接管將給水引入汽包。額定負荷時省煤器出口水溫為271°C。</p><p>　　如前所述，自投產(chǎn)以來的泄漏，早期以安裝缺陷為主因而近期則以磨損和沖刷為主要原因。[參考文獻15]</p><p>　　由于近兩年開始的煤炭市場供應(yīng)緊張造成石熱電廠燃煤品味無法保證，灰分急劇波動，加劇了鍋爐對流受熱面的磨損，最近兩年里發(fā)生的兩次省煤器部分泄漏停爐均是磨損造成的。</p>

47、<p>　　下表僅統(tǒng)計了2001年之前石熱電廠省煤器爆管、泄漏、檢修等情況的統(tǒng)計從中我們可以看出省煤器的泄漏事故是較頻繁的。</p><p>　　北京京能熱電股份有限公司省煤器檢修事件統(tǒng)計</p><p>　　設(shè)計煤種分析如下[參考文獻17]</p><p>　　原省煤器設(shè)計熱力數(shù)據(jù)如下表[參考文獻14]</p><p>　　在

48、歷年的檢修工作中，石熱電廠采取了多種措施來防止和減緩對流受熱面的磨損，如對低溫再熱器和省煤器第一排管子加裝防磨護板；對省煤器穿墻管根部采用防磨涂料、加防磨護套；對于由于變形而出排的管排采用插管固定，強制入排；在煙道側(cè)墻處省煤器的煙器走廊出入口加均流板等手段，而在最近1年的4臺機組臨檢中仍然發(fā)現(xiàn)對流受熱面磨損的痕跡和程度有明顯增加，由于石熱鍋爐省煤器是高低排布置，造成高排第二排管子與低排第一根管子類似于錯列布置，加劇了磨損，防磨護板在運行

49、中變形離開第一排管子后造成了局部流通截面變化，反而使下排管子的磨損加劇。歷年磨損泄漏的管子因為節(jié)距太小，無法施焊恢復(fù)，只能采用割除和加堵等消極處理方法。有的鍋爐加堵的管子數(shù)量已經(jīng)達到10余根。</p><p>　　主要磨損情況和部位集中在低溫再熱器和省煤器的出排管子。</p><p>　　考慮到石熱電廠最早投產(chǎn)的機組已經(jīng)運行16年，基本接近省煤器設(shè)計壽命，xxx熱電廠擬對省煤器進行改造，為

50、此，重新設(shè)計和布置受熱面以提高省煤器的耐磨性和使用壽命。</p><p>　　根據(jù)前面的論述，考慮改造的方向以降低煙速達到防磨目的，不考慮熱力系統(tǒng)其他的改造，因此，省煤器工質(zhì)的參數(shù)應(yīng)該遵循改造之前的數(shù)據(jù)，基本保持出入口煙溫和水溫不做大幅調(diào)整。另外由于省煤器處吹灰設(shè)施老化，不能正常投用，要避免改造后積灰現(xiàn)象加重。由于膜式省煤器在減輕煙氣中灰粒對管子磨損方面有明顯優(yōu)勢，而且膜式結(jié)構(gòu)能疏理煙氣流，減少煙氣竄流和擾流，減

51、輕灰粒對管子某些部位撞擊磨損量，因此，考慮采用膜式省煤器來代替原來的光管省煤器。</p><p>　　第二節(jié) 膜式省煤器改造計算</p><p><b>　　一 設(shè)計基本條件</b></p><p>　　鍋爐參數(shù)和設(shè)計煤質(zhì)資料，詳見下表（鍋爐熱力計算匯總表）[參考文獻14]。</p><p>　　2． 省煤器分左右兩

52、組布置，新省煤器入口集箱進水管接口尺寸與原進水管接口尺寸一致，新省煤器出口集箱短管尺寸與省煤器懸吊管接口尺寸相符合，新省煤器集箱標(biāo)高與原集箱一致，新省煤器設(shè)計的各項參數(shù)與原設(shè)計參數(shù)相符合，并能滿足機組安全、經(jīng)濟運行。</p><p>　　二 省煤器改造后的性能應(yīng)保證：</p><p>　　1． 鍋爐暫按燃用原設(shè)計煤種，省煤器進出口水溫、煙溫、省煤器煙氣和水阻均在原設(shè)計范圍內(nèi)。</p

53、><p>　　2． 省煤器管設(shè)計磨損量<0.2mm/a。</p><p>　　三 省煤器系統(tǒng)改造說明</p><p><b>　　1．省煤器防磨裝置</b></p><p>　　為了防止煙氣流對管子的磨損，在膜式省煤器無鰭片處加防磨板。防磨蓋板σ=2mm，材料：1Cr20Ni4Si2 (或1Cr18NiTi)。<

54、;/p><p><b>　　2．省煤器集箱</b></p><p>　　爐內(nèi)省煤器上集箱4個，下集箱2個更換。</p><p>　　規(guī)格為Φ273×32mm，材料：20G。</p><p>　　3．省煤器蛇形管固定</p><p>　　每片省煤器鰭片管束用鋼板吊在集箱下面（詳見附圖）。片與片

55、之間幾處用梳形板定位，保證蛇行管束之間距離。改造后省煤器系統(tǒng)荷重比原來增加10%，在吊管及懸吊架設(shè)計余量25%之內(nèi)。</p><p><b>　　四 附圖</b></p><p>　　1．省煤器管屏 JND-001</p><p>　　2．省煤器管屏 JND-002</p><p>　　五 膜

56、式省煤器幾何尺寸計算</p><p>　　表1 膜式省煤器幾何尺寸計算</p><p>　　六 膜式省煤器熱力計算</p><p>　　表2 膜式省煤器熱力計算</p><p><b>　　第三節(jié) 結(jié)論</b></p><p>　　省煤器設(shè)計前、后主要熱力數(shù)據(jù)對比</p>

57、<p>　　通過上表，新設(shè)計的膜式省煤器，煙氣流速下降了近1m/s，由于管壁的磨損量與煙氣流速的3～3.5次方成正比，按3次方估算，改造后的磨損速度使原來的72%，設(shè)計壽命是原管排的1.38倍。</p><p>　　所以降低煙氣流速可以有效的減輕磨損；且膜式省煤器本身結(jié)構(gòu)還能疏理煙氣流，減少煙氣的竄流和擾流，減輕煙氣中灰粒對管子某些部位的撞擊，把對管壁的磨損量降到最低。</p><p

58、><b>　　結(jié)束語</b></p><p>　　通過本次畢業(yè)設(shè)計，使我對省煤器的磨損原因和改造方案有了基本的了解。我認為省煤器的改造主要遵循以下幾點：根據(jù)需要選擇省煤器的合理型式和布置方式，使煙速分布趨于均勻，消除煙氣走廊，防止局部煙氣過高；加裝防磨裝置或噴涂防磨涂料；在爐內(nèi)加裝除塵裝置，降低煙氣中飛灰濃度；還有近些年提出的采用擴展受熱面的方法，來達到減輕磨損的目的。</p&g

59、t;<p>　　如果不對鍋爐系統(tǒng)進行較大規(guī)模的改動，則降低省煤器煙氣流速以減輕磨損的方法主要是采用擴展受熱面，但同時要避免積灰的產(chǎn)生。單翅片管束效果類似于膜式省煤器；多翅片管束則容易產(chǎn)生積灰的傾向，螺旋肋片省煤器積灰傾向更嚴(yán)重，對翅片間距的要求較嚴(yán)格，這兩種省煤器管束雖然在傳熱上較膜式省煤器好一些，但是據(jù)我了解曾經(jīng)改造過的電廠幾乎都遇到了同樣的問題，一是級灰嚴(yán)重難以清除法呢影響了換熱，二是發(fā)生泄漏后難以處理。特別是螺旋肋片

60、管束，因為制造工藝式采用繞翅片融焊方法，對母材的傷害較嚴(yán)重，較容易發(fā)生泄漏。有的電廠已經(jīng)開始考慮改回光管或膜式省煤器了。</p><p>　　由于本人的學(xué)識淺薄，在本課題上經(jīng)驗也非常之少，因此本文的敘述中必有謬誤指出，還往各位老師指正。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 王朝瑞 雷學(xué)麗 在線監(jiān)測技術(shù)

61、在在預(yù)防鍋爐省煤器磨損爆管仲的應(yīng)用 長春 東北電力學(xué)院院報 2003</p><p>　　[2] 董延平 于向洋 省煤器擴展受熱面技術(shù)討論與應(yīng)用 保定 2001</p><p>　　[3] 彭欣 周乃軍 旋轉(zhuǎn)肋片省煤器在鍋爐節(jié)能技術(shù)改造中的應(yīng)用 北京 中國電力</p><p>　　[4] 孫成武 許國柱 閻維平 高溫抗蝕涂料在鍋爐省煤器改造

62、中的 應(yīng)用 2001</p><p>　　[5] 朱燕俠 220t/h煤粉爐省煤器的改造 長沙 長沙電力學(xué)院院報 2002</p><p>　　[6] 尹勇瀾 楊國旗 電站鍋爐省煤器結(jié)構(gòu)變化對飛灰磨損影響的 研究 長春 電力建設(shè) 2003</p><p>　　[7] 楊興森 鄧文儉 火電廠鍋爐省煤器防磨技術(shù)的應(yīng)用 濟南 中國電力 2

63、003</p><p>　　[8] 劉志敏 華北電力大學(xué)（保定） 650t/h直流鍋爐省煤器改造技術(shù) 西北電力技術(shù) 1998</p><p>　　[9] 岑可法 樊建人 池作和 沈珞嬋 鍋爐和熱交換器的積灰、結(jié)渣、磨損和腐蝕的防止原理與計算 科學(xué)出版社 1995</p><p>　　[10] M.J.Schuh,Schuler and J.A

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65、/h鍋爐改造中的應(yīng)用 1998</p><p>　　[13] 北京京能熱電股份有限公司 熱力試驗報告 1995--2004</p><p>　　[14] 哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司 熱力計算書 1987</p><p>　　[15] 北京京能熱電股份有限公司 事故分析報告 1988—2004</p><p&g