天津勸業(yè)辦公樓空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計【畢業(yè)設(shè)計+開題報告+文獻綜述】

1、<p>　　本科畢業(yè)設(shè)計(論文)</p><p><b>　?。ǘ?屆）</b></p><p>　　天津勸業(yè)辦公樓空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　所在學院 </p><p>　　專業(yè)班級 建筑環(huán)境與設(shè)備工程 </p>

2、<p>　　學生姓名 學號 </p><p>　　指導教師 職稱 </p><p>　　完成日期 年 月 </p><p>　　摘要：過去 50 年以來，空調(diào)得到了快速的發(fā)展，從曾經(jīng)的奢侈品發(fā)展到可應(yīng)用于大多數(shù)住宅和商業(yè)建筑的

3、比較標準的系統(tǒng)。</p><p>　　本工程地處天津市，為一幢六層的多層綜合辦公建筑，建筑面積4295.67㎡，空調(diào)面積為3691.45㎡，建筑高度24.60m。各樓層空間分布及建筑功能，具體見建筑設(shè)計圖。要求對該辦公樓進行夏季空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計。擬采用新風加風機盤管系統(tǒng)。</p><p>　　關(guān)鍵詞：空調(diào)；送風口；風機盤管；氣流組織</p><p>　　Abstract

4、：Air conditioning has rapidly grown over the past 50 years, from a luxury to a standard system included in most residential and commercial buildings. </p><p>　　This engineer is in tianjin，the aera is 4295.67

5、m2 ，zhe air conditioning aera is 3691.45 m2。Concrete floor function and thermal parameters, see the design drawings and pieces of raw data. Requirements of the office for the summer air conditioning and ventilation nece

6、ssary. Fresh air plus is used fan-coil system. </p><p>　　Keywords: air conditioning，Airflow organization ，Air diffuser ，F(xiàn)an coil </p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　1 設(shè)計原始資料4

7、</p><p>　　1.1 工程概況4</p><p>　　1.2 地理條件及氣象參數(shù)4</p><p><b>　　2 負荷計算4</b></p><p>　　2.1 冷負荷計算4</p><p>　　2.2 一樓辦公室冷負荷計算舉例6</p><p&g

8、t;　　2.3 各辦公室負荷匯總6</p><p>　　3 空調(diào)系統(tǒng)方案確定7</p><p>　　3.1 空調(diào)水系統(tǒng)方案7</p><p>　　3.2 空調(diào)風系統(tǒng)方案7</p><p>　　3.3 空氣處理方案8</p><p>　　3.4 氣流組織方案10</p><p&

9、gt;　　3.5 送風量的計算9</p><p>　　3.5.1 送風量的計算公式9</p><p>　　3.5.2 送風量的計算過程及結(jié)果10</p><p>　　3.6 風機盤管的選型13</p><p>　　3.7 新風機組的選型14</p><p>　　3.8 氣流組織計算14</p

10、><p>　　4 風管布置及水力計算15</p><p>　　4.1 風管水力計算概述15</p><p>　　4.2 確定風管尺寸16</p><p>　　4.3 風管水力計算步驟16</p><p>　　5 水管布置及水力計算18</p><p>　　5.1 水管管徑的確定

11、18</p><p>　　5.2 水管阻力計算18</p><p>　　5.2.1 沿程水頭損失18</p><p>　　5.2.2 局部水頭損失18</p><p>　　5.3 水管水力計算步驟18</p><p>　　5.4 冷凝水管設(shè)計20</p><p>　　5.5

12、 冷水機組的選型21</p><p>　　5.5.1 冷熱源方案選擇27</p><p>　　5.5.2 機組選型計算27</p><p>　　5.5.3 水泵及冷卻塔選型28</p><p>　　5.6 制冷機房布置23</p><p><b>　　參考文獻24</b><

13、;/p><p><b>　　指導教師意見25</b></p><p><b>　　附頁26</b></p><p><b>　　1 設(shè)計原始資料</b></p><p><b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　

14、工程地處天津市，為一幢六層的多層綜合辦公建筑，建筑面積4295.67㎡，建筑高度24.60m。各樓層空間分布及建筑功能，具體見建筑設(shè)計圖。 </p><p>　　1.2 地理條件及氣象參數(shù)</p><p>　　天津市處于北緯，東經(jīng)，屬北區(qū)。夏季空調(diào)室外計算干球溫度為33.9℃；夏季空調(diào)室外計算濕球溫度為26.9℃；辦公室夏季室內(nèi)計算干球溫度為26℃；室內(nèi)空氣相對濕度為55%。 <

15、;/p><p><b>　　2 負荷計算</b></p><p>　　2.1 冷負荷計算</p><p><b>　?。ㄒ唬┪蓓?shù)睦湄摵?lt;/b></p><p>　　由空調(diào)工程附錄8查得屋頂?shù)睦湄摵捎嬎銣囟戎饡r值，即可按以下兩式算出屋頂逐時冷負荷。</p><p>　　式中

16、 CL—外墻或屋頂瞬變傳熱形成的逐時冷負荷（W）;</p><p>　　K—外墻和屋頂?shù)膫鳠嵯禂?shù)〔〕;</p><p>　　F—外墻和屋頂?shù)膫鳠崦娣e（）；</p><p>　　—夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（）；</p><p>　　—夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（）；</p><p>　　—以北京地區(qū)的氣象條件為依據(jù)計算

17、出的外墻和屋頂冷負荷極端溫度的逐時值（）；</p><p>　　—不同類型構(gòu)造外墻和屋頂?shù)牡攸c修正值（）；</p><p><b>　　計算結(jié)果列于附錄中</b></p><p>　　（二）窗的瞬時傳熱冷負荷</p><p>　　根據(jù)空調(diào)工程附錄14查得玻璃窗的傳熱系數(shù),由空調(diào)工程附錄13查出玻璃窗冷負荷的計算溫度的逐時

18、值，根據(jù)下式計算</p><p>　　式中 CL—外墻或屋頂瞬變傳熱形成的逐時冷負荷（W）;</p><p>　　—夏季空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算溫度（）；</p><p>　　—外玻璃窗傳熱系數(shù)〔〕；</p><p>　　—外玻璃窗冷負荷計算溫度的逐時值;</p><p>　　—玻璃窗的傳熱系數(shù)的修正值；</p&

19、gt;<p>　　—玻璃窗的地點修正值。</p><p><b>　　計算結(jié)果列于附錄中</b></p><p>　?。ㄈ?透過玻璃窗進入日射得熱引起冷負荷</p><p>　　由空調(diào)工程附錄19查得窗戶有效面積系數(shù)Ca,故窗的有效面積。由附錄17中查得玻璃窗的遮陽系數(shù),由附錄18中查得活動百葉簾的遮陽系數(shù)，于是綜合遮陽系數(shù)。天

20、津市處于北緯，東經(jīng)，由附錄16中查得天津各向的日射得熱因數(shù)最大值。天津?qū)儆诒眳^(qū)，故由附錄21查得北區(qū)無內(nèi)遮陽的玻璃窗冷負荷系數(shù)逐時值。根據(jù)下式計算冷負荷：</p><p>　　計算結(jié)果列于附錄中。</p><p>　　（四）照明散熱形成的冷負荷.</p><p>　　設(shè)計采用明裝熒光燈，照明負荷為18W/ ，室內(nèi)開燈時間為8H，由暖通空調(diào)附錄26查的照明散熱冷負荷系

21、數(shù)， </p><p><b>　　按下式計算</b></p><p>　　其中 —單位面積散熱量；</p><p><b>　　F—房間面積；</b></p><p>　　—照明散熱冷負荷系數(shù)；</p><p>　　其計算結(jié)果列于附錄中。</p><p

22、>　?。ㄎ澹┤藛T散熱引起的冷負荷</p><p>　　辦公室屬輕度勞動。查空調(diào)工程表3-15，當室溫為25時，成年男子每人散發(fā)的顯熱和潛熱量為64W和117W。群集系數(shù)： ，由空調(diào)工程附錄27查得人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)逐時值。</p><p>　　人體顯熱散熱引起的冷負荷計算式為</p><p>　　式中 —人體顯熱散熱形式的冷負荷（W）；</p&g

23、t;<p><b>　　n—室內(nèi)全部人數(shù)；</b></p><p><b>　　—群集系數(shù)；</b></p><p>　　—不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量（W）；</p><p>　　—人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)。</p><p>　　人體潛熱散熱引起的冷負荷計算式為</p&g

24、t;<p>　　式中 —人體顯熱散熱形式的冷負荷（W）；</p><p>　　—1名成年男子小時潛熱散熱量（W）。</p><p>　　計算結(jié)果列于附表中。</p><p><b>　?。┬嘛L負荷</b></p><p>　　空調(diào)區(qū)空氣參數(shù):相對濕度50%,溫度25。夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算干球溫度34.

25、6，夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算相對濕度為65%。由焓濕圖查的：室外焓值91.0KJ/Kg，室內(nèi)焓值51.6KJ/Kg。</p><p><b>　　新風量30。</b></p><p><b>　　新風體積流量 </b></p><p><b>　　N—房間人數(shù)；</b></p><p

26、><b>　　新風質(zhì)量流量 </b></p><p>　　—空氣密度()；新風負荷 </p><p>　　2.2 一樓西南辦公室冷負荷計算舉例 </p><p><b>　　見附表</b></p><p>　　2.3 各辦公室負荷匯總</p><p><

27、;b>　　見附表</b></p><p>　　3 空調(diào)系統(tǒng)方案確定</p><p>　　3.1 空調(diào)水系統(tǒng)方案</p><p>　　表3-1 冷水系統(tǒng)優(yōu)缺點</p><p>　　基于本建筑為高層公共建筑、需要滿足節(jié)能與衛(wèi)生的要求，因而采用了閉式系統(tǒng)，不與大氣相接觸，僅在系統(tǒng)最高點設(shè)置膨脹水箱，這樣不僅使管路不易產(chǎn)生污垢和

28、腐蝕，不需要克服系統(tǒng)靜水壓頭，且水泵耗電較小。每層樓上都采用同程式供水，整個辦公樓采用同程式供水。</p><p>　　3.2 空調(diào)風系統(tǒng)方案</p><p>　　全空氣系統(tǒng)與空氣-水系統(tǒng)的比較</p><p>　　全空氣系統(tǒng)中的空氣不僅承擔室內(nèi)的顯熱負荷而且承擔著潛熱負荷，空氣—水系統(tǒng)有幾種： 一種是將新風處理到室內(nèi)空氣狀態(tài)的等焓線， 新風只承擔室內(nèi)顯熱負荷。此

29、時的風機盤管有凝結(jié)水 容易長霉 不利于室內(nèi)衛(wèi)生。 一種是將新風處理到室內(nèi)空氣狀態(tài)的等濕線 ，新風承擔顯熱負荷和部分潛熱負荷。一種是將新風處理到室內(nèi)空氣狀態(tài)的等濕線以下，空氣承擔室內(nèi)的潛熱負荷，風機盤館是干燥的，但此時處理空氣的冷源溫度較低。</p><p>　　全空氣系統(tǒng)一般用于高大空間，如體育館 影劇院 大劇院之類的。</p><p>　　空氣—水系統(tǒng)一般用于賓館 酒樓 寫字樓 等小空

30、間又需新風的場所。</p><p>　　全空氣系統(tǒng)的空氣處理是在中央空調(diào)的集體處處理。</p><p>　　表3-2 風機盤管+新風系統(tǒng)的特點</p><p>　　本設(shè)計為辦公樓的空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計，多為面積較小的單個房間，考慮到控制 安裝與衛(wèi)生要求，選用風機盤管加新風系統(tǒng)。</p><p>　　3.3 空氣處理方案</p><

31、;p>　　風機盤管加新風系統(tǒng)的空氣處理方式有：</p><p>　?。?）新風處理到室內(nèi)狀態(tài)的等焓線，不承擔室內(nèi)冷負荷，新風單獨送入室內(nèi)，但是新回風的混合狀態(tài)點很難確定，可能會室內(nèi)相對濕度過高，太高就不能滿足舒適的要求了。</p><p>　?。?）新風處理到室內(nèi)狀態(tài)的等含濕量線，新風機組承擔部分室內(nèi)冷負荷，新風的這種處理方案的優(yōu)點是：a.盤管表面干燥，無霉菌滋生條件，衛(wèi)生條件好；b

32、.制冷系數(shù)高，能效底；缺點是c.冷凍水系統(tǒng)比較復雜d.信風系統(tǒng)的冷卻設(shè)備因負荷增加而需要加大規(guī)格e.風機盤管可能出現(xiàn)不希望的濕工況。</p><p>　?。?）新風處理到焓值小于室內(nèi)狀態(tài)點焓值,新風機組不僅承擔新風冷負荷，還承擔部分室內(nèi)顯熱冷負荷和全部潛熱冷負荷，風機盤管僅承擔一部分室內(nèi)顯熱冷負荷，可實現(xiàn)等濕冷卻，可改善室內(nèi)衛(wèi)生和防止水患。</p><p>　?。?）新風處理到室內(nèi)狀態(tài)的等

33、溫線風機盤管承擔的負荷很大，特別是濕負荷很大，造成衛(wèi)生問題和水患。 </p><p>　?。?）新風處理到室內(nèi)狀態(tài)的等焓線，并與室內(nèi)狀態(tài)點直接混合進入風機盤管處理，這種方式室內(nèi)風口布置均勻，施工方便，美化環(huán)境。風機盤管處理的風量比其它方式大，不易選型。</p><p>　　此辦公樓的風機盤管的新風供給方式，決定采用將新風處理到室內(nèi)狀態(tài)的等焓線，不承擔室內(nèi)冷負荷的方案。</p>

34、<p>　　3.4 氣流組織方案</p><p>　　此辦公樓的風機盤管均選用臥式暗裝在墻內(nèi)，其主要優(yōu)點是不占用房間的有效空間，冷凍水的配管與其連接和凝結(jié)水的排出都比較方便。送風采用側(cè)送風。頂棚上的回風口遠離散流器，排風口布置在通道。該送風方式能使氣流分布均勻，流動暢通，不會出現(xiàn)死角和很大的吹風感。</p><p>　　3.5 送風量的計算</p><p

35、>　　3.5.1 送風量的計算公式</p><p>　　人體散濕量 (3-1)</p><p>　　式中 —人體散濕量，kg/s；</p><p><b>　　—群集系數(shù)；</b></p><p>　　—計算時刻空調(diào)區(qū)內(nèi)的總?cè)藬?shù)；<

36、/p><p>　　g—1名成年男子每小時散濕量，g/h。</p><p>　　濕負荷 = （kg/s）；</p><p>　　熱濕比 (kJ/kg) (3-2)</p><p>　　送風量 （kg/s）

37、 (3-3)</p><p>　　式中 ——送風量，kg/s；</p><p>　　——室內(nèi)冷負荷，kw；</p><p>　　——分別為室內(nèi)狀態(tài)點和送風狀態(tài)點的焓值，kJ/kg；</p><p>　　3.5.2 送風量的計算過程及結(jié)果</p><p>　　以一樓西北辦公室的送風量計算為例</p&

38、gt;<p>　　表3-3 一樓西北辦公室的送風量計算表</p><p>　　圖3-1 一層西南辦公室空氣處理過程</p><p>　　3.6 風機盤管的選型</p><p>　　由3.5得個房間風機盤管型號</p><p>　　表3-4 風機盤管選型</p><p>　　3.7 新風機組的選型&l

39、t;/p><p>　　經(jīng)過多方面的考慮，決定每層獨立設(shè)一個吊頂式新風機組，根據(jù)每層的新風量和冷負荷分別選擇新風機組，將選擇結(jié)果列入表3-7中。</p><p>　　表3-5 新風機組的主要性能參數(shù)</p><p>　　3.8 氣流組織計算</p><p>　　布置百葉。以辦公室101為例，L=7.3m，B=3.6m，H=4.2m，</p&g

40、t;<p>　　總送風量為0.3m3/s，送風溫度t0=17℃，工作區(qū)溫度tN=25℃，采用側(cè)送風。</p><p>　　(1)設(shè)出風口沿房間長度L方向送風，且出風口離墻面0.5m，則要求貼附射流長度</p><p><b>　　m=6.3m</b></p><p>　　（2）取△tx=1℃ 則△tx/△t0=1/6=0.1

41、25</p><p>　　由圖8—73查得相對射程最小值x/d0=22.5</p><p>　　（3）由（1）、（2）計算結(jié)果得 =0.28m</p><p>　　選用雙層百葉風口300mm×200mm，其當量直徑為</p><p>　　d0=1.128=1.128=0.276m</p><p>　?。?）

42、若只設(shè)一個送風口，查得雙層百葉風口的有效斷面系數(shù)ψ約為0.8，則風口的實際出風速度v0</p><p>　　v0 ===2.6m/s</p><p>　　（5）計算射流自由度</p><p><b>　　==32.5</b></p><p>　?。?）根據(jù)式（8—2）取下限計算允許的最大的出口風速</p>

43、<p>　　v0，max===9.425＞2.6m/s</p><p>　　可見滿足v0≤v0，max的要求</p><p>　?。?）計算阿基米德數(shù)Ar</p><p><b>　　Ar==0.008</b></p><p>　　查圖8—72，得射流實際相對貼附長度為25，實際貼附長度25×0.27

44、6=6.9，大于要求貼附長度6.8，滿足要求</p><p>　?。?）用式（8—4）校核房間高度，區(qū)s=0.5</p><p>　　房間要求最小高度為H=h+0.07x+s+0.3=3.276</p><p>　　房間實際高度為4.2＞3.276 滿足要求</p><p>　　4 風管布置及水力計算</p><p

45、>　　4.1 風管水力計算概述</p><p>　　送、回風管管徑的確定都是用假定流速法計算得到的。按照經(jīng)濟技術(shù)要求先假定風管內(nèi)空氣的流速，再根據(jù)風管的風量確定風管的斷面尺寸和阻力，然后對各支路的壓力損失進行調(diào)整，使其在一定范圍內(nèi)達到平衡。</p><p><b>　　計算步驟：</b></p><p>　　（1）根據(jù)建筑物的平面圖，確

46、定通風機和各種空氣處理設(shè)備的位置；劃分空調(diào)區(qū)域，布置最合理的送風和回風管線。</p><p>　?。?）確定每個空調(diào)區(qū)域，不同空調(diào)房間的送風口、回風口的型式、位置、個數(shù)和風量。</p><p>　　（3）根據(jù)以上資料繪制風管系統(tǒng)的草圖（管道走向示意圖）；圖中應(yīng)對各管段進行編號，并標明各管段的長度和風量。為簡化起見，以兩管件間的中心線長度作為計算長度，忽略其間附件（如三通、彎頭、變徑管等）的

47、長度。</p><p>　?。?）選擇風管內(nèi)合適的風速。風速高，風管截面小，材料消耗少，投資費用省，但系統(tǒng)阻力增加，動力消耗大，運行費用增加。反之風速低，阻力小，動力消耗少，但風管截面大，占用建筑空間多，投資費用增加。通常對鋼風管和塑料風管，干管的風速為6~14m/s，支管風速為2~8m/s；對于磚砌或混凝土風管，干管風速為4~12m/s，支管風速為2~6m/s。本設(shè)計取主干管風速6m/s，支管風速2m/s。&l

48、t;/p><p>　　（5）根據(jù)各管段的風量和選定的流速，確定各管段的截面尺寸。截面尺寸圓整時，應(yīng)盡可能地采用標準風管。</p><p>　?。?）根據(jù)確定的風管截面尺寸，計算各管段的實際流速、沿程阻力和局部阻力。應(yīng)注意的是，和熱水管網(wǎng)計算一樣，計算從風管系統(tǒng)中最不利的環(huán)路開始。最不利的環(huán)路阻力就是風管系統(tǒng)的總阻力。</p><p>　?。?）對并聯(lián)管段進行阻力平衡。如

49、果各支管之間的阻力不平衡，則需改變風管尺寸，重新計算。各并聯(lián)支管之間的計算壓力損失差值應(yīng)小于15%。對于難于平衡的支管系統(tǒng)，可在該支管上加裝調(diào)節(jié)閥，利用閥門開啟的大小來平衡各支管的阻力。</p><p>　?。?）選擇通風機，此時應(yīng)注意通風機的工作特性曲線和工作狀態(tài)點是否是滿足要求。</p><p>　　4.2 確定風管尺寸</p><p>　　風量和風速都已經(jīng)確

50、定，風管的尺寸可以根據(jù)式(4-1)計算：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 L——風管的風量，m3/h；</p><p>　　a、b——矩形風管的長和寬，m；</p><p>　　V——風管的風速，m/s。</p><p>　　風管當量直徑用下式計算：

51、</p><p><b>　　(4-2)</b></p><p>　　主送風管道： (4-3) </p><p>　　查得管道的標準尺寸，再確定主送風管內(nèi)的風速V：</p><p><b>　　(4-4)</b><

52、/p><p>　　4.3 風管水力計算步驟</p><p>　?。?）繪制一層風管布置平面圖，對管路進行編號，如下圖所示；</p><p>　　（2）選取管段1-4-7-9-11-13-15-17為最不利環(huán)路，選取管段1-2為最有利環(huán)路，進行水力計算；</p><p>　?。?）先假定流速，選擇標準尺寸，然后確定實際流速，主管道最大允許風速為7

53、m/s，支管最大允許風速為4.0m/s；</p><p>　?。?）計算各管段的沿程阻力和局部阻力，最后校核阻力。</p><p>　　圖4-1 一層風管布置平面圖</p><p>　　表4-1 一層風管水力計算表</p><p>　　由表格可以看出一層風管最不利環(huán)路與最有利環(huán)路的阻力差相差15%以上。為了滿足水力平衡，必須添加閥門或局部阻

54、力構(gòu)件，通過添加風閥之后，能夠滿足最不利環(huán)路與最有利環(huán)路的阻力差值在15%以內(nèi)。</p><p>　　5 水管布置及水力計算</p><p>　　5.1 水管管徑的確定</p><p>　　采用假定流速法，根據(jù)管道允許流速，確定管道面積，查找對應(yīng)標準管徑，再求出管內(nèi)實際流速。計算公式： </p><p&g

55、t;<b>　　(5-1)</b></p><p>　　式中 qg——計算管段的設(shè)計秒流量，m3/s；</p><p>　　d ——計算管段的管徑，m；</p><p>　　v ——管段中的流速，m/s。</p><p>　　5.2 水管阻力計算</p><p>　　水管的水頭損失包括沿程水

56、頭損失和局部水頭損失。</p><p>　　5.2.1 沿程水頭損失</p><p>　　計算公式： </p><p><b>　　(5-2)</b></p><p>　　式中 hy——管段的沿程水頭損失，kPa；</p><p>　　i ——單位

57、長度的沿程水頭損失，kPa /m；</p><p>　　L ——管段長度，m.</p><p>　　5.2.2 局部水頭損失</p><p>　　由于在實際工程中給水管網(wǎng)的局部水頭損失，一般不作詳細計算，可按管網(wǎng)沿程水頭損失的百分數(shù)采用，生活、生產(chǎn)、消防共用給水管網(wǎng)為20％。</p><p>　　5.3 水管水力計算步驟</p>

58、;<p>　?。?）繪制水管布置系統(tǒng)圖，如圖5-1 5-2所示；</p><p>　?。?）從立水管依次編號1~~~~24，最不利環(huán)路為1-2-3-4-5-7-9-11-14-16-18-21-23進行水力計算；</p><p>　?。?）根據(jù)管內(nèi)允許流速，假定流速，選擇標準尺寸，然后確定實際流速；</p><p>　?。?）計算各管段的沿程阻力和局

59、部阻力，計算過程中，將局部阻力按占沿程阻力20%計算，最后校核阻力。</p><p>　　圖5-1 最不利環(huán)路圖</p><p>　　表5-1 最不利環(huán)路水力計算表</p><p>　　求得最阻力相差較大，應(yīng)在管道內(nèi)加入閥門等部件，使管道內(nèi)阻力平衡。 </p><p>　　5.4 冷凝水管設(shè)計</p><p&g

60、t;　　由于各種空調(diào)設(shè)備如風機盤管機組等在運行的過程中產(chǎn)生的冷凝水，必須及時予以排走。冷凝水的管路設(shè)計，應(yīng)注意以下各要點：</p><p>　?。?）風機盤管凝結(jié)水盤的進水坡度不應(yīng)小于0.01。其它水平支干管，沿水流方向，應(yīng)保持不小于0.003的坡度，且不允許有積水部位；</p><p>　?。?）當冷凝水盤位于機組內(nèi)的負壓區(qū)段時，凝水盤的出口處必須設(shè)置水封，水封的高度應(yīng)比凝水盤處的負壓（

61、相當于水柱高度）大50％左右。</p><p>　?。?）冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或鍍鋅鋼管，不宜采用焊接鋼管。</p><p>　　（4）為了防止冷凝水管道表面產(chǎn)生結(jié)露，必須進行防結(jié)露驗算。當采用聚氯乙烯塑料管時，一般可以不進行防結(jié)露的保溫和隔汽處理；而采用鍍鋅鋼管時應(yīng)設(shè)保溫層。</p><p>　?。?）設(shè)計和布置冷凝水管路時，必須認真考慮定期沖洗的可能性

62、，并應(yīng)設(shè)計安排必要的設(shè)施。</p><p>　?。?）冷凝水管的公稱直徑DN（mm），應(yīng)根據(jù)冷凝水的流量計算確定。</p><p>　　一般情況下，每1KW冷負荷每1h大約產(chǎn)生0.4kg左右的冷凝水；在潛熱負荷較高的場合，每1KW冷負荷每1h大約產(chǎn)生0.8kg左右的冷凝水。</p><p>　　查《民用建筑空調(diào)設(shè)計》表8-20得到下列數(shù)據(jù)，近似選定冷凝水管的公稱直徑

63、：</p><p>　　Q≤7KW， DN=20mm；</p><p>　　Q=7.1-17.6 KW， DN=25 mm；</p><p>　　Q =17.7-100 KW， DN=32 mm；</p><p>　　Q =101-176 KW， DN=40 mm；<

64、;/p><p>　　Q =177-598 KW， DN=50 mm；</p><p>　　Q =599-1055 KW， DN=80 mm；</p><p>　　Q =1056-1512 KW， DN=100 mm；</p><p>　　Q =1513-12462 KW， DN=125 mm；</

65、p><p>　　Q≥12462KW， DN=150 mm。</p><p>　　本設(shè)計的冷凝水管采用聚乙烯塑料管，所有辦公室的風機盤管的冷凝水管管徑選用DN20，新風機組冷凝水管管徑均為DN32，每層所有冷凝水匯集后排放至衛(wèi)生間下水口。</p><p>　　5.5 冷水機組的選型</p><p>　　5.5.1 冷熱源方案

66、選擇</p><p>　　前在國內(nèi)使用的空調(diào)形式上主要有直燃型溴化鋰空調(diào)系統(tǒng)、風冷熱泵中央空調(diào)系統(tǒng)、水冷式冷水機組+鍋爐系統(tǒng)和地源熱泵中央空調(diào)系統(tǒng).。</p><p>　　1. 直燃型溴化鋰空調(diào)系統(tǒng)，需要專用機房和儲油罐。系統(tǒng)復雜，維護保養(yǎng)要求也高，因此必須配專人管理和維護。該系統(tǒng)初投資較低，但運行費（制冷/制熱均采用一次能源，效率低）和維護保養(yǎng)費用高。制冷受環(huán)境溫度影響小，制熱時不受環(huán)境

67、溫度影響。但系統(tǒng)對氣密性要求高，即使漏入微量的空氣也會影響冷水機組的性能，一般制冷量年衰減量高達10—20%。</p><p>　　2. 風冷熱泵中央空調(diào)系統(tǒng)在控制方面可實現(xiàn)無人值守，系統(tǒng)簡單、成熟；目前在世界上屬于普及性空調(diào)系統(tǒng)；但初投資高，運行費用適中，且受環(huán)境溫度的影響較大。</p><p>　　3. 水冷式冷水機組+鍋爐系統(tǒng)，需要專用機房和鍋爐房，還需專人值守；初投資較低，運行費用

68、高（制冷時系統(tǒng)效率高；但制熱時采用鍋爐，效率低）。制冷受環(huán)境溫度影響小，制熱時不受環(huán)境溫度影響。</p><p>　　4. 地源熱泵中央空調(diào)系統(tǒng)，屬于環(huán)保性系統(tǒng)，目前在世界上屬于最流行的空調(diào)系統(tǒng)受各國政府的推薦使用；需要專用機房和埋管場所；初投資較高（主要為埋管費用），運行費為四個系統(tǒng)最低的（目前最節(jié)能的系統(tǒng)），且?guī)缀醪皇墉h(huán)境溫度的影響。</p><p>　　本設(shè)計由于只考慮夏季制冷，所以

69、選用水冷式制冷機組。</p><p>　　5.5.2 機組選型計算</p><p>　　整棟大樓的最大冷負荷 Q=400.58kW，考慮風機、風管、水管、冷水管及水箱溫升引起的附加冷負荷，修正后：</p><p>　　Q=1.1×400.58=440.64 kW</p><p>　　該辦公樓的總設(shè)計負荷為440.64kW。<

70、;/p><p>　　故選擇2臺KL-C0600N螺桿冷水機組</p><p>　　表5-2 KL-C0600N螺桿冷水機組的性能參數(shù)</p><p>　　5.5.3 水泵與冷卻塔選型</p><p>　　根據(jù)選型原則，均選擇三臺水泵（兩用一備）。一次泵額定水流量為冷水機組蒸發(fā)器的額定流量，并附加百分之十的余量。揚程為為克服一次環(huán)路的阻力損失

71、，并附加百分之十的余量。根據(jù)此可選擇，性能參數(shù)見表5-4。冷凍水泵選用IS80-50-315水泵。</p><p>　　表5-3 IS80-50-315水泵的主要性能參數(shù)</p><p>　　冷卻水泵選用100S90A冷卻水泵</p><p>　　表5-4 100S90A水泵的主要性能參數(shù)</p><p>　　進行水泵的配管布置時，

72、應(yīng)注意以下幾點：</p><p>　　（1）安裝軟性接管：在連接水泵的吸入管和壓出管上安裝軟性接管，有利于降低和減弱水泵的噪聲和振動的傳遞。</p><p>　?。?）出口裝止回閥：目的是為了防止突然斷電時水逆流而時水泵受損。</p><p>　?。?）水泵的吸入管和壓出管上應(yīng)分別設(shè)進口閥和出口閥；目的是便于水泵不運行能不排空系統(tǒng)內(nèi)的存水而進行檢修。</p&g

73、t;<p>　　（4）水泵的出水管上應(yīng)裝有溫度計和壓力表，以便于檢測。如果水泵從地位水箱吸水，吸水管上還應(yīng)該安裝真空表。</p><p>　?。?）水泵基礎(chǔ)高出地面的高度應(yīng)小于0.1m，樓頂應(yīng)設(shè)排水溝。</p><p><b>　　冷卻塔的選型</b></p><p>　　1.首先確定冷卻水量，如常規(guī)冷卻塔能達到冷卻要求，即可匹配

74、相應(yīng)型號冷卻 塔。</p><p>　　2.降溫系數(shù)大的可選工業(yè)塔。</p><p>　　3.場地受限制，可選方形塔多臺并聯(lián)。</p><p>　　4.如噪音要求嚴格可選超低噪音，或橫流塔。</p><p>　　設(shè)計工況參數(shù)：進水溫度-T1=37℃        出水溫度-

75、T2=32℃ 濕球溫度-WBT=27℃  </p><p><b>　　水溫降△TS=5℃</b></p><p>　　選用NCT125冷卻塔一臺</p><p>　　表5-5 NCT125冷卻塔參數(shù)</p><p>　　5.6 制冷機房布置</p><p>　　機房內(nèi)設(shè)備布置，應(yīng)符合以

76、下標準：</p><p>　?。?）機組與墻之間的凈距不小于1m，與配電柜的距離不小于1.5m；</p><p>　?。?）機組與機組或其他設(shè)備之間的凈距不小于1.2m；</p><p>　?。?）留有不小于蒸發(fā)器、冷凝器或低溫發(fā)生器長度的維修距離；</p><p>　?。?）機組與其上方管道、煙道或電纜橋架的凈距不小于1m；</p&g

77、t;<p>　?。?）機房主要通道的寬度不小于1.5m</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 中華人民共和國建設(shè)部主編.采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范（GB50019-2003）.上海：中國計劃出版社，2003</p><p>　　[2] 中華人民共和國公安部主編.高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范（GB50

78、045-95）</p><p>　　[3] 公共建筑節(jié)能設(shè)計標準.上海：中國建筑工業(yè)出版社，2005</p><p>　　[4] 中國建筑工業(yè)出版社編.暖通空調(diào)規(guī)范.上海：中國建筑工業(yè)出版社，2000</p><p>　　[5]中國建筑工業(yè)出版社主編.安裝工程施工及驗收規(guī)范.上海：中國建筑工業(yè)出版社，2000</p><p>　　[6] 陸耀

79、慶主編.實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊.上海：中國建筑工業(yè)出版社（第一版），1993</p><p>　　[7] 路延魁著.電子工業(yè)部第十設(shè)計研究院主編.空氣調(diào)節(jié)設(shè)計手冊（第二版）.上海：中國建筑工業(yè)出版社，1995</p><p>　　[8] 趙榮義等. 簡明空調(diào)設(shè)計手冊. 上海：中國建筑工業(yè)出版社. 1998</p><p>　　[9] 周邦定主編.中央空調(diào)設(shè)備選型手冊.

80、上海：中國建筑工業(yè)出版社（第一版），2002</p><p>　　[10] 蔣永琨主編.高層建筑消防設(shè)計手冊.上海：同濟大學出版社，1995</p><p>　　[11]李娥飛編著.暖通空調(diào)設(shè)計通病分析手冊.上海：中國建筑工業(yè)出版社，1991</p><p>　　[12] 付祥釗主編.流體輸配管網(wǎng).上海，中國建筑工業(yè)出版社，2005</p><p

81、>　　[13] 賀平，孫剛編著.供熱工程（第三版）.上海：中國建筑工業(yè)出版社，1993</p><p>　　[14] 陸亞俊主編.暖通空調(diào).上海：中國建筑工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[15]05系列工程建設(shè)標準設(shè)計圖集 DBJT19-20-2005</p><p>　　[16] 暖通空調(diào)與制冷設(shè)備、配件及控制儀表、器件生產(chǎn)廠家的產(chǎn)品樣本及產(chǎn)品選

82、用資料</p><p><b>　　附頁</b></p><p>　　一層西北辦公室冷負荷計算表</p><p><b>　　負荷滿足設(shè)計規(guī)范</b></p><p><b>　　文獻綜述</b></p><p>　　天津勸業(yè)辦公樓空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計</

83、p><p>　　一、前言部分（說明寫作目的，介紹有關(guān)概念、綜述范圍，扼要說明有關(guān)主題或爭論焦點）</p><p>　　電子膨脹閥是按照預設(shè)程序調(diào)節(jié)蒸發(fā)器供液量，因?qū)儆陔娮邮秸{(diào)節(jié)模式，故稱為電子膨脹閥。它適應(yīng)了制冷機電一體化的發(fā)展要求，具有熱力膨脹閥無法比擬的優(yōu)良特性，為制冷系統(tǒng)的智能化控制提供了條件，是一種很有發(fā)展前途的自控節(jié)能元件。與熱力膨脹閥相比具有過熱度控制精確，變負荷適應(yīng)性高，控制靈敏

84、性好等特點。近幾年在空調(diào)制冷及低溫冷凍中得到充分利用。目前，國內(nèi)外廠商制造的風冷熱泵冷熱水系統(tǒng)已廣泛采用電子膨脹閥作為節(jié)流機構(gòu)，機組的應(yīng)用工礦范圍因此得到擴展。</p><p>　　二、主題部分（闡明有關(guān)主題的歷史背景、現(xiàn)狀和發(fā)展方向，以及對這些問題的評述）</p><p>　　1. 電子膨脹閥的結(jié)構(gòu)</p><p>　　電子膨脹閥結(jié)構(gòu)并不復雜，由檢測、控制、執(zhí)行三

85、部分組成，根據(jù)驅(qū)動方式不同，有電磁式和電動式兩類，而電動式又有直動型、減速型、柱塞型。目前，比較常用的是直動式電子膨脹閥，它由PM型步進電機線圈和帶有磁性轉(zhuǎn)子的閥體部件組成，轉(zhuǎn)子部件封閉在閥體外罩內(nèi)。其工作原理為:控制器控制步進電機轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，通過螺紋傳動，帶動閥針作軸向移動，從而調(diào)節(jié)閥口的通流面積，調(diào)節(jié)冷劑的流量。其中采用步進電機的控制方式，通過微型計算機或其它電路產(chǎn)生電壓脈沖，輸人驅(qū)動回路，并對各相繞組分配和外加驅(qū)動電壓。其主要控制信

86、號有脈沖輸人、正反轉(zhuǎn)、復位等。</p><p>　　2.電子膨脹閥的應(yīng)用</p><p>　　作為新型的節(jié)流機構(gòu)，電子膨脹閥以其優(yōu)越的流量調(diào)節(jié)和過熱度控制穩(wěn)定性，在空調(diào)制冷及低溫冷凍裝置中得到廣泛應(yīng)用；目前，國內(nèi)外各空調(diào)廠商制造的風冷熱泵冷熱水機組中已廣泛采用電子膨脹閥作為節(jié)流機構(gòu)，機組應(yīng)用的工況范圍因此得到拓寬，有些機組可在-10℃～-20℃環(huán)境溫度下實現(xiàn)制熱運行，而目前的熱力膨脹閥很難

87、在此制熱低環(huán)境溫度下做到穩(wěn)定地控制過熱度和供液量；有些機組可實現(xiàn)制冷、制熱無級能量調(diào)節(jié)，電子膨脹閥的快速反應(yīng)和控制性能使機組水溫迅速穩(wěn)定在設(shè)定的控制溫度下，而通常使用熱力膨脹閥和無級能量調(diào)節(jié)的系統(tǒng)，由于熱膨脹閥的工作范圍和反應(yīng)滯后性的原因，在大壓差、小的制冷劑流量以及小壓差、大的制冷劑流量下，系統(tǒng)的水溫控制變得振蕩難以穩(wěn)定。在冷凍應(yīng)用領(lǐng)域，例如在零售業(yè)所需的陳列柜制冷裝置，采用電子膨脹閥的系統(tǒng)性能明顯得到改善；目前變頻壓縮機開始應(yīng)用于陳

88、列柜，因而采用電子膨脹閥的節(jié)能效果變得顯著。電子膨脹閥能使蒸發(fā)器各個回路的制冷劑更加均勻的分配，因而蒸發(fā)器各個回路出口盤管的溫差較小。G.G. Maidment et al針對裝置冷量1.1KW，蒸發(fā)溫度-7℃的陳列柜制冷系統(tǒng)進行了幾種節(jié)流裝置的對比試驗，通過實</p><p>　　3.電子膨脹閥——吸氣過熱度控制</p><p>　　吸氣過熱度控制系統(tǒng)由電子膨脹閥、壓力傳感器、溫度傳感器

89、、控制器組成，工作時，壓力傳感器將蒸發(fā)器出口壓力P1、溫度傳感器將壓縮機吸氣過熱度傳給控制器，控制器將信號處理后，隨后輸出指令作用于電子膨脹主閥的步進電機，將閥開到需要的位置。以保持蒸發(fā)器需要的供液量。電子膨脹閥的步進電機是根據(jù)蒸發(fā)器出口壓力P1變化、壓縮機吸氣過熱度變化實時輸出變化的動力，這個實時輸出變化的動力能及時克服各種工況和各種負荷情況下主膨脹閥變化的彈簧力，使閥的開度滿足蒸發(fā)器供液量的需求，進而蒸發(fā)器的供液量能實時與蒸發(fā)負荷相

90、匹配，即電子膨脹閥可通過控制器人為設(shè)定，有效的控制過熱度。另外，電子膨脹閥從全閉到全開狀態(tài)其用時僅需幾秒鐘，反應(yīng)和動作速度快，開閉特性和速度均可人為設(shè)定；電子膨脹閥可在10%--100%的范圍內(nèi)進行精確調(diào)節(jié)，且調(diào)節(jié)范圍可根據(jù)不同產(chǎn)品的特性進行設(shè)定。選用電子膨脹閥——吸氣過熱度控制，機組無論在標準工況下、變工況、滿負荷、變負荷運行維持較高的COP值水平。電子膨脹閥——吸氣過熱度控制制冷系統(tǒng)原理圖如圖1所示：</p><

91、p>　　圖1電子膨脹閥——吸氣過熱度控制制冷系統(tǒng)原理圖</p><p>　　4.電子膨脹閥——液位控制</p><p>　　液位控制系統(tǒng)由電子膨脹閥、液位傳感器、液位控制器組成。當蒸發(fā)器內(nèi)的液面上下變化時，蒸發(fā)器內(nèi)的液位傳感器將液位變動的比例關(guān)系用4-20mA信號傳給液位控制器, 液位控制器將信號處理后，隨后輸出指令作用于電子膨脹主閥的步進電機，使其開度增大、減小，以保持制冷劑液位在

92、限定的范圍內(nèi)。電子膨脹閥的步進電機是根據(jù)制冷劑液位變化實時輸出變化的動力，這個實時輸出變化的動力能及時克服各種工況和各種負荷情況下主膨脹閥變化的彈簧力，使閥的開度滿足蒸發(fā)器供液量的需求，進而蒸發(fā)器的供液量能實時與蒸發(fā)負荷相匹配，即電子膨脹閥可通過控制器人為設(shè)定，有效的控制蒸發(fā)液位。選用電子膨脹閥——液位控制，機組無論在標準工況下、變工況、滿負荷、變負荷運行均維持較高的COP值水平。電子膨脹閥——液位控制一般應(yīng)用在吸氣過熱度低于2℃的制冷

93、裝置，而電子膨脹閥——吸氣過熱度一般應(yīng)用在吸氣過熱度5℃左右的制冷裝置，因此前者比后者更能有效的利用蒸發(fā)面積，提高蒸發(fā)負荷，獲取更高的COP值。電子膨脹閥——液位控制制冷系統(tǒng)原理圖如圖2所示：</p><p>　　圖2 電子膨脹閥——液位控制制冷系統(tǒng)原理圖</p><p>　　5.電子膨脹閥與熱力膨脹閥的比較</p><p>　　雖然熱力膨脹閥與電子膨脹閥應(yīng)用功能基

94、本相同，并且熱力膨脹閥的形式多種多樣，應(yīng)用廣泛，但是作為更為靈活的個體，在一些特殊的應(yīng)用場合下電子膨脹閥與熱力膨脹閥相比有不可比擬的優(yōu)越性。</p><p>　　(1) 過熱度控制精確性：熱力膨脹閥的過熱度設(shè)定值均為標準工況下的設(shè)置，而且由于充注工質(zhì)的特性原因，當系統(tǒng)偏離標準工況時，其過熱度往往會隨著冷凝壓力等的變化而偏離設(shè)定值，這不僅會造成系統(tǒng)效率的下降，而且會引起系統(tǒng)的波動。靜態(tài)過熱度隨冷凝壓力的變。電子膨脹

95、閥的過熱度是人為通過控制器設(shè)定的，系統(tǒng)的實際過熱度是由傳感器采集控制點的參數(shù)進行計算得到的，所以不產(chǎn)生此類問題。對于熱力膨脹閥而言，一般只能控制蒸發(fā)器出口的過熱度。而電子膨脹閥對于過熱控制點較靈活，其控制點不僅可以設(shè)在蒸發(fā)器出口，還可以設(shè)在壓縮機吸氣口，即可控制壓縮機的吸氣過熱度。此外，可以利用電子膨脹閥對壓縮機的排氣溫度實行控制。因為制冷壓縮機排氣溫度過高會造成制冷劑分解、潤滑油變質(zhì)，影響壓縮機壽命和工作性?？刂茐嚎s機排氣溫度的傳統(tǒng)方

96、法一般都不很理想。噴液冷卻要犧牲冷量，外部冷卻使壓縮機結(jié)構(gòu)復雜；排氣溫度保護使壓縮機故障性停機，因而都不夠經(jīng)濟。利用電子膨脹閥在排氣管上安裝測溫元件，當排氣溫度升高到警戒值時電子膨脹閥開度增大，系統(tǒng)中制冷劑的循環(huán)量增大，使壓縮機能夠得以充分冷卻，進而使壓縮機的排氣溫度不會過分升高，提高了裝置的可靠性。</p><p>　　(2) 變負荷和工況適用性：熱泵系統(tǒng)既要制冷又需制熱，適合的環(huán)境溫度一般為－15℃～＋43℃

97、，相對應(yīng)的制冷劑蒸發(fā)溫度在－25℃～＋5℃范圍工作，因而一般都設(shè)有兩個熱力膨脹閥，這樣就</p><p>　　增加了系統(tǒng)的復雜性和成本。電子膨脹閥可在較寬的范圍內(nèi)進行調(diào)節(jié)，單個電子膨脹閥即可滿足熱泵機組全年工況下的調(diào)節(jié)。</p><p>　　(3) 控制靈敏度：熱力膨脹閥的驅(qū)動是利用了充注工質(zhì)的熱力特性，其開閉性具有以下特點：a.反應(yīng)的靈敏性和開閉動作的速度較慢；b. 一般而言，熱力膨脹閥

98、的開啟與關(guān)閉的速度相對一致 (有些公司新推出了開閉特性為慢開快關(guān)的熱力膨脹閥)；熱力膨脹閥的工作過熱度由靜態(tài)過熱度和開啟過熱度組成，由于靜態(tài)過熱度的存在，在啟動過程中膨脹閥開啟會產(chǎn)生延遲傾向。而電子膨脹閥的驅(qū)動方式是控制器通過對傳感器采集到的參數(shù)進行計算，向驅(qū)動板發(fā)出調(diào)節(jié)指令，由驅(qū)動板向電子膨脹閥輸出電信號，驅(qū)動電子膨脹閥的動作。電子膨脹閥從全閉到全開狀態(tài)其用時僅需幾秒鐘，反應(yīng)和動作速度快，不存在靜態(tài)過熱度現(xiàn)象，且開閉特性和速度均可人為

99、設(shè)定。熱力膨脹閥對于過熱度的控制是基于目前控制點的狀態(tài)，由充注工質(zhì)的特性所決定，它無法對系統(tǒng)的變化趨勢作出判斷。而電子膨脹閥的控制邏輯可根據(jù)不同產(chǎn)品的設(shè)計和制造特性，采用各類智能控制系統(tǒng)，它不僅可以對系統(tǒng)目前的狀態(tài)進行調(diào)節(jié)，而且可根據(jù)過熱度的變化率等參數(shù)對系統(tǒng)的特性進行判別，針對不同的系統(tǒng)變化趨勢采用相應(yīng)的控制手段。因此其對于系統(tǒng)變化的反應(yīng)速度和針對性較之熱力膨脹閥優(yōu)越。</p><p>　　(4) 機組啟停階段

100、瞬態(tài)流量控制特性：TassouS.A. et al通過實驗分析了啟停過程中熱力膨脹閥和電子膨脹閥瞬態(tài)反應(yīng)特性的比較：在穩(wěn)態(tài)運行時，兩者的工作性能相同；在冷啟動時，相比于熱力膨脹閥，電子膨脹閥可以使系統(tǒng)更快的達到穩(wěn)定運行工況，采用熱力膨脹閥，由于感溫包的反應(yīng)滯后性，閥門開度在啟動初期維持在較小的開度上，系統(tǒng)需要更長的時間建立高低壓差，之后才能穩(wěn)定的運行在所需工況下；隨后，閥門開度增大，制冷劑流量增大，蒸發(fā)器出口過熱度減小，在靜態(tài)過熱度調(diào)節(jié)

101、較小時，作者觀察到了膨脹閥在啟動初期的100s 頻率的振蕩運行狀態(tài)；在熱啟動時，系統(tǒng)在壓差下啟動，各個制冷系統(tǒng)部件中，制冷劑的分布與穩(wěn)態(tài)工況成一定比例，采用電子膨脹閥時，系統(tǒng)在60s 后即可達到穩(wěn)態(tài)冷量，450s 后達到穩(wěn)定過熱度控制，而熱力膨脹閥需要在1200s 后才能達到穩(wěn)定的過熱度控制，電子膨脹閥比熱力膨脹閥更好，振蕩更小。</p><p>　　(5) 為防止機組在初始啟動時，蒸發(fā)側(cè)的制冷劑壓力和流量過大，

102、引起壓縮機過載，一般熱力膨脹閥均設(shè)有MOP 功能，即蒸發(fā)壓力只有在低于設(shè)定值時膨脹閥才打開。但其功能與電子膨脹閥相比仍顯得較為單調(diào)。電子膨脹閥通過控制器進行調(diào)節(jié)，因此根據(jù)不同的產(chǎn)品特性，在機組啟動、負載變化、除霜、停機以及故障保護等情況下體現(xiàn)出其控制功能上的多樣性和優(yōu)越性。比如有些制冷裝置運行時當被冷卻空間達到設(shè)定溫度時則用溫控器控制停機。停機期間，如果高壓側(cè)與低壓側(cè)連通冷凝器的高溫液體將流入蒸發(fā)器，造成蒸發(fā)器溫度上升，再次啟動時要消耗

103、能量使之再冷卻。如果停機時將高低壓切斷，那么再次啟動時壓縮機負荷較大，也會增加能量損失。當使用電子膨脹閥時，停機時將電子膨脹閥完全關(guān)閉，阻止冷凝器的高溫液體流入蒸發(fā)器。當室溫控制器使壓縮機再次啟動之前在一個短暫的時間內(nèi)將電子膨脹閥全開，使系統(tǒng)高低壓側(cè)壓力平衡，然后再開機。這樣既可以輕載啟動，又可以減少停機中的熱損失。除此之外，電子膨脹閥對制冷劑流量的調(diào)節(jié)除了可以控制蒸發(fā)器外，還可以用來調(diào)節(jié)冷凝器。當蒸發(fā)工況允許的情況下，若冷凝壓力過高，

104、可以適當關(guān)閉膨脹閥，減少系統(tǒng)中制冷劑的流量，降低冷凝器負荷</p><p>　　三、總結(jié)部分（將全文主題進行扼要總結(jié)，提出自己的見解并對進一步的發(fā)展方向做出預測）</p><p>　　本文總結(jié)了多位專家關(guān)于電子膨脹閥的特點，性能，結(jié)構(gòu)的研究，并作為新型的節(jié)流機構(gòu)和熱力膨脹閥作了比較，發(fā)現(xiàn)其應(yīng)用的主要范圍是變頻等對控制要求高的制冷系統(tǒng)中，它和熱力膨脹閥還有毛細管都作為主要的節(jié)流機構(gòu)在現(xiàn)代制冷

105、行業(yè)中有著不可動搖的地位。希望在未來的發(fā)展中，它能在各個方面，各個領(lǐng)域發(fā)揮更大的作用。</p><p><b>　　四、參考文獻</b></p><p>　　[1] 田懷璋，朱瑞琪，劉星 電子膨脹閥技術(shù)綜述[J]. 流體工程，2000（7）：1-5</p><p>　　[2] 田懷璋、朱瑞琪 電子膨脹閥在制冷裝置控制中的應(yīng)用[J]. 流體工程，

106、2000（8）:2-3</p><p>　　[3] 馮軍，孫宗鑫 膨脹閥對陳列柜內(nèi)溫度分布影響的對比實驗研究[J]，制冷空調(diào)與電力機械，2003(4)：6-8</p><p>　　[4]商萍君，易佳婷 電子膨脹閥的優(yōu)勢和發(fā)展趨勢 制冷與空調(diào) 2007</p><p>　　[5]徐 波?，陳兒同，林美英，王 婷， 趙 瑞 電子膨脹閥對制冷系統(tǒng)的影響*[J] 制冷與

107、空調(diào) 2007（3）64-67</p><p>　　[6]何法明 電子膨脹閥和熱力膨脹閥的比較[J] 世界海運 2004</p><p>　　[7]龍海峰，謝晶，徐世瓊，管偉康 電子膨脹閥在冷藏庫系統(tǒng)中的展望[J] 制冷 2003:39-43</p><p>　　[8]何奎 陶繼明 新型電子膨脹閥的設(shè)計[J] 研究開發(fā) 2005</p><

108、;p>　　[9] S.A. Tassou，H.O. Ai-Nizarl. Investigation of the effectsof thermostatic and electronic expansion valves on thesteady-state and transient performance of commercialchillers [J] International Journal Refrigerati

109、on，1993 16（1）:49-56</p><p>　　[10] Ciro Aprea，Rita mastrullo. Experimental evaluation ofelectronic and thermostatic expansion valves performanceesusing R22 and R407C[J].Applied ThermalEngineering，2002 （2）:205

110、-218</p><p>　　[11]陳同兒，王艷，左志強 電子膨脹閥和熱力膨脹閥在低溫裝置中的比較研究[J] REFRIGERATION AND AIR- CONDITIONING 2009(6):8-13</p><p>　　[12] 張建燦 陶國良 華勝軍 丁衛(wèi)華 曹會發(fā) 電子膨脹閥性能測試研究[J] 流體流動與控制 2004（7）:12-13</p><p&

111、gt;　　[13]梁采華 張小松 電子膨脹閥在冷水機組中的實驗研究[J] 流體機械 2005（5）:5-8</p><p><b>　　開題報告</b></p><p>　　天津勸業(yè)場辦公樓空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　一、選題的背景、意義（所選課題的歷史前景、國內(nèi)外研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢）</p><p><b&

112、gt;　　1.1宏觀環(huán)境分析</b></p><p>　　作為中國制造產(chǎn)業(yè)的一支重要力量，空調(diào)產(chǎn)業(yè)與其它產(chǎn)業(yè)一樣，其自身的發(fā)展與外部宏觀環(huán)境的變化息息相關(guān)。國家對國民經(jīng)濟的宏觀調(diào)控以及其它產(chǎn)業(yè)的發(fā)展狀況都對會空調(diào)產(chǎn)業(yè)產(chǎn)生重要影響。而在中國空調(diào)產(chǎn)業(yè)所處的國民經(jīng)濟大環(huán)境中，以宏觀經(jīng)濟運行、居民收入水平、居民消費習慣和消費能力、房地產(chǎn)的發(fā)展、產(chǎn)業(yè)政策等為主的外部因素對空調(diào)產(chǎn)業(yè)的影響較為直接。1、宏觀經(jīng)濟運行

113、 從社會各界對2006年宏觀經(jīng)濟預測來看，2006年宏觀經(jīng)濟仍將保持平穩(wěn)增長的態(tài)勢，根據(jù)有關(guān)資料顯示，2006年一季度，我國GDP增長10.2%。為空調(diào)消費市場的發(fā)展提供了穩(wěn)定的基礎(chǔ)。1.2居民收入水平及消費習慣、消費能力 國家統(tǒng)計局在國務(wù)院新聞辦新聞發(fā)布會上發(fā)布的數(shù)據(jù)顯示，2005年，中國城鎮(zhèn)居民人均可支配收入10493元，扣除價格因素，比上年實際增長9.6％，增幅比上年提高1.9個百分點；農(nóng)民人均純收入3255元，實際增長

114、6.2％，回落0.6個百分點。而居民的收入水平與其消費能力雖然不能等同而喻，但也關(guān)系密切。</p><p>　　二、相關(guān)研究的最新成果及動態(tài) </p><p>　　目前全球能源壓力與日俱增, 因此為了降低能耗, 建筑在空調(diào)系統(tǒng)改造前進行建筑圍護結(jié)構(gòu)的節(jié)能改造。通過圍護結(jié)構(gòu)節(jié)能改造和空調(diào)系統(tǒng)改造,大大降低空調(diào)能耗。</p><p><b>　　2.1節(jié)能改造

115、</b></p><p>　　為了節(jié)約能源, 在空調(diào)系統(tǒng)改造前該機構(gòu)對建筑進行了隔熱改造。主要從以下三個方面進行。</p><p><b>　　外墻屋頂外保溫。</b></p><p>　　外墻是建筑外圍護結(jié)構(gòu)的主要傳熱部分, 常用的保溫隔熱工藝主要有 3種: 外墻外保溫、外墻內(nèi)保溫、外墻夾芯保溫。由于外墻外保溫可以有效避免熱橋和墻

116、體內(nèi)部結(jié)露問題, 又不影響室內(nèi)空間和建筑使用面積,已被廣泛的用于建筑保溫工。</p><p>　　(2) 利用三層玻璃塑框窗代替原有的單層玻璃鋁合金窗。</p><p>　　外窗是建筑能耗散失的主要傳熱部分之一,因此對該部分的保溫隔熱至關(guān)重要。窗戶的節(jié)能改造方法主要包括:在保證室內(nèi)采光、通風和觀景需要的條件下, 盡量減小外窗的面積; 提高窗的保溫隔熱性能; 提高外窗的氣密性, 減少空氣滲透