3600kva整流變壓器設計畢業(yè)設計

1、<p>　　分類號　　　　　　　　　　　　</p><p>　　鄭州電力高等?？茖W校</p><p>　　畢 業(yè) 設 計（論 文）</p><p>　　題　　　　目　 3600KVA整流變壓器設計　　　　　　　　　　　　　</p><p>　　并列英文題目　 3600KVA design of rectifier transf

2、ormer　　　　　　　　　　　</p><p>　　系　　部　機電工程系　　　　　專 業(yè) 機電一體化技術　　　　　　　</p><p>　　姓　　名　 　　　　　　班 級　機電0901　　　　　　</p><p>　　指導教師　 　　　　　　職 稱　講師　　　　　　</p><p>　　論文報告提交日期　2012-

3、5-28　　　　　　 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　在現(xiàn)代化的工業(yè)企業(yè)中，廣泛地采用電力作為能源。而在冶金工業(yè)、電化學工業(yè)、牽引、傳動、直流輸電等許多行業(yè)中都大量使用直流電源。將交流電轉化為直流電就需要整流裝置，整流變壓器就是整流裝置用的變壓器，因此研究整流變壓器及其設計有較深遠的意義。</p><p>　

4、　本課題結合具體實際工程參數(shù)，主要通過對整流電路設計、參數(shù)計算、鐵心設計、線圈設計、損耗計算、阻抗電壓計算、變壓器各部分重量和溫升計算等，設計出一臺滿足實際工程參數(shù)并具有實際應用價值的整流變壓器。</p><p>　　【關鍵詞】 直流電源，整流變壓器，實際工程參數(shù)，設計.</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>

5、　　In the modernized industrial enterprise, The electric power is one of the most main energy. But in the metallurgical industry, the electrochemistry industry, the hauling, the transmission, the direct current transmissi

6、on and so on, in many professions the direct-current power supply is widely utilized. Exchanging the alternating current to the direct current needs the rectifier unit, the rectification transformer is this rectifier un

7、it. Therefore researching and designing rectification transfor</p><p>　　This topic union specifically is according to project parameters, mainly through to the rectification electric circuit design, the para

8、meter computation, the iron core design, the coil design, the loss computation, the impedance voltage computation, the weights of the transformer and the ascension of temperature computation and so on. Designing a rectif

9、ication transformer which is satisfied the actual project parameters and has practical application value.</p><p>　　【Key words】 Power transformer, present situation, actual project parameter, design.</p

10、><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　ABSTRACTII</p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p><b>　　1.1概論1</b>&

11、lt;/p><p><b>　　1.2課題背景1</b></p><p>　　2 變壓器原理2</p><p>　　2.1基本工作原理2</p><p>　　2.2變壓器的主要參數(shù)3</p><p>　　2.2.1額定電壓3</p><p>　　2.2.2 額定容量

12、3</p><p>　　2.2.3額定電流和頻率4</p><p>　　2.2.4空載電流和空載損耗4</p><p>　　2.2.5阻抗電壓和負載損耗4</p><p>　　3 整流變壓器5</p><p>　　3.1 整流變壓器及其結構5</p><p>　　3.2 整流變壓器

13、特點和用途6</p><p>　　3.3整流變壓器現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢8</p><p>　　4 設計材料與基本參數(shù)9</p><p>　　4.1 設計的原始材料和要求9</p><p>　　4.2 基本參數(shù)的確定9</p><p>　　4.2.1 設計前可知的技術參數(shù)9</p><p>

14、;　　4.2.2 基本參數(shù)換算10</p><p>　　4.2.3 整流電路的選取11</p><p>　　4.2.4 三相橋式整流電路的基本原理11</p><p>　　4.2.5 空載整流電壓計算12</p><p>　　5 主要尺寸的確定14</p><p>　　5.1 材料的選擇14</p&

15、gt;<p>　　5.2 鐵心直徑的選擇14</p><p>　　6 繞組設計16</p><p>　　6.1 每匝電壓16</p><p>　　6.2 高低壓繞組匝數(shù)確定16</p><p>　　6.3 電磁線選擇17</p><p>　　6.4 線圈的排布和尺寸確定18</p>

16、;<p>　　6.4.1 線圈和排列18</p><p>　　6.4.2 線圈的排布19</p><p>　　6.4.3 線圈尺寸的確定19</p><p>　　6.4.4 高低壓間絕緣距離21</p><p>　　6.4.5 絕緣半徑21</p><p>　　6.4.6 高、低壓繞組的平均匝長

17、及總長22</p><p>　　6.4.7 每相電阻23</p><p>　　6.4.8 三相導線重23</p><p>　　6.4.9包絕緣后的導線重23</p><p>　　6.4.10 線圈電阻損耗、負載損耗計算24</p><p>　　6.4.11 阻抗電壓計算24</p><p

18、>　　7 鐵心設計26</p><p>　　7.1 鐵心距離計算26</p><p>　　7.1.1鐵心窗高26</p><p>　　7.1.2心柱中心距26</p><p>　　7.1.3 鐵軛高26</p><p>　　7.1.4 軛截面26</p><p>　　7.2

19、 鐵心重26</p><p>　　7.3 磁通密度計算27</p><p>　　7.3.1總磁通27</p><p>　　7.3.2 心柱磁通密度27</p><p>　　7.3.3 軛磁通密度27</p><p>　　7.4 單位損耗及勵磁伏安27</p><p>　　7.5 鐵損

20、計算28</p><p>　　7.6 空載電流計算28</p><p><b>　　8 溫升計算29</b></p><p>　　8.1溫升的計算29</p><p>　　8.2諧波電流引起的附加損耗所產(chǎn)生的溫升30</p><p><b>　　結論31</b>&

21、lt;/p><p><b>　　參考文獻32</b></p><p><b>　　致謝33</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1概論</b></p><p>　　變壓器中電力系統(tǒng)中

22、的作用是變換電壓，以利于功率的傳輸。電壓經(jīng)升壓變壓器升壓后，可以減少線路損耗，提高送電的經(jīng)濟性，達到遠距離送電的目的。而降壓變壓器則能把高電壓變?yōu)橛脩羲枰母骷壥褂秒妷?，滿足用戶需要。發(fā)電廠欲將的電功率輸送到用電的區(qū)域，在P、為一定值時，若采用的電壓愈高，則輸電線路中的電流愈小，因而可以減少輸電線路上的損耗，節(jié)約導電材料。 所以遠距離輸電采用高電壓是最為經(jīng)濟的。目前，高壓直流輸電也得到大力的發(fā)展，這也促進著整流變壓器向更高層次的發(fā)展。

23、</p><p>　　目前，我國交流輸電的電壓最高已達500kV。這樣高的電壓，無論從發(fā)電機的安全運行方面或是從制造成本方面考慮，都不允許由發(fā)電機直接生產(chǎn)。 發(fā)電機的輸出電壓一般有3.15kV、6.3kV、10.5 kV、 15.75 kV等幾種，因此必須用升壓變壓器將電壓升高才能遠距離輸送。</p><p>　　電能輸送到用電區(qū)域后，為了適應用電設備的電壓要求，還需通過各級變電站（所）利

24、用變壓器將電壓降低為各類電器所需要的電壓值。</p><p>　　在用電方面，多數(shù)用電器所需電壓是380V、220V或36 V，少數(shù)電機也采用3kV、6kV等。</p><p><b>　　1.2課題背景</b></p><p>　　現(xiàn)代化的工業(yè)企業(yè)，廣泛地采用了電力作為能源，電能都是由水電站和發(fā)電廠的發(fā)電機直接轉化出來的。發(fā)電機發(fā)出來的電根據(jù)

25、輸送距離將按照不同的電壓等級輸送出去，就需要一種專門改變電壓的設備，這種設備叫做“變壓器”。</p><p>　　整流變壓器屬于交流變壓器的一種。電力變換分為整流、逆變和變頻三種。整流是由交流電變成直流電，其變壓器稱為整流變壓器。逆變是由直流電變?yōu)榻涣麟?，其裝置稱為逆變器。變頻是專門改變交流電頻率的，其裝置稱為變頻器。其中整流的用途最為廣泛。整流變壓器是整流元件的電源變壓器，與整流元件一起把交流電變?yōu)橹绷麟?。整?/p>

26、元件有電子整流管和離子整流管（包括真空管、充氣管、閘流管和貢弧整流器）以及半導體整流器（硒整流器和硅整流器、晶閘管等）。</p><p><b>　　2 變壓器原理</b></p><p><b>　　2.1基本工作原理</b></p><p>　　在一次繞組上外施一變流電壓便有流入，因而在鐵心中激勵一交流磁通，磁通同時

27、也與二次繞組匝鏈。由于磁通的交變作用在二次繞組中便感應出電勢。根據(jù)電磁感應定律可知，繞組的感應電勢正比于安的匝數(shù)。因此只要改變二次繞組的匝數(shù)，便能改變電勢 的數(shù)值，如果二項繞組接上用電設備，二次繞組便有電壓輸出，這就是變壓器的工作原理，其原理圖如圖2.1。</p><p>　　圖2.1變壓器工作原理圖</p><p>　　在原線圈（一次繞組）上加交變電壓，原線圈中就有交變電流，它

28、在鐵芯中產(chǎn)生交變的磁通量。這個交變磁通量既穿過原線圈，也穿過副線圈（二次繞組），在原、副線圈中都要引起感應電動勢。如果副線圈電路是閉和的，在副線圈中就產(chǎn)生交變電流，它也在鐵芯中產(chǎn)生交變磁通量。這個交變磁通量既穿過副線圈，也穿過原線圈。在原、副線圈中同樣要引起感應電動勢。在原、副線圈中由于有交變電流而發(fā)生的互相感應現(xiàn)象，叫做互感現(xiàn)象?；ジ鞋F(xiàn)象是變壓器工作的基礎。由于互感現(xiàn)象，繞制原線圈和副線圈的導線雖然不相連，電能卻可以通過磁場從原線圈到

29、達副線圈。</p><p>　　假設初次、次級繞組的匝數(shù)分別為、,當變壓器的初級接到頻率為，電壓為的正弦變流電源時，根據(jù)電磁感應原理，鐵心中的交變磁通φ將分別在一、二次繞組中感應出電勢。一次繞組感應電勢為：</p><p><b>　　式（2.1）</b></p><p>　　式中的為磁通的變化率，負號表示磁通增大時，電勢的實際方向與電勢的正方

30、向相反。如果不計漏阻抗，根據(jù)回路電勢平衡規(guī)律可得：          其數(shù)值 </p><p><b>　　式（2.2）</b></p><p>　　在二次側同理可以得出：          式（2

31、.3）</p><p>　　由（2.2），（2.3）式之比得           式（2.4）</p><p>　　式中K就是變壓器的變比，或稱匝數(shù)比，設計時選擇適當?shù)淖儽染涂梢詫崿F(xiàn)把一次側電壓變到需要的二次電壓。</p><p

32、>　　2.2變壓器的主要參數(shù)：</p><p><b>　　2.2.1額定電壓</b></p><p>　　變壓器的一個作用就是改變電壓，因此額定電壓是重要數(shù)據(jù)之一。額定電壓是指在多相變壓器的線路端子間或單相變壓器的端子間指定施加的電壓，或當空載時產(chǎn)生的電壓，即在空載時當某一繞組施加額定電壓時，則變壓器所有其它繞組同時都產(chǎn)生電壓。</p><

33、p>　　變壓器的額定電壓應與此連接的輸變線路電壓相符合。我國輸變電線路電壓等級（kV）為0.38 、3、6、10、15（20）、35、63、110、220、330、500、750 。輸變電線路電壓等級就是線路終端的電壓值。因此，連接線路終端變壓器一側的額定電壓與上列數(shù)值相同。線路始端（電源端）電壓考慮了線路的壓降將此等級電壓高，35kV以下電壓等級的始端電壓比電壓等級要高5％。而35kV及以上的要高10％。因此，變壓器的

34、額定電壓也相應提高，線路始端電壓值（kV）0.4、3.15、6.3、10.5、15.75、38.5、69、121、242、363、550。由此可知高壓額定電壓等于始端電壓的變壓器為升壓變壓器，等于線路終端電壓（電壓等級）的變壓器為降壓變壓器。</p><p>　　變壓器產(chǎn)品系列是以高壓的電壓等級而分的，現(xiàn)在電力變壓器的系列分為10kV及以下系列，35kV系列，63kV系列，110kV系列，220kV和550kV系

35、列等。額定電壓是指線電壓，且均以有效值表示。</p><p>　　2.2.2 額定容量</p><p>　　變壓器的主要作用是傳輸電能，因此，額定容量是它的主要參數(shù)。額定容量是一個表現(xiàn)功率的慣用值，它是表征傳輸電能的大小，以kVA或MVA表示，當對變壓器施加額定電壓時，根據(jù)它來確定在規(guī)定條件下不超過溫升限值的額定電流。</p><p>　　雙繞組變壓器的額定容量即為

36、繞組的額定容量，（由于變壓器的效率很高，通常一，二次側的額定容量設計成相等），多繞組變壓器應對每個繞組的額定容量加以規(guī)定。其額定容量為量大的繞組額定容量；當變壓器容量由冷卻方式而變更時，則額定容量是指量大的容量。</p><p>　　我國現(xiàn)在變壓器的額定容量等級是按≈1.26的倍數(shù)增加的，如容量有100、125、160、200……kVA等，只有30 kVA和63 000 kVA以外的容量等級與優(yōu)先數(shù)系有

37、所不同。1967年以前變壓器的額定容量等級是按倍數(shù)增加的容量系列。</p><p>　　對于單相變壓器 式（2.5）</p><p>　　對于三相變壓器 式（2.6）</p><p>　　變壓器的容量大小與電壓等級也是密切相關的。電壓低，容量大時電流大，損耗增大；電壓高，容量小時絕緣比例過大，變壓器尺

38、寸相對增大，因此，電壓低的容量必小。電壓高的容量必大。</p><p>　　2.2.3額定電流和頻率</p><p>　　變壓器的額定電流是由繞組的額定容量除以該繞組的額定電壓及相應的系數(shù)（單相為1，三相為）,而并得的電流經(jīng)繞組線端的電流。因此變壓器的額定電流就是各繞組的額定電流，是指線電流，也以有效值表示（要注意組成三相的單相變壓器）。</p><p>　　額定頻

39、率是指對變壓器所設計的運行頻率，我國標準規(guī)定頻率為50。</p><p>　　2.2.4空載電流和空載損耗</p><p>　　空載電流是指當向變壓器的一個繞組（一般是一次側繞組）施加額定頻率的額定電壓時，其它繞組開路，流經(jīng)該繞組線路端子的電流，稱為空載電流其較小的有功分量用以補償鐵心的損耗，其較大的無功量用于勵磁以平衡鐵心的磁壓降。</p><p>　　空載電流

40、 式（2.7）</p><p>　　通常Io以額定電流的百分數(shù)表示：</p><p><b>　　式（2.8）</b></p><p>　　空載電流的有功分量是損耗電流，所汲取的有功功率稱空載損耗Po，即指當以額定頻率的額定電壓施加于一個繞組的端子上，其余各繞組開路

41、時所汲取的有功功率。忽略空載運行狀態(tài)下的施電線繞組的電阻損耗時又稱鐵損。因此，空載損耗主要決定于鐵心材質(zhì)的單位損耗。</p><p>　　2.2.5阻抗電壓和負載損耗</p><p>　　雙繞組變壓器當一個繞組短接（一般為二次側）另一繞組流通額定電流而施加的電壓稱阻抗電壓Uz，多繞組變壓器則有任意一對繞組組合的Uz。通常阻抗電壓以額定電壓百分比表示</p><p>

42、<b>　　式（2.9）</b></p><p>　　(且應折算到參考溫度) 一個繞組短接（一般為二次）。另一繞組流通額定電流時所汲取的有功功率稱為負載損耗PR. 負載損耗＝最大一對繞組的電阻損耗＋附加損耗附加損耗包括繞組溫度損耗，并繞導線的環(huán)流損耗，結構損耗和引線損耗，其中電阻損耗也稱為銅耗，負載損耗也要折算到參考溫度。</p><p><b>　　3

43、整流變壓器</b></p><p>　　3.1 整流變壓器及其結構</p><p>　　整流變壓器屬于交流變壓器的一種。交流分為整流、逆變和變頻三種。整流是由交流電變成直流電，其變壓器稱為整流變壓器。逆變是由直流電變?yōu)榻涣麟姡溲b置稱為逆變器。變頻是專門改變交流電頻率的，其裝置稱為變頻器。其中整流的用途最為廣泛。整流變壓器是整流元件的電源變壓器，與整流元件一起把交流電變?yōu)橹绷麟?/p>

44、。</p><p>　　整流變壓器的總體結構形式很多，</p><p>　?、侔凑麟娐沸问椒诸?lt;/p><p>　　1)三相橋式整流變壓器結構</p><p>　　2)雙反星形帶平衡電抗器的整流變壓器結構3)雙反星形三相五柱式整流變壓器結構 </p><p><b>　　②按調(diào)壓方式分類<

45、/b></p><p>　　1)無勵磁調(diào)壓整流變壓器結構</p><p>　　2)有載調(diào)壓整流變壓器結構</p><p><b>　　這其中又有：</b></p><p>　　a.單器身變磁通調(diào)壓結構b.調(diào)變加主變結構</p><p><b>　　c.串變調(diào)壓結構 &l

46、t;/b></p><p>　?、郯雌魃戆惭b方式分類</p><p>　　1)器身連箱蓋結構2)鐘罩式結構</p><p><b>　　這其中又分成：</b></p><p><b>　　a.鐘罩式</b></p><p><b>　　b.半鐘罩式</

47、b></p><p><b>　　c.三節(jié)鐘罩式</b></p><p>　?、馨蠢鋮s方式分類可分為自冷，風冷、強油水冷或風冷以及強油導向冷卻。</p><p>　?、莅从猛痉诸?，整流變壓器分為冶金、化工和牽引用三大類。它們在調(diào)壓方式、調(diào)壓范圍和二次側相電壓上有所區(qū)別，共同特點是二次電壓低、電流大。</p><p>

48、;　　3.2 整流變壓器特點和用途</p><p>　　整流變壓器的一次側接交流電網(wǎng)，稱為網(wǎng)側；二次側接硅整流器，稱為閥側。整流變壓器特點：</p><p>　　①電流波形不是正弦波。由于整流器各臂在同一周期內(nèi)輪流導通，流經(jīng)整流臂的電流波形為斷續(xù)的近似矩形波，所以整流變壓器各相繞組中的電流波形也不是正弦波。用晶閘管整流時，觸發(fā)延遲角越大，則電流的起伏陡度越大，電流中諧波成分也越大，諧波成分

49、將使渦流損耗增大。變壓器各相二次繞組中的電流含有直流分量。這種現(xiàn)象帶來一系列影響，如變壓器漏磁通和附加損耗相應增大，漏抗電壓降增加，整流元件陽極電流產(chǎn)生重疊，致使整流變壓器視在功率總比直流輸出功率大，除橋式電路外，二次側的視在功率也比一次側的大。</p><p>　　整流回路輸出的直流電壓，不是純的直流，其波形在某種程度上是脈動的。帶有交流成分，顯然相數(shù)越多，直流電壓的脈動就越小。一般實際應用的整流線路相數(shù)最多不

50、超過12相，為了減小直流電壓的脈動，在整流回路中串聯(lián)著濾波電抗器及并聯(lián)電容器，這樣可以使整流后的電壓接近純的直流。</p><p>　　在三相整流電路中，二次繞組的利用系數(shù)，三相半波的K2=0.67；而六相半波的K2=0.55，都不高，所以工業(yè)用的整流變壓器均采用三相橋式和雙Y帶平衡電抗器的整流線路。</p><p>　　所有的整流變壓器實際上都有漏抗存在，在整流過程中，當某一陽極整流完畢

51、后而換另一個陽極整流時，陽極電流的變化不會突變，而是一個陽極電流慢慢減弱，另一個陽極電流慢慢增強，因而產(chǎn)生了兩個陽極同時整流即所謂重疊現(xiàn)象。有重疊現(xiàn)象存在時，一、二次電流以及整流后的直流電壓等的數(shù)值都要引起變化。</p><p>　　②變壓器利用系數(shù)的高低與其聯(lián)結方式直接有關。根據(jù)整流裝置的要求，整流變壓器的二次側有多種方式的聯(lián)結。但為了提高變壓器利用系數(shù)，應盡量采用三相橋式和雙反星形帶平衡電抗器的整流線路。&l

52、t;/p><p>　?、圩儔浩鞯淖杩挂銐虼?。整流變壓器往往二次電流較大，電壓較低。因此，當整流元件擊穿時，變壓器繞組中就會流過很大的短路電流產(chǎn)生比普通變壓器大得多的電動力。為了有效地限制短路電流，變壓器的阻抗要設計得大一些，其繞組和鐵心等結構的機械強度也要相應加強。這就是整流變壓器外形較為胖的原因。</p><p>　?、苷髯儔浩鞯碾姎庑阅堋⒖蛰d損耗、負載損耗等電氣參數(shù)，目前還沒有統(tǒng)一的規(guī)

53、定，設計或訂貨時，可參照同容量電力變壓器的參數(shù)。</p><p>　　⑤整流變壓器閥側有多種特殊的接法。采用晶閘管時，單相的常采用單相橋式整流電路；三相電壓較低（整流電壓≤250V）的常采用雙反星形帶或不帶平衡電抗器6相半波整流電路；三相電壓較高的采用三相橋式整流電路。但對于輸出功率在40kVA以下的中小功率硅整流設備，宜采用三相橋式整流電路。三相橋式整流電路還可以形成6相、12相、以至于48相及以上的整流電路。

54、各種不同整流變壓器的用途和特點見表3.1。</p><p>　　表3.1 整流變壓器的用途和特點</p><p>　　3.3整流變壓器現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 </p><p>　　變壓器的現(xiàn)狀：隨著半導體工業(yè)的發(fā)展，又由于硅變流器具有體積小、重量輕、效率高、使用壽命長、耐高溫、利用系數(shù)高以及使用維護簡單等優(yōu)點，已經(jīng)完全取代了早年的水銀（汞?。┳兞髌?。SL7-30～1600

55、/10系列和S7-30～1600/10系列的配電變壓器已被列入國家淘汰的機電產(chǎn)品，推薦更新的產(chǎn)品為S9-30～1600/10系列電力變壓器。在電力變壓器發(fā)展的同時，整流變壓器也相應的提升了一個高度。</p><p>　　變壓器的發(fā)展方向：從當前城鄉(xiāng)電網(wǎng)改造的情況來看，我國供電電網(wǎng)要求配電變壓器小容量化，降低噪聲，就近安裝，美化環(huán)境，環(huán)網(wǎng)供電，以盡量縮短低壓配線，降低二次線損，改善電壓品質(zhì)。</p>

56、<p>　　我國的變壓器制造業(yè)和使用總的發(fā)展趨勢是：</p><p>　　采用新材料，降低損耗。</p><p>　　采用新結構，以求重量輕、體積小。</p><p>　　提高產(chǎn)品的可靠性，減少甚至免維修。</p><p>　　防火防爆，安全供電。</p><p>　　節(jié)約原材料，降低成本。</p>

57、;<p>　　針對我國目前電網(wǎng)用電峰谷進一步加大的現(xiàn)狀，要提高配電變壓器的過載能力，要求其具有較強的超銘牌運行能力。</p><p>　　研究科學的效率曲線，盡可能按高效運行的原則合理選用。</p><p>　　跟蹤國際潮流，進一步簡化配電變壓器的結構，取消無功勵磁，分接開關做到高度的通用化、標準化、互換化，增加自身的保護功能。</p><p>　　見

58、于變壓器的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢，一些新技術、新材料、新工藝的應用也層出不窮。目前變壓器行業(yè)的新材料和新技術在不斷發(fā)展，除低損耗變壓器、非晶和金鐵心變壓器、干式變壓器、全密封變壓器、調(diào)容量變壓器、防雷變壓器、卷鐵心變壓器、R型變壓器、單相變壓器、有載調(diào)壓變壓器、組合式變壓器、箱式變壓器外還有硅油變壓器、六氟化硫變壓器、超導變壓器等。</p><p>　　新材料的應用：非晶和金和速冷法制成的硅鋼片，激光照射和機械壓痕的高導

59、磁取向硅鋼片，HI-B高導磁取向電工鋼片，菱格上膠絕緣紙。</p><p>　　新工藝的應用：階梯疊鐵心工藝，圓柱矩軛鐵心的應用，貼心自動疊裝生產(chǎn)線，鐵心硅鋼片的專業(yè)生產(chǎn)，用激光刀作切割刀，繞組整體套裝。</p><p>　　改進技術的應用：采用橢圓形繞組，采用半油道結構，解決直流電阻不平衡率問題，不同硅鋼片搭配使用的性能變化，一種新的D聯(lián)結方法，配電變壓器低壓引線的改進，變頻調(diào)速繞線機。

60、</p><p>　　新技術的應用：現(xiàn)場裝配型（ASA）變壓器，向超高壓、大容量變壓器發(fā)展，SF6氣體絕緣變壓器，硅油變壓器，超導變壓器等。 </p><p>　　4 設計材料與基本參數(shù)</p><p>　　4.1 設計的原始材料和要求</p><p>　　交交變頻交流裝置需要一臺整流變壓器，其銘牌數(shù)據(jù)如下：</p><

61、;p>　　產(chǎn)品型號：ZSCB8-3600/10/1.11 額定容量：3600/4680kVA</p><p>　　額定電壓：10±2×2.5%/1.11kV 相數(shù)： 3</p><p>　　限定電流：208/270；1872/2434 額定頻率：50Hz</p><p>　　聯(lián)結組別：D

62、y11 空載電流百分數(shù)：0.9%</p><p>　　阻抗電壓百分數(shù)：7% 空載損耗：4900W</p><p>　　負載損耗：24050W 總損耗：28950W</p><p>　　冷卻方式：空氣自冷/空氣風冷 使用形式

63、：戶內(nèi)式</p><p>　　執(zhí)行標準：GB/T10228</p><p>　　4.2 基本參數(shù)的確定</p><p>　　4.2.1 設計前可知的技術參數(shù)</p><p>　　產(chǎn)品型號的含義。由表4.1可知型號為ZSCB8-3600/10/1.11表示與整流裝置配套使用、三相空氣自冷、線圈外成型固體絕緣、無激磁調(diào)壓、型式容量為3600k

64、VA、一次（網(wǎng)側）電壓為10kV、二次（閥側）電壓為1.11kV、銅線圈內(nèi)附磁放大器（飽和電抗器）的整流變壓器。</p><p>　　整流電路。根據(jù)使用要求選用，如單相橋式、三相星形橋式、六相角星形串聯(lián)橋式等。</p><p>　　額定直流電流IdN。在此額定直流電流IdN=1872A。</p><p>　　額定直流電壓UdN。在此額定直流電壓UdN=1110V。&

65、lt;/p><p>　　一次（網(wǎng)側）額定容量S1N、二次（閥側）額定容量S2N、調(diào)壓時各級容量S1。</p><p>　　一次（網(wǎng)側）額定電壓U1eN以及分接電壓。在此一次額定電壓U1N=10kV，分接電壓為10±0.5%kV。</p><p>　　二次（閥側）額定相電壓U2N。</p><p>　　阻抗電壓百分比數(shù)UK%。在此阻抗電壓

66、百分比UK%=7%。</p><p>　　線圈連接組標號。在此線圈連接組標號是：DY-11。</p><p>　　相數(shù)（一次/二次）。在此的相數(shù)為3/3。</p><p>　　電源頻率f。在此電源頻率f=50Hz。</p><p>　　負載性質(zhì)：如電阻性、電感性、電容性。</p><p><b>　　負載等級

67、。</b></p><p>　　表4.1 整流變壓器基本型號排列順序表</p><p>　　調(diào)壓方式：如無勵磁調(diào)壓或有載調(diào)壓。在此調(diào)壓方式為無勵磁調(diào)壓。</p><p>　　冷卻方式：如干式、油浸自冷式、強迫油循環(huán)水冷等。在此冷卻方式為空氣自冷。</p><p>　　使用條件：如戶內(nèi)式、戶外式、半戶外式（二次出線裝有密封罩）。在

68、此其使用條件是戶內(nèi)式。</p><p>　　4.2.2 基本參數(shù)換算</p><p>　　變壓器的額定電壓和額定電流在變壓器規(guī)格中和技術文件及銘牌上一律以線電壓和線電流為準，但在計算（例如繞組的匝數(shù)計算）過程中，必須按相電壓和相電流數(shù)值進行計算，所以要分別求出高壓繞組和低壓繞組的相電壓和相電流。</p><p>　　①一次側的基本參數(shù)（即高壓側，采用D聯(lián)接的方式）&

69、lt;/p><p>　　線電壓：U1=10kV 相電壓：UΦ1=U1=10kV</p><p>　　線電流I1=208A 相電流IΦ1=I1/=120A</p><p>　　高壓抽頭處電壓為（1+5%）×10=10.5kV</p><p>　　②二次側的基本參數(shù)（即低壓側，采用Y

70、聯(lián)接的方式）</p><p>　　線電壓：U2=110kV 相電壓：UΦ2=U2/=641kV</p><p>　　線電流：I2=1870A 相電流：IΦ2=I2=1870A</p><p>　　低壓抽頭處電壓為（1-5%）×10=9.5kV </p><p>　　4.2.3 整流電路

71、的選取</p><p>　　整流電路有相當多的種類比較常用的是:單相半波整流電路、單相全波整流電路、單相橋式整流電路、三相半波整流電路、三相橋式整流電路、雙反星型帶平衡電抗器整流電路等。</p><p>　　根據(jù)上面原始數(shù)據(jù)進行選擇應選擇的是三相橋式整流電路。</p><p>　　選擇三相橋式整流電路是因為三相橋式整流電路的整流電壓在每個周期內(nèi)，將有六個脈動波。它比

72、三相整流時多了一倍。在整流的每一個瞬間，將有兩個整流器串聯(lián)工作，每一個整流器工作的時間在每一個周期占2個脈動波的時間。這樣就可以使利用系數(shù)增大，故經(jīng)常使用。而不采用三相半波整流電路是因為三相半波整流的整流電壓的脈動小，但是在整流臂上的電壓比較大，導致利用系數(shù)降低，所以一般并不使用三相半波整流電路。</p><p>　　4.2.4 三相橋式整流電路的基本原理</p><p>　　三相橋式整流

73、電路有星型橋式和角型橋式電路。當變壓器二次（閥側）線圈接成星形時叫做三相星形橋式整流電路，其工作原理圖如圖4.1。</p><p>　　圖4.1 三相橋式（星形）整流電路工作原理圖</p><p>　　三相橋式整流電壓的脈動很小，脈動頻率是電源頻率的六倍，采用的三相變壓器與三相電力變壓器結構基本相同。變壓器利用系數(shù)較大，另外再輸出同樣的整流電壓下，三相橋式整流電路整流臂上的反向電壓較低。但

74、整流元件比三相半波整流電路增加一倍。三相橋式整流電路是最常用的整流電路，當整流電壓較高（一般大于250伏）時，以采用此種整流電路為宜。</p><p>　　4.2.5 空載整流電壓計算 </p><p><b>　　式（4.1）</b></p><p>　　式中：UdN—額定直流電壓。在此UdN=1 110V</p><p&

75、gt;　　S—串聯(lián)換相組數(shù)。即整流電路臂數(shù)，單拍式（中點接線）S=1；雙拍式（橋式接線）S=2。</p><p>　　△U2—每個整流臂的整流器電壓降，一般由使用單位給出，或按下列數(shù)據(jù)估算即硅整流器，每個硅二極管的導電時間的平均正向電壓降（一個周期內(nèi)平均正向電壓降的兩倍）取△U2=1.2V（如每個整流臂由數(shù)個整流元件串聯(lián)還應乘以元件串聯(lián)數(shù)）汞弧整流器電弧電壓降當Id≤1 000A時，△U2=20V。當Id＞1 0

76、00A時，△U2=25V。電焊引燃管電弧電壓降△U2=15V。</p><p>　　△Ur—快速熔斷絲電壓降，每個熔斷絲取△Ur=0.2V。</p><p>　　Pk%—變壓器短路損耗百分數(shù)。包括整流柜引線的損耗，有調(diào)壓器、平衡電抗器和飽和電抗器時，還應包括它們的短路損耗。整流變壓器短路損耗百分數(shù)參見表3.2。</p><p>　　k—考慮變壓器與整流柜以及整流柜內(nèi)

77、引線的電抗的系數(shù)，一般取k=1.2~1.8。</p><p>　　△UL%—感抗電壓降百分數(shù)，△UL%=Kr.Ux%/2 ，詳見表4.3，其中Kr—重疊角余弦的變換系數(shù)。</p><p>　　表4.2 變壓器短路損耗百分數(shù)（Pk%）</p><p>　　Ux%—變壓器漏抗百分數(shù)常以阻抗電壓百分數(shù)（Uk%）代入。</p><p>　　△Un—

78、飽和電抗器最小電壓降，按飽和電抗器設計值代入或可控硅最小滯后角（αn）所引起的電壓降 △Un=Ud0（1- Cosαn）。在飽和電抗器中，當逐漸增加直流控制電流時，使飽和電抗器鐵心逐漸飽和。直流輸出電壓逐漸減小，用以達到在一定范圍內(nèi)平滑調(diào)節(jié)輸出電壓的目的。其調(diào)壓深度一般可達到額定直流輸出電壓的7%～40%.在此取△Un=7%UdN=7%×1110=77.7V。</p><p>　　此時空載整流電壓為：

79、</p><p>　　表4.3 常用多相（雙拍式）整流電路電量計算表</p><p>　　5 主要尺寸的確定</p><p><b>　　5.1 材料的選擇</b></p><p>　　硅鋼片是制造變壓器的關鍵材料之一，它的性能直接關系到變壓器的性能和幾何尺寸。必須首先明確硅鋼片的性能，然后依次再確定鐵心柱直徑、截面積

80、和鐵軛面積，至于鐵心的全部尺寸，待完成繞組計算后才能確定。</p><p>　　鐵心使用的硅鋼片有熱軋硅鋼片DR315-50、DR290-50以及冷軋硅鋼片等，前者性能差，單位損耗大；后者性能好，單位損耗小，為低損耗變壓器所用，低損耗變壓器選用優(yōu)質(zhì)的晶粒取向冷軋硅鋼片。</p><p>　　目前，熱軋硅鋼片在新造變壓器中已不應用，但在舊變壓器中仍有使用。中小型電力變壓器一般采用冷軋取向硅鋼

81、片，型號30Q130~35Q165，或冷軋高導磁取向硅鋼片，型號27QG100~35QG135；而配電變壓器采用的硅鋼片除了上述兩種以外，還采用冷軋無取向硅鋼片，型號有35W230~50W350。冷軋與熱軋硅鋼片的性能比較如表5.1。</p><p>　　表5.1冷軋與熱軋硅鋼片的性能比較</p><p>　　5.2 鐵心直徑的選擇</p><p>　　鐵心直徑選得

82、過大時，鐵重增加，而用銅（鋁）量減少，變壓器成矮胖形；鐵心直徑選得過小時，則會得到相反的結果。如果鐵心直徑取得合適，則在符合其性能參數(shù)（阻抗電壓、負載損耗、空載電流、空載損耗等）和制造簡單的情況下，可做到用銅（鋁）、用鐵量最少。每選取一個鐵心直徑，可以設計出一種符合性能參數(shù)的變壓器 ，這樣可以多方案比較其用銅（鋁）、鐵量的多少，從中選定最佳方案。所以位選取最佳的鐵心直徑，一般可參照同容量、同電壓等級和同材料的現(xiàn)成產(chǎn)品或按下式試算：<

83、;/p><p><b>　　式（5.1）</b></p><p>　　式中 D——鐵心直徑（mm）；——變壓器每柱容量（kVA）；K——經(jīng)驗系數(shù)。</p><p>　　K值隨變壓器性能標準、導線材料（銅線或鋁線）、鐵心（冷軋或熱軋硅鋼片）及變壓器容量的不同而有所差異，大致參照表5.3選取。</p><p>　　根據(jù)表5.2，

84、對于冷軋硅鋼片、銅線，K=56。</p><p>　　，取D=330mm。查表5.3，冷軋硅鋼片間涂漆，疊片系數(shù)取KD=0.93，可以得到凈鐵心截面積Sc=750.6cm2,t鐵心直徑取11級。</p><p>　　表5.2 經(jīng)驗系數(shù)K值表</p><p>　　注：S為變壓器的額定容量（kVA）。</p><p>　　表5.3 鐵心截面表

85、</p><p><b>　　6 繞組設計</b></p><p><b>　　6.1 每匝電壓</b></p><p>　　(伏/匝) 式（6.1）</p><p>　　式中 Bm——鐵心磁通密度幅值（T）；</p>

86、<p>　　Sc——心柱截面積（cm2）;</p><p>　　鐵心磁心磁通密度初步計算，冷軋硅鋼片?。?6000～175000）×T，熱軋硅鋼片?。?4000～14700）×T，磁通密度選擇得過高，空載電流損耗增長很快，這是因為硅鋼片有飽和現(xiàn)象，磁通和產(chǎn)生磁通的電流之間不是按線性關系變化的。</p><p>　　電流從零增大時，磁通密度也隨之增大，當磁通密度

87、增大到一定程度時，電流再繼續(xù)增大時，磁通密度因趨飽和而增加很少，因此選項用磁通密度的上限應選在飽和點以下。對于油浸式變壓器，冷軋電工鋼片磁通密度最高不得超過1.89T，一般不超過1.8T。鐵心直徑選定后，磁通密度大小與繞組匝數(shù)成反比，而繞組匝數(shù)的二次方與阻抗電壓成正比，即磁通密度與阻抗電壓有關，若磁通密度值選得大，則空載損耗、空載電流也大，所以磁通密度的選取應由以后的阻抗電壓、空載損耗、空載電流計算終了時最后確定，如果阻抗電壓、空載損耗

88、、空載電流等計算值超過允許范圍，則要重新選取磁通密度。根據(jù)經(jīng)驗，初算時磁通密度。考慮到諧波等因素的影響，在整流變壓器實際設計和運用中磁通密度可以比經(jīng)驗值略小一些。此時</p><p>　　核算低壓匝數(shù) 。 式（6.2）</p><p><b>　　取整為23匝。</b></p><p>　　匝數(shù)

89、N2必須是一個整數(shù)，而相電壓又是一個定數(shù)，如計算后N2不是一個整數(shù)，將其小數(shù)點后的數(shù)值4舍5入，調(diào)整每匝電壓。</p><p>　　校正每匝電壓及磁通密度 </p><p><b>　　式（6.3）</b></p><p><b>　　式（6.4）</b></p><p>　　6.2 高低壓繞組匝數(shù)

90、確定</p><p>　　高壓 ，取整為359匝。 式（6.5）</p><p><b>　　調(diào)壓抽頭匝數(shù)</b></p><p><b>　　式（6.6）</b></p><p><b>　　式（6.7）</b></p>&

91、lt;p>　　驗算電壓誤差范圍不得大于，即在高壓繞組額定分接處為</p><p><b>　　式（6.8）</b></p><p>　　高壓繞組（+5%）分接處為</p><p><b>　　式（6.9）</b></p><p>　　高壓繞組（-5%）分接處為</p><p

92、><b>　　式（6.10）</b></p><p>　　當繞組匝數(shù)確定后繞組尺寸直接與電磁線規(guī)格和繞組排布等有關，同時又與阻抗電壓、溫升、損耗、機械力等有關。所以電磁線的選擇、繞組排布都要注意滿足阻抗電壓等要求。一般需多次調(diào)整其線規(guī)和繞組排布，才能滿足要求。它們的最終確定，應在保證阻抗電壓在允許的范圍內(nèi)，其溫升、損耗不超過標準值的前提下，做到結構合理，用料最省。</p>

93、<p><b>　　6.3 電磁線選擇</b></p><p>　　按高低壓電流大小選用標準線規(guī)。電流密度為，對于鋁線一般為1.5～2.4A/mm2,對銅線一般為3～4.5 A/mm2。但是，根據(jù)國標GB1094.5-85《變壓器承受短路能力》對熱穩(wěn)定的規(guī)定，經(jīng)計算所得的導線電流密度，不得超過表6.1所規(guī)定的數(shù)值。</p><p>　　表6.1電流密度的檢

94、驗值</p><p>　　這樣求得高壓繞組導線截面積S1</p><p><b>　　式（6.11）</b></p><p>　　得到導線截面積后，從表3.6中查得最接近的規(guī)格的截面積。因此，高壓繞組導線為玻璃絲包扁線為SBQB 4.00×6.3系列。此時電流密度 。</p><p><b&

95、gt;　　低壓繞組：</b></p><p><b>　　式（6.12）</b></p><p>　　從表6.2中選得低壓導線為5.60×15.00系列（六根并繞），其截面積，電流密度</p><p><b>　　表6.2導線規(guī)格</b></p><p>　　注：此表僅為導線規(guī)

96、格的一部分參考值。</p><p>　　6.4 線圈的排布和尺寸確定</p><p>　　6.4.1 線圈和排列</p><p>　?、僬髯儔浩鞯木€圈形式，一般小型產(chǎn)品為圓筒式，中、大型產(chǎn)品為餅式。對帶有串聯(lián)變壓器的有載調(diào)壓方式的整流變壓器，其二次線圈通常采用“8”字線圈結構</p><p>　?、诰€圈排列：整流變壓器的線圈排列（交迭式排列

97、用的比較少），對小型產(chǎn)品，它和電力變壓器一樣，為了考慮內(nèi)線圈至鐵心柱的絕緣簡化，常將二次低壓線圈放在內(nèi)部靠近鐵心柱，高壓線圈放在外部，如圖6.1所示： </p><p>　　圖6.1 線圈排列方式</p><p>　　中大型整流變壓器的二次電流往往很大，特別是整流電路，如雙反星形帶平衡電抗器整流電路的二次線圈有兩組或者更多組數(shù)（支路數(shù)），常將二次低壓線圈排列在外部，一次側線圈排列在內(nèi)部。當

98、整流變壓器的調(diào)壓范圍較大時，常另設一個調(diào)壓線圈，此調(diào)壓線圈放在最里面（靠著鐵心掛），一次高壓線圈（或高壓基本線圈）放在中間，二次低壓線圈在最外面，這樣，在調(diào)節(jié)調(diào)壓線圈分接頭的時候，高，低壓間主空道基本不變，故對阻抗的變化影響比較小。如有些整流變壓器設移相線圈的時候，此移相線圈放在一次高壓基本線圈的里面。</p><p>　　整流變壓器二次線圈在每個鐵心柱都兩個及以上支路時，為使二次線圈沒支路對一次線圈的均對稱，以

99、達到每支路線圈對一次線圈的阻抗接近相等，這就要求二次線圈各支路必須交織或交錯排列，如圖6.2所示：</p><p>　　圖6.2 二次線圈兩支路的典型排列</p><p>　　根據(jù)設計參數(shù)的要求，在該設計中線圈的排列形式為圖6.1中圖b的方式。而對整流變壓器二次線圈的排列形式為圖6.2中的圖b的方式。</p><p>　　6.4.2 線圈的排布</p>

100、<p>　　低壓（內(nèi)線圈）為雙層層式，高壓（外線圈）為多層式。 </p><p>　　6.4.3 線圈尺寸的確定</p><p>　?、俑摺⒌蛪豪@組每層匝數(shù) </p><p>　　線圈的幾何尺寸主要是由阻抗電壓計算確定的。當頻率、匝數(shù)、電流、每匝電壓等確定后，電抗的大小與線圈的高度和線圈的輻向尺寸有關。這樣，就有兩個未知數(shù)，故不能一次就確定出線圈的幾何

101、尺寸，往往都是假設一種線圈幾何尺寸進行電抗計算，以后再進行反復調(diào)整。</p><p>　　高壓線圈曾數(shù)和每層匝數(shù)的確定，已知線圈的匝數(shù) =359，377，341匝，導線直徑，即可布置線圈的曾數(shù)和每層的匝數(shù)。線圈的曾數(shù)與每層的匝數(shù)相乘的積，應等于或略大于最大分接電壓的匝數(shù)，即確定每層線圈的匝數(shù)。</p><p>　　高壓 ，共有9層，每層42匝，即9×42=378匝。</p&

102、gt;<p>　　低壓 ，有2層，即2×11.5=23匝。</p><p>　?、诓贿B端線圈在內(nèi)的實高（幾何高）</p><p><b>　　式（6.13）</b></p><p>　　式中 b——導線連絕緣的寬度；</p><p>　　——軸向繞制裕度（見表6.3）</p>&

103、lt;p>　　——沿線圈軸向并饒根數(shù)。</p><p><b>　　高壓:</b></p><p>　　低壓：(一次換位)。</p><p><b>　　③線圈有效高 </b></p><p>　?。ㄓ嬎阕杩闺妷杭吧崦嬗茫?式（6.14）</p>

104、<p><b>　　即低壓:</b></p><p><b>　　高壓: </b></p><p>　　表6.3 層式線圈繞制裕度表</p><p><b>　?、軐訑?shù)</b></p><p><b>　　式（6.15）</b></p

105、><p><b>　　即低壓:</b></p><p><b>　　高壓:層 </b></p><p><b>　?、輰娱g最大工作電壓</b></p><p><b>　　式（6.16）</b></p><p><b>　　低

106、壓：</b></p><p><b>　　高壓：</b></p><p>　　⑥絕緣選擇 用厚度為0.12 mm電纜紙絕緣，其張數(shù)按Uc的大小確定，由表6.4選取。本列低壓繞組用3張0.12電纜紙，高壓用6張0.12電纜紙。</p><p>　　表6.4 層式線圈層間絕緣</p><p>　　⑦線圈幅向

107、尺寸 a為導線計算厚度與層數(shù)乘積加上層間絕緣總厚度，再加上輻向繞制裕度并湊成0.5的倍數(shù)。</p><p><b>　　低壓：</b></p><p>　　高壓分兩段：內(nèi)2層，外7層</p><p><b>　　內(nèi)部層數(shù)：</b></p><p>　　外部層數(shù)：，（+5%分接電壓）</p&g

108、t;<p><b>　　計算電抗電壓時：</b></p><p>　　6.4.4 高低壓間絕緣距離</p><p>　　高低壓間絕緣距離b0按電壓等級確定，由表6.5得：</p><p>　　表6.5 高壓繞組主絕緣尺寸</p><p>　　6.4.5 絕緣半徑</p><p>　

109、　在計算導線重量、線圈電阻、阻抗電壓、繞組散熱面積和確定鐵心尺寸時，都需要繞組各部分的半徑數(shù)值。線圈各部分的半徑計算如</p><p><b>　　——鐵心直徑</b></p><p><b>　　——鐵心半徑</b></p><p><b>　　——低壓繞組外半徑</b></p>&l

110、t;p>　　——低壓繞組外部線層的外半徑</p><p>　　——低壓繞組平均半徑</p><p>　　——高低壓間的絕緣距離</p><p>　　——主漏磁通道平均半徑</p><p>　　——絕緣紙筒的內(nèi)半徑</p><p><b>　　——高壓繞組內(nèi)半徑</b></p>

111、<p>　　——高壓繞組內(nèi)部線層的厚度</p><p>　　——高壓繞組內(nèi)線段外半徑</p><p>　　——高壓繞組層間的油隙</p><p>　　——高壓繞組層間油隙的平均半徑</p><p>　　——高壓繞組外線段內(nèi)半徑</p><p>　　——高壓繞組外部線層的厚度</p><p&

112、gt;　　——高壓繞組的總厚度</p><p>　　——高壓繞組的平均半徑</p><p>　　——高壓繞組外部線層的外半徑</p><p><b>　　——高壓繞組外半徑</b></p><p><b>　　——相間距離</b></p><p><b>　　——兩

113、鐵心柱間距離</b></p><p>　　6.4.6 高、低壓繞組的平均匝長及總長</p><p><b>　?、賰?nèi)線段的平均匝長</b></p><p>　　低壓： 式（6.17）</p><p>　　高壓： 式（6.18）</p><p><b&g

114、t;　?、谕饩€段的平均匝長</b></p><p>　　低壓：低壓因沒有外線層，故即是低壓繞組平均匝長。</p><p>　　高壓： 式（6.19）</p><p><b>　　③導線總長</b></p><p>　　低壓： 式（6.20）</p><p&

115、gt;　　高壓： 式（6.21）</p><p>　?、芨邏侯~定電壓處導線總長</p><p><b>　　式（6.22）</b></p><p><b>　?、莸蛪壕€圈平均匝長</b></p><p><b>　　式（6.23）</b></p>&l

116、t;p><b>　　⑥高壓線圈平均匝長</b></p><p><b>　　式（6.24）</b></p><p>　　6.4.7 每相電阻</p><p><b>　　式（6.25）</b></p><p><b>　　低壓：</b></p&

117、gt;<p><b>　　高壓：</b></p><p>　　6.4.8 三相導線重</p><p><b>　　低壓：</b></p><p>　　高壓： 式（6.26）</p><p>　　式中 ——導線密度，銅取，鋁?。?lt;/p><

118、p>　　A——并繞導線截面積（mm2）；</p><p>　　L——每相導線總長（m）。</p><p>　　6.4.9包絕緣后的導線重</p><p><b>　　式（6.27）</b></p><p>　　式中 ——紙包絕緣重量占導線重的百分數(shù)，對于銅線可按下式計算：</p><p>

119、<b>　　式（6.28）</b></p><p>　　式中 t——導線每邊絕緣厚度（mm）；</p><p>　　d——裸圓線直徑（mm）。</p><p><b>　　低壓：</b></p><p><b>　　高壓：</b></p><p>　　

120、6.4.10 線圈電阻損耗、負載損耗計算 </p><p><b>　　低壓：</b></p><p>　　高壓： 式（6.29）</p><p>　　負載損耗主要由高壓線圈和低壓線圈的電阻損耗、組成，另外還應加上渦流損耗和雜散損耗。附加損耗系數(shù)。這樣附加損耗為</p><p>