數(shù)控磨床頭架的傳動系統(tǒng)畢業(yè)設(shè)計

1、<p><b>　　畢業(yè)設(shè)計</b></p><p>　　題 目 MK1420數(shù)控磨床頭架的傳動系統(tǒng)設(shè)計 </p><p>　　學(xué)生姓名 </p><p>　　專業(yè)班級 機械設(shè)計制造及其自動化0932 </p>

2、<p>　　學(xué) 號 </p><p>　　系 （部） 機械工程系 </p><p>　　指導(dǎo)教師(職稱) xx（講師） </p><p>　　完成時間 2012 年 5 月 20 日

3、 </p><p>　　河南工程學(xué)院論文版權(quán)使用授權(quán)書</p><p>　　本人完全了解河南工程學(xué)院關(guān)于收集、保存、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意如下各項內(nèi)容：按照學(xué)校要求提交論文的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存論文的印刷本和電子版，并采用影印、縮印、掃描、數(shù)字化或其它手段保存論文；學(xué)校有權(quán)提供目錄檢索以及提供本論文全文或者部分的閱覽服務(wù)；學(xué)校有權(quán)按有關(guān)規(guī)定向國家有關(guān)部門或者

4、機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版；在不以贏利為目的的前提下，學(xué)?？梢赃m當(dāng)復(fù)制論文的部分或全部內(nèi)容用于學(xué)術(shù)活動。</p><p><b>　　論文作者簽名：</b></p><p>　　年 月 日 </p><p>　　河南工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(論文)原創(chuàng)性聲明</p><p>　　本人鄭重聲明：所呈交的論文，是本人在指

5、導(dǎo)教師指導(dǎo)下，進(jìn)行研究工作所取得的成果。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文的研究成果不包含任何他人創(chuàng)作的、已公開發(fā)表或者沒有公開發(fā)表的作品的內(nèi)容。對本論文所涉及的研究工作做出貢獻(xiàn)的其他個人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。本學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明的法律責(zé)任由本人承擔(dān)。</p><p><b>　　論文作者簽名： </b></p><p><b>　　年 月

6、 日</b></p><p><b>　　河南工程學(xué)院</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書</p><p>　　題目 MK1420數(shù)控磨床頭架的傳動系統(tǒng)的設(shè)計 </p><p>　　專業(yè) 機

7、械設(shè)計及其自動化 學(xué)號 201050616332 姓名 肖秦松 </p><p>　　主要內(nèi)容： 本課題主要介紹了數(shù)控磨床的頭架設(shè)計。頭架是數(shù)控磨床的一個重要組成部分，頭架的結(jié)構(gòu)設(shè)計對于提高整體機床的使用性能有著舉足輕重的作用。如何設(shè)計出一臺令人滿意的機床是本課題的宗旨和目標(biāo)。本文主要從頭架總體結(jié)構(gòu)及頭架傳動系統(tǒng)這兩個方面綜合闡述了數(shù)控磨床的設(shè)計，并運用計算機技術(shù)對其進(jìn)行模擬仿真。</p>

8、<p><b>　　基本要求：</b></p><p>　　能夠熟悉數(shù)控機床的基本結(jié)構(gòu)，進(jìn)而了解數(shù)控磨床的總體結(jié)構(gòu)，最后了解磨床的頭架構(gòu)造。</p><p>　　學(xué)習(xí)計算機仿真技術(shù)在本次課題中的應(yīng)用，了解其基本操作。</p><p>　　在課題的寫作過程中態(tài)度端正，努力完成任務(wù)，多請教老師和同學(xué)。</p><p

9、><b>　　主要參考資料：</b></p><p>　　[1] 機械工程手冊，第2版，機械工業(yè)出版社1996.9</p><p>　　[2] 魏杰等，數(shù)控機床結(jié)構(gòu)，化學(xué)工業(yè)出版社，2009.3</p><p>　　[3] 胡家杰等，機械類課程設(shè)計、畢業(yè)設(shè)計與選題精選，化學(xué)工業(yè)出版社.2010.3</p><

10、;p>　　[4] 沈繼飛，機械設(shè)計，上海，上海交大出版社，1998</p><p>　　[5] 孫家廣，計算機輔助設(shè)計技術(shù)基礎(chǔ)，北京，清華大學(xué)出版社，2009.9</p><p>　　完 成 期 限：</p><p>　　指導(dǎo)教師簽名： </p><p>　　專業(yè)負(fù)責(zé)人簽名：

11、 </p><p>　　年 月 日</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　摘要………………………………………………………………………Ⅰ</p><p>　　ABSTRACT…………………………………………………………………Ⅱ</p>&

12、lt;p>　　1 緒論……………………………………………………………………1</p><p>　　1.1 磨床的發(fā)展……………………………………………………1</p><p>　　1.2 MK1420數(shù)控磨床簡介…………………………………………2</p><p>　　1.3 課題研究的意義………………………………………………3</p><p

13、>　　2 MK1420磨床頭架總體方案分析與設(shè)計 ……………………………4</p><p>　　2.1 機床的設(shè)計……………………………………………………4</p><p>　　2.1.1 機床設(shè)計的基本要求……………………………………4</p><p>　　2.1.2 機床設(shè)計的步驟…………………………………………4</p><p>

14、　　2.2 磨床頭架設(shè)計的基本要求……………………………………5</p><p>　　2.2.1 頭架主軸系統(tǒng)設(shè)計………………………………………6</p><p>　　2.2.1 頭架傳動系統(tǒng)設(shè)計………………………………………8</p><p>　　2.3 磨床頭架傳動方案的確定……………………………………8</p><p>　　2.3.1

15、磨床對傳動方案的要求…………………………………8</p><p>　　2.3.2 磨床傳動方案的擬定……………………………………9</p><p>　　3 帶傳動的設(shè)計………………………………………………………10</p><p>　　3.1 參數(shù)的計算…………………………………………………10</p><p>　　3.2 塔輪…………………

16、………………………………………26</p><p>　　3.3 帶輪的設(shè)計…………………………………………………27</p><p>　　3.4 頭架電機的選用 ………………………………………… 28</p><p>　　4 軸與軸承的設(shè)計、選擇……………………………………………29</p><p>　　4.1 傳動軸的初設(shè)計……………………

17、………………………29</p><p>　　4.2 傳動軸的校核………………………………………………30</p><p>　　4.3 卸荷皮帶輪的設(shè)計…………………………………………34</p><p>　　4.4 軸承的選擇…………………………………………………35</p><p>　　結(jié)束語………………………………………………………………

18、……37</p><p>　　致謝………………………………………………………………………38</p><p>　　參考文獻(xiàn)…………………………………………………………………39</p><p>　　附錄………………………………………………………………………41</p><p>　　MK1420數(shù)控磨床頭架的傳動系統(tǒng)設(shè)計</p>

19、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本文主要完成了磨床頭架的傳動系統(tǒng)部分的設(shè)計，著重對其塔輪傳動系統(tǒng)以及傳動軸進(jìn)行了設(shè)計。在整體布局完成的基礎(chǔ)下，對各級塔輪傳動以及傳動軸進(jìn)行設(shè)計和校核，并對傳動系統(tǒng)所需的標(biāo)準(zhǔn)件進(jìn)行了選擇。通過認(rèn)真計算和校核，該傳動系統(tǒng)基本滿足設(shè)計要求。</p><p>　　磨床頭架由主軸系統(tǒng)和傳動系統(tǒng)組成，本設(shè)計著重于

20、傳動系統(tǒng)。在設(shè)計的過程中，不僅需要對頭架的整體構(gòu)造了然于心，還需要綜合考慮多個方面。設(shè)計的最終目的在于生產(chǎn)實踐，需要進(jìn)行多方搜集資料，深入了解磨床行業(yè)的生產(chǎn)加工現(xiàn)狀，這是設(shè)計的前提條件。</p><p>　　本次設(shè)計中，傳動系統(tǒng)的繪圖工作采用CAD軟件，通過CAD繪制零件圖、裝配圖，并得到三維圖。</p><p>　　關(guān)鍵詞 頭架結(jié)構(gòu)；塔輪傳動；計算校核；</p><

21、p>　　MK1420 CNC grinding bed frame </p><p>　　design of transmission system</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　This mainly through the design of transmission system of t

22、he grinding head part, focus on the step pulley drive system, as well as drive shaft design. Under the basis of the overall layout is complete, step pulley drive on all levels, as well as design and check the drive shaft

23、 and drive system to select the parts you want. </p><p>　　By careful calculation and checking, the transmission system meets the design requirements. Grinding head spindle system and transmission system, the

24、 design focuses on transmission systems. During the design process, requires not only the head and overall structure of understanding in mind, the aspects must be considered. Design the ultimate goal is to practice, y

25、ou need to gather information, in-depth understanding of grinding machine industry production and processing status, which is a pre</p><p>　　In this design, drawing of the transmission system using CAD softw

26、are, drawn by CAD parts diagram, Assembly diagram, with three-dimensional figure. </p><p>　　Keywords header structure; step pulley drive; checking the calculation;</p><p><b>　　1 緒論</b

27、></p><p><b>　　1.1 磨床的發(fā)展</b></p><p>　　19 世紀(jì)中期出現(xiàn)了工業(yè)用的第一臺外圓磨床，隨后又發(fā)展了平面磨床。20 世紀(jì) 20 年代出現(xiàn)了無心磨床。相比于其他機床，磨床最初發(fā)展的速度比較慢。20 世紀(jì) 40 年代末期，人造金剛石問世，1957 年研制成功立方氮化硼，使得超硬磨料砂輪研制成功；加上 20 世紀(jì) 50 年代出現(xiàn)的數(shù)

28、控技術(shù)以及磨削技術(shù)的發(fā)展，使得磨床迅猛發(fā)展，磨床加工精度和加工效率不斷提高，磨削加工應(yīng)用范圍日益擴大。由于軸承工業(yè)、汽車工業(yè)、飛機工業(yè)等行業(yè)的發(fā)展，使得作為精密加工的磨床在加工機床中也占有相當(dāng)大的比例。據(jù) 1997 年歐洲機床展覽會(EMO)的調(diào)查數(shù)據(jù)表明[27]，25%的企業(yè)認(rèn)為磨削是他們應(yīng)用的最主要的加工技術(shù)。磨床在企業(yè)中占機床的比例高達(dá) 42%，車床占 23%，銑床占 22%，鉆床占 14%。我國 1949 年~1998 年，開發(fā)

29、生產(chǎn)的通用磨床有 1800 多種，專用磨床有幾百種，磨床的擁有量占金屬切削機床總擁有量的 13%左右?？梢?，磨床在機械制造業(yè)中占有極其重要的位置。到 1960 年，辛辛那提(Cincinnati)公司首先在外圓磨床上采用了數(shù)控技術(shù)，從而開始了數(shù)控技術(shù)在磨床上的應(yīng)用。數(shù)控技術(shù)在</p><p>　　隨著數(shù)控技術(shù)向著高精度、高速度化、智能化、復(fù)合化和集成化的四個方向發(fā)展，數(shù)控技術(shù)的發(fā)展必然。</p>&

30、lt;p>　　1.2 MK1420數(shù)控磨床簡介</p><p>　　MK1420數(shù)控磨床用于中小批量的軸套類零件的精密磨削加工，其主要特點：</p><p>　　床身：床身為整體式結(jié)構(gòu)，內(nèi)部筋板呈箱型均稱布置，使其具有很高的整體剛度，熱變形小，適合高生產(chǎn)率、高精度的磨床必須條件。砂輪架及工作臺進(jìn)給系統(tǒng)：采用大慣量交流伺服電機驅(qū)動，有內(nèi)置高精度編碼器控制進(jìn)給精度，伺服電機通過德國KTR

31、無隙聯(lián)軸器直接驅(qū)動臺灣PMI的三級精度磨削絲桿控制砂輪架及工作臺的進(jìn)給，砂輪架主軸系統(tǒng)采用進(jìn)口高精度主軸軸承（FAG或SKF），并配有油霧輪滑裝置。頭架：主軸軸承裝有進(jìn)口（FAG或SKF）高精度的主軸軸承具有極高的回轉(zhuǎn)精度、高剛度，有極佳的密封設(shè)計，保證頭架的精度穩(wěn)定及長壽命。頭架電機（交流變頻），交流變頻器由數(shù)控系統(tǒng)控制。</p><p>　　該磨床采用德國西門五以司的兩軸聯(lián)動數(shù)控系統(tǒng)，或者可選擇采用FANUC

32、。配置自動量儀在中國檢測，實現(xiàn)閉環(huán)自動磨削工作循環(huán)，保證很高的加工尺寸精度，不配置也可以。</p><p>　　砂輪架進(jìn)給和工作臺移動均采用交流伺服電機通過滾珠線桿驅(qū)動，砂輪架進(jìn)給導(dǎo)軌采用進(jìn)口直線滾動導(dǎo)軌，保證進(jìn)給精確、靈敏。</p><p>　　砂輪主軸軸承采用動靜壓軸承，回轉(zhuǎn)精度高、鋼性大。</p><p>　　頭架電機采用交流變頻裝置，實現(xiàn)有級調(diào)速。</

33、p><p>　　尾架套筒具有液壓伸縮功能。</p><p>　　機床配置全防護(hù)罩殼或半防護(hù)罩。</p><p>　　查詢MK1420機床應(yīng)達(dá)到以下技術(shù)參數(shù)：</p><p>　　工件最大回轉(zhuǎn)直徑：φ200mm； 磨削最大直徑：φ200mm；</p><p>　　磨削最小直徑：φ6mm； 磨削

34、工件長度：500mm；</p><p>　　工件最大重量：50kg（兩頂尖）； 外圓砂輪直徑φ500m；</p><p>　　外圓砂輪線速度：45m/s； 可磨內(nèi)孔直徑：φ10～φ100mm；</p><p>　　可磨內(nèi)孔深度：100mm； 頭架轉(zhuǎn)速：50～800 r/min；</p><p>　　砂

35、輪架進(jìn)給速度（X軸）：0.1～500mm/min </p><p>　　工作臺進(jìn)給速度（Z軸）： 0.1～8000mm/min </p><p>　　X軸最小編程量：0.0001mm； Z軸最小編程量：0.0005mm </p><p>　　砂輪架電機功率：5.5～7.5kW； 內(nèi)圓電主軸磨頭功率： 4.5～11kW；</p>

36、<p>　　內(nèi)圓電主軸轉(zhuǎn)速：12000～36000 r/min； 尾架主軸行程：≤40mm</p><p>　　那么本次設(shè)計的主軸系統(tǒng)據(jù)現(xiàn)有MK1420數(shù)控萬能機床的性能特點和使用要求提出一下要求：</p><p>　?。?）頭架主軸的轉(zhuǎn)速范圍應(yīng)滿足50～800 r/min，能實現(xiàn)六級變速。</p><p>　?。?）頭架主軸應(yīng)滿足最大工件50KG的承重

37、。</p><p>　?。?）頭架主軸應(yīng)能實現(xiàn)死、活頂尖雙用。</p><p>　　1.3 本課題研究的意義</p><p>　　隨著科技的發(fā)展，機械制造業(yè)正朝著多品種、小批量、高質(zhì)量的生產(chǎn)方向前進(jìn)。而磨床的頭架是磨床的關(guān)鍵部件,對磨床的關(guān)鍵部件進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)對提高的磨床性能是非常重要的。本課題旨在讓學(xué)生綜合運用大學(xué)四年所學(xué)的知識，繪制磨床總體布局裝配圖，樹立理論聯(lián)系

38、實際的作風(fēng)和嚴(yán)謹(jǐn)?shù)目茖W(xué)態(tài)度。</p><p>　　2 MK1420磨床頭架的總體設(shè)計方案</p><p><b>　　2.1 機床的設(shè)計</b></p><p>　　2.1.1機床設(shè)計的基本要求</p><p>　　設(shè)計制造機床時應(yīng)力求達(dá)到重量輕、體積小、質(zhì)量好、效率高、成本低、使用維修方便。要達(dá)到上述要求，設(shè)計人員應(yīng)該

39、考慮機床的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，如加工范圍、精度和表面粗糙度、生產(chǎn)率、操作和維修的性能、工藝性、成本、采用新技術(shù)和“三化”程度等。各項技術(shù)、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)之間是相互聯(lián)系和相互影響的，因此在設(shè)計時必須全面地加以考慮，根據(jù)具體要求確定若干指標(biāo)為重點，處理好相互之間的關(guān)系。設(shè)計通用機床，除了考慮上述各項指標(biāo)外，機床的“三化”是是不容忽視的問題。</p><p>　　2.1.2機床設(shè)計的步驟</p><p>

40、　　機床為了加工不同形狀和技術(shù)要求的工件的需要，因此品種很多，類型不一，但不論設(shè)計哪一類機床，歸納起來大致有一個基本相似的步驟。</p><p>　　(1)工件的工藝分析:設(shè)計機床前，首先對工件進(jìn)行必要的分析，了解工件的形狀、尺寸、材料、技術(shù)要求、批量，確定工件的加工方法、余量、定位基準(zhǔn)、裝夾方法等。</p><p>　　(2)調(diào)查研究:通過三個途徑(訪問用戶和承制單位，參閱技術(shù)資料)的調(diào)

41、查研究和分析，為擬定初步設(shè)計方案打下基礎(chǔ)。</p><p>　　訪問用戶(使用單位)，主要了解操作人員對機床的要求，現(xiàn)有的工件加工方法，同類機床的使用情況和存在的問題，使用單位的自然條件、設(shè)備條件、生產(chǎn)經(jīng)驗以及發(fā)展趨勢等。訪問承制單位，主要了解制造部分的設(shè)備條件、技術(shù)能力及原有的生產(chǎn)經(jīng)驗。參閱有關(guān)技術(shù)資料，包括國內(nèi)、外有關(guān)技術(shù)文獻(xiàn)，同類烈機床的技術(shù)藍(lán)圖及總結(jié)。</p><p>　　(3)工

42、作圖設(shè)計:包括確定機床的布局，技術(shù)參數(shù)和工作循環(huán)等，繪制機械、電氣、液壓傳動系統(tǒng)圖，機床總體尺寸關(guān)系圖，各部件裝配圖，零件圖，編制機床說明書，標(biāo)準(zhǔn)件、外購件、通用件明細(xì)表等。</p><p>　　(4)現(xiàn)場服務(wù):參加制造、裝配、試磨和鑒定工作，并進(jìn)一步修改圖紙。上述設(shè)計過程的各項工作，不是相互割裂毫無聯(lián)系的，而是相互穿插并有機結(jié)合的。</p><p>　　2.2 磨床頭架設(shè)計基本要求<

43、;/p><p>　　頭架(也叫工作架、床頭箱)是機床的一個重要部件。在內(nèi)圓、外圓、螺紋等磨床中，由頭架與尾架組合,對工件起到支承、定心、夾持及帶動回轉(zhuǎn)等作用。外圓磨床的頭架主軸有兩種形式：主軸不回轉(zhuǎn)和主軸回轉(zhuǎn)兩種形式。</p><p>　　主軸不回轉(zhuǎn)的磨床具有結(jié)構(gòu)簡單，層次少，剛性好的特點，因此磨削工件的精度和光潔度也較高。而主軸回轉(zhuǎn)磨床具有使用范圍廣的特點，但結(jié)構(gòu)一般比較復(fù)雜，層次也較多，剛

44、性也較差。</p><p>　　通用磨床頭架設(shè)計需滿足如下的基本要求：</p><p>　　(1)主軸傳動系統(tǒng)要達(dá)到一定的調(diào)速范圍 由于通用磨床加工對象的范圍較廣，磨削直徑范圍也較廣。如果頭架只有一檔轉(zhuǎn)速，那么在磨削最大直徑和最小直徑的工件時，磨床的線速度要相差幾十倍，這顯然不符合實際使用要求。因此在設(shè)計頭架時，一定要考慮到能調(diào)速。磨床頭架調(diào)速方法一般可分為有級調(diào)速與無級調(diào)速兩種。<

45、/p><p>　　(2)主軸系統(tǒng)要有良好的回轉(zhuǎn)精度和足夠的剛度 頭架主軸系統(tǒng)的回轉(zhuǎn)精度和剛度，會直接影響工件的尺寸精度和幾何精度，因此必須對主軸系統(tǒng)的回轉(zhuǎn)精度和剛度提出一定的要求。</p><p>　　(3)主軸系統(tǒng)要有減少溫升和振動的措施 頭架經(jīng)過一段時間運轉(zhuǎn)后，由于運動零件的摩擦和其它原因產(chǎn)生熱量，會使頭架產(chǎn)生熱變形。尤其是主軸可轉(zhuǎn)動頭架的磨削發(fā)熱更厲害，發(fā)熱的結(jié)果會使頭架主軸產(chǎn)生位移，這

46、是由于頭架箱體的底面由工作臺定位，中間由定位頭定位，受熱后只能向上和向兩側(cè)膨脹，從而使主軸中心向上和向砂輪架方向產(chǎn)生位移。磨削時工件若僅由頭架卡盤夾持，主軸的熱位移便會影響工件的加工精度。</p><p>　　頭架主軸前軸承 為大錐度滑動軸承,后軸承為一對消除間隙的向心推力球軸承。這二種軸承組合,既有滾動軸承的靈敏,低速時承載能力高,,又有滑動軸承在高速時回轉(zhuǎn)精度高,平穩(wěn)性好的特點。這種組合的軸承在用卡盤磨削工件

47、時,工件圓度仍可達(dá)到 0.5 um.以下。</p><p>　　2.2.1磨床頭架主軸系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　頭架主軸結(jié)構(gòu)，在安裝工件后，主要通過 6 個彈簧對加工過程中產(chǎn)生的變形進(jìn)行自動補償。</p><p>　　1-圓螺母 2-墊圈 3-推力軸承 4-主軸軸承 5-軸承套 6-滑動軸承 7-主軸</p><p>　　主軸

48、軸頸的支承主軸軸頸的固定形式有單支承、雙支承兩種。一般情況下，規(guī)格較小的磨床，趨向于采用單支承而規(guī)格大的磨床大多采用雙支承。采用單支承主軸的結(jié)構(gòu)，制造較簡單。但必須滿足軸頸支承長度大于軸頸直徑的1.5倍的原則。如果軸頸尺寸較大，其支承長度較長，則可在箱體內(nèi)孔中段設(shè)計適當(dāng)長度的沉割槽，這樣可保證軸頸與孔接觸良好。 </p><p>　　主軸軸頸尺寸與跨距的確定主軸是保證回轉(zhuǎn)精度的關(guān)鍵零件，除主軸支承軸頸的精度外，其

49、剛度是影響回轉(zhuǎn)精度的主要因素。主軸只有在剛度足夠的前提下，才能保證精度要求。提高主軸剛性的主要措施有:加大支承軸頸直徑D、縮短懸伸長度a和合理確定支承跨距L。主軸的支承跨距一般取L=(3-4.5)D而支承軸徑D是根據(jù)頂尖大端尺寸d來確定的，一般取 D=(1.5-2)d，頭架主軸的懸伸長度a與支承跨距L之比為1/2-1/3之間。不過具體尺寸還要按實際情況確定。</p><p>　　主軸軸承的選用與設(shè)計</p&

50、gt;<p>　　合理選用軸承類型對主軸系統(tǒng)的回轉(zhuǎn)精度有很大的影響，頭架常用的軸承有滾動、滑動和液體靜壓軸承等，但它們的要求與結(jié)構(gòu)和砂輪架軸承不同:砂輪架軸承主要保證主軸的高速旋轉(zhuǎn)，而頭架軸承主要保證主軸的回轉(zhuǎn)精度。</p><p>　　由于滾動軸承具有“三小、二便、一簡單”的優(yōu)點，即:摩擦損耗小，啟動力矩小和軸向尺寸下;選購方便，維修保養(yǎng)方便:結(jié)構(gòu)簡單。但滾動軸承的旋轉(zhuǎn)精度、使用壽命和承載剛性都比

51、滑動軸承低，因此適用于一般精度要求的頭架。一般頭架主軸上所用的軸承精度要求在P5級以上，并進(jìn)行預(yù)加負(fù)荷以提高軸承剛性，保證回轉(zhuǎn)精度。此外，除保證主軸支承軸頸和軸承精度外，固定軸承或?qū)S承進(jìn)行預(yù)加負(fù)荷的零件(如螺母、擋圈、軸承蓋等)，也必須保證一定的精度，否則也會影響主軸的回轉(zhuǎn)精度。最常見的是上述三種零件的端面與外圓(或內(nèi)孔)不垂直，緊固后會使軸承變形，影響主軸回轉(zhuǎn)精度，因此需對這些零件提出端面與外圓(或內(nèi)孔)垂直或兩端面平行的要求等。&

52、lt;/p><p>　　此外，還可以采用下述結(jié)構(gòu)來減少軸承的變形: </p><p>　　(1)采用十字墊圈結(jié)構(gòu)，即在兩只平墊圈之間夾一只十字型的特種墊圈，以消除因螺母的螺紋與端面不垂直所引起主軸和軸承的變形。</p><p>　　(2)采用壓力油調(diào)整軸承間隙，減少螺母對軸承的緊固力，以減少主軸和軸承的變形。如在裝配調(diào)整圓錐孔雙列向心短圓柱滾子軸承的間隙時，原

53、來用擰螺母的方法使軸承預(yù)緊，螺母的緊固力很大，如在主軸與軸承孔間注入壓力油，使主軸與軸承之間形成油膜，不但能在移動軸承時起潤滑作用，而且使螺母用很小的緊固力就能把軸承的間隙(或過盈)調(diào)整好。</p><p>　　由于滑動軸承的旋轉(zhuǎn)精度高，承載剛性好，因此多用于精度要求高或大型磨床的頭架，其加工和裝配的工藝性較復(fù)雜，除要求前后軸承同心、間隙相等、主軸和軸承有一定的接觸面積要求外，還必須保證主軸軸承間在熱平衡狀態(tài)(頭

54、架工作一段時間后，達(dá)到熱平衡狀態(tài))時有微量的間隙，一般約為0.002mm，太大會影響主軸回轉(zhuǎn)精度，而太小又容易出現(xiàn)“咬死”現(xiàn)象。</p><p>　　頭架滑動軸承與砂輪架滑動軸承在結(jié)構(gòu)上最大的不同點是:軸承一般都采用整體式，而且上面沒有形成油楔的油槽，這是由于頭架主軸的轉(zhuǎn)速較低，即使軸承上有油槽結(jié)構(gòu)也難以形成油楔。所以在頭架軸承上一般只有用于潤滑主軸軸承表面的螺旋形油槽。靜壓軸承一般也用于高精度和大型磨床的頭架，

55、它的結(jié)構(gòu)和砂輪架靜壓軸承相同，具有回轉(zhuǎn)精度高、承載能力強、剛性好、低速時沒有爬行現(xiàn)象等優(yōu)點。</p><p>　　砂輪架進(jìn)給和工作臺移動均采用交流伺服電機通過滾珠絲杠驅(qū)動, 砂輪架進(jìn)給導(dǎo)軌采用進(jìn)口十字交叉滾柱直線滾動導(dǎo)軌, 用 400外圓砂輪在不提高轉(zhuǎn)速的情況下, 砂輪最大線速度為 50 m /s。</p><p>　　( 1 ) 砂輪主軸軸承為大包角三塊瓦動壓軸承,砂輪架 (x向 ) 運

56、動由伺服電機、滾珠絲杠副直接拖動, 最小分辨率為 0. 001 mm。砂輪電機采用交流變頻調(diào)速裝置, 可實現(xiàn)恒線速磨削。再加上砂輪主軸軸承采用動靜壓軸承, 可有效保證回轉(zhuǎn)精度高、剛性大。在重新安裝主軸和軸瓦時, 除了要保證它們之間的間隙外, 還要保證主軸頸與左右密封圈基本同心,將同心套置于法蘭蓋和主軸端面軸承的位置, 以支承主軸頸。然后按上述方法調(diào)整左右兩軸承間隙。如左右密封圈不能同心, 則可修配兩個墊圈。</p><

57、;p>　　( 2 ) 頭架撥盤的旋轉(zhuǎn)由電機變頻調(diào)速, 以帶動皮帶輪、撥盤轉(zhuǎn)動。撥盤轉(zhuǎn)速為 40~ 500 r/min, 以適應(yīng)不同直徑、不同材料、不同要求工件的模型。再加上頭架電機采用交流變頻裝置, 實現(xiàn)有級調(diào)速。</p><p>　　2.2.2磨床頭架傳動系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　頭架傳動的調(diào)速方法分有級調(diào)速與無級調(diào)速兩種。</p><p>　　所謂有級

58、調(diào)速，即在一定的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，分成若干不同的轉(zhuǎn)速級。常見的有級調(diào)速機構(gòu)有齒形V帶、同步帶、平帶、三角皮帶、齒輪或鏈輪傳動。在外圓磨床頭架傳動中，目前大多采用同步帶、齒形V帶或齒輪傳動。</p><p>　　無級調(diào)速傳動就是在一定的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)能任意變換轉(zhuǎn)速的傳動。近年來，無極調(diào)速傳動在機床上應(yīng)用較廣泛。無極調(diào)速的方式有很多，如用電器、液壓、機械等。電器無極調(diào)速機構(gòu)一般采用可控硅直流調(diào)速、可控硅變頻無極調(diào)速。液壓無極調(diào)

59、速時采用液動機構(gòu)來達(dá)到的，但它在工作時容易發(fā)熱，故目前在頭架上還很少應(yīng)用。機械無極調(diào)速機構(gòu)種類很多，但不論哪種形式的機械調(diào)速機構(gòu)都是利用機械摩擦的方法來達(dá)到的。機械無極調(diào)速的優(yōu)點是:傳動平穩(wěn);在工作過程中能直接變速:結(jié)構(gòu)緊湊;體積較小;在主動軸轉(zhuǎn)速不變的前提下，改變接觸半徑，即能使被動軸得到在一定范圍內(nèi)的不同轉(zhuǎn)速。其主要缺點是由于依靠摩擦傳動，故傳動中容易打滑，傳動比不確定，傳動零件的接觸變形較大，磨損厲害，而且調(diào)速范圍較小(一般小于1

60、0)。</p><p>　　2.3 磨床頭架傳動方案的分析確定</p><p>　　機械傳動裝置位于原動機和工作機之間，用以傳遞運動和動力或改變運動方式。傳動方案設(shè)計是否合理，對整個機械的工作性能、尺寸、重量和成本等影響很大，因此，傳動方案的設(shè)計是整個機械設(shè)計中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。</p><p>　　2.3.1磨床對傳動方案的要求</p><p>

61、　　合理的傳動方案，首先應(yīng)滿足工作機的功能要求，其次還應(yīng)滿足工作可靠、結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、傳動效率高、重量輕、成本低廉、工藝性好、使用和維護(hù)方便等要求。任何一個方案，要同時滿足以上所有要求是十分困難的，因此要統(tǒng)籌兼顧，滿足最重要和最基本的要求。</p><p>　　2.3.2磨床傳動方案的擬定</p><p>　　滿足同一工作機功能要求，往往可采用不同的傳動機構(gòu)，不同的組合和布局，從而可得

62、出不同的傳動方案。擬定傳動方案時，應(yīng)充分了解各種傳動機構(gòu)的性能及適用條件，結(jié)合工作機所傳遞的載荷性質(zhì)和大小，運動方式和速度以及工作條件等，對各種傳動方案進(jìn)行分析比較，合理的選擇。</p><p>　　本次設(shè)計的任務(wù)主要是磨床主傳動系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計。下面提出幾個方案進(jìn)行比較：</p><p>　　(1)、齒輪傳動 齒輪傳動具有承載能力大、效率高、允許速度高、尺寸緊湊、壽命長等特點，因此在傳

63、動裝置中一般應(yīng)首先采用齒輪傳動。由于斜齒圓柱齒輪傳動的承載能力和平穩(wěn)性比直齒圓柱齒輪傳動好，故在高速級或要求傳動平穩(wěn)的場合，常采用斜齒圓柱齒輪傳動。</p><p>　　(2)、帶傳動 具有傳動平穩(wěn)、吸振等特點，且能起過載保護(hù)作用。但由于它是靠摩擦力來工作的，在傳遞同樣功率的條件下，傳動結(jié)構(gòu)尺寸較大。</p><p>　　(3)、鏈傳動 由于工作時鏈速和瞬時傳動比呈周期性變化，運動不

64、均勻、沖擊振動大，一般布置在傳動系統(tǒng)的低速級。</p><p>　　皮帶傳動的特點主要有:</p><p>　?、儆捎谄Ь哂袕椥?，可起緩沖、吸振作用，因此傳動平穩(wěn)、噪音少，適用于中、高速的傳動(V=5-4Om/s);</p><p>　?、谶m宜于兩軸中心距較大的傳動;</p><p>　?、墼谶^載傳動時，皮帶能自動在皮帶輪上打滑，避免損壞其

65、它傳動零件;</p><p>　?、芙Y(jié)構(gòu)簡單、成本低，制造、保養(yǎng)、維修和更換方便;</p><p>　?、萦捎谄г趥鲃訒r會伸長和打滑，所以不能用于傳動比有嚴(yán)格要求的機構(gòu)。且其外形尺寸較大，傳動效率也較低。</p><p>　　由于皮帶傳動有上述特點，故在磨床頭架傳動中被廣泛采用。經(jīng)過分析，在本次設(shè)計中決定采用皮帶傳動，其經(jīng)濟(jì)性最好，而且結(jié)構(gòu)簡單緊湊，噪音小。MK1

66、420磨床傳動系統(tǒng)通過三級塔輪在雙速電機的帶動下實現(xiàn)六級變速。 </p><p><b>　　1</b></p><p>　　2 7</p><p><b>　　6</b></p><p><b>　　3</b

67、></p><p><b>　　5</b></p><p>　　4 </p><p>　　圖2-1 磨床傳動方案簡圖</p><p>　　1-電機 2-一級主動塔輪 3-一級從動塔輪 4-傳動軸</p><p>　　5-二級

68、主動塔輪 6-二級從動塔輪 7-主軸</p><p><b>　　3 帶傳動的設(shè)計</b></p><p>　　3.1 帶傳動參數(shù)計算</p><p>　　進(jìn)行帶輪及錐體設(shè)計，首先應(yīng)按帶傳動設(shè)計過程進(jìn)行基本帶傳動的計算，因為可以把無級變速看成傳動比連續(xù)變化的帶傳動，而在某個固定的傳動比處仍符合基本帶傳動的計算。</p>&

69、lt;p>　　3.1.1 一級皮帶傳動的計算</p><p><b>　　1)設(shè)計功率</b></p><p>　　Pca=KAP 3-1</p><p>　　式中 KA為工況系數(shù)，查表8-7取1.3</p><p>　　得Pca=1.30.5=0.65

70、kW</p><p><b>　　2)選定帶型</b></p><p><b>　　傳動比</b></p><p>　　i== 3-2</p><p>　　i的取值范圍是:2.0-5.0,輸入轉(zhuǎn)速為恒定值750r/min</p>

71、<p>　　取傳動比為2.1時，一級輸出轉(zhuǎn)速n2=n1/i=750/2.1=357.3r/min,取400r/min；</p><p>　　傳動比為3.4時，二級輸出轉(zhuǎn)速n4=n3/i=n2/i=400/3.4=118r/min，取120r/min。顯然主軸轉(zhuǎn)速符合50-800r/min的要求。</p><p>　　因此，根據(jù)PCA計算功率和主動輪轉(zhuǎn)速n1和n3在普通V帶選型圖上

72、選擇Z型V帶。</p><p>　?。?）確定帶輪基準(zhǔn)直徑</p><p>　　為提高v帶的壽命，在結(jié)構(gòu)允許的情況下選取較大的基準(zhǔn)直徑。參考有效寬度制窄v帶輪、聯(lián)組窄v帶輪最小有效直徑蠕 (GB/T13575.21-1992)[1]及有效寬度制窄v帶輪、聯(lián)組窄v帶輪的有效直徑系列和節(jié)徑(GB/T13575.2-1992)[I]進(jìn)行選取，同時驗算帶速滿足:</p><p&

73、gt;　　v≤vmax </p><p>　　窄v帶 vmax=25-30m/s</p><p>　　取小帶輪的基準(zhǔn)直徑為75mm</p><p>　　為充分發(fā)揮 v帶的傳動能力，應(yīng)使v=30 mls以內(nèi)，可得帶輪的最大極限尺寸。</p><p

74、>　　V=2.93m/s 3-3</p><p>　　顯然帶速不符合5m/s<v<30m/s</p><p>　　試選小帶輪d1=140mm,則有v=5.18m/s,合適。</p><p>　　（4）計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。</p><p>　　d2=id1=2.1132=277mm

75、 3-4</p><p>　　根據(jù)表8-8，圓整為d2=280mm</p><p>　?。?）確定一級V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld</p><p>　　根據(jù)公式0.7（d1+d2）≤ao≤2(d1+d2),初選中心距為450mm</p><p>　　計算基準(zhǔn)長度 </p><p&g

76、t;　　Ldo≈2ao+（d1+d2）+</p><p>　　=[2×450+×(140+280)+×(280-140)]mm</p><p>　　≈1566mm 3-5</p><p>　　由表8-2選擇Ld=1600mm</p><

77、p><b>　　計算實際中心距ao</b></p><p>　　a≈ao+=450+ </p><p>　　=467mm≈470mm 3-6</p><p>　　中心距的范圍是446~518mm</p><p>　　驗算小帶輪上的包角a1</p&g

78、t;<p>　　a1≈180o-(d2-d1)= 180o-(280-132) ≈162o≥90o</p><p><b>　　計算帶的根數(shù)z</b></p><p>　　由d1=132mm和n1=750r/min，查表8-4得P0=0.29kW</p><p>　　根據(jù)n1=750r/m，i=2.1和Z型帶，查表8-4得ΔPo=

79、0.02kW。</p><p>　　查表8-5得Ka=0.95，表8-2得KL=1.16，故</p><p>　　Pr=（Po+ΔPo）×Ka×KL</p><p>　　=(0.29+0.02)×0.95×1.16kW=0.34kW 3-7</p><p>　　因此V帶的根數(shù)z==

80、0.65/0.34=1.9取2根。 3-8</p><p><b>　　二級皮帶的傳動計算</b></p><p>　　從上面的計算中可以知道二級皮帶主動輪的轉(zhuǎn)速n3=400r/min，查表10-1知V帶的傳動效率為0.95，則二級傳動中的功率Pca=0.65×0.95=0.62kW,根據(jù)“前慢后快”的減速原則，取傳動比

81、i=3.4。</p><p>　　皮帶仍然為Z型V帶。</p><p>　　確定V帶的基準(zhǔn)直徑并驗算帶速v</p><p>　　初選主動輪的基準(zhǔn)直徑d3。由表8-6和8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑d3=200mm,則</p><p>　　v==4.28m/s，不滿足。</p><p>　　取d3=250mm時，v==5.2

82、3m/s，符合5m/s<v<30m/s。 3-9</p><p>　　計算大帶輪帶的基準(zhǔn)直徑。</p><p>　　d4=i×d3=3.4×250=850mm 3-10</p><p>　　確定v帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld</p><p>　　由公式8-20

83、，初定中心距ao=1000mm</p><p>　　根據(jù)公式有：Ld≈2ao+(d3+d4)+(d4-d3) 3-11</p><p><b>　　≈3817mm</b></p><p>　　由表8-2選帶的基準(zhǔn)長度Ld=4000mm</p><p>　　按式8-23計算實際中心距

84、ao</p><p>　　a= ao+=1000+mm=1091.5mm≈1100mm 3-12</p><p>　　中心距的變化范圍為1040~1220mm。</p><p>　　驗算小帶輪的包角a1</p><p>　　a1≈180o-（d4-d3）≈148.7o≥90o 3-13

85、</p><p><b>　　計算帶的根數(shù)z</b></p><p>　　計算單根V帶的額定功率Pr。</p><p>　　由d3=250mm和n3=400r/min，查表8-4取Po=0.32kW</p><p>　　根據(jù)n3=400r/min，i=3.4和Z型帶，查表8-4得ΔPo=0.01Kw</p>

86、<p>　　查表8-5得Ka=0.92，表8-2得KL=1.22，于是</p><p>　　Pr=（Po+ΔPo）×Ka×KL</p><p>　　=(0.32+0.01)×0.92×1.22kW=0.37kW 3-14</p><p><b>　　計算V帶的根數(shù)z</b>

87、</p><p>　　z==0.62/0.37kW=1.68取2根 3-15</p><p>　　由以上的計算結(jié)果可以知道：在雙速電機功率取0.5kW，轉(zhuǎn)速n1為750r/min時，</p><p>　　一級皮帶傳動i=2.1，主動輪d1=132mm，從動輪d2=280mm，皮帶為2根Z型V帶；</p><p>

88、　　二級皮帶傳動i=3.4，主動輪d3=250mm，從動輪d4=850mm，皮帶為2根Z型V帶。</p><p>　　3.1.2 當(dāng)雙速電機取功率1.1kW,轉(zhuǎn)速為1500r/min時，</p><p>　　確定計算功率 Pca=KAP 3-16</p><p>　　由表8-7查得

89、工作情況系數(shù)KA=1.3，故 Pca=1.3×1.1kW=1.43kW</p><p>　　根據(jù)Pca、n1由圖8-11選用Z型V帶。</p><p>　　i的取值范圍是:2.0-5.0,輸入轉(zhuǎn)速為恒定值1500r/min.</p><p>　　取傳動比為2.5時，一級輸出轉(zhuǎn)速n2=n1/i=1500/2.5=600r/min；</p>&

90、lt;p>　　傳動比為4.0時，二級輸出轉(zhuǎn)速n4=n3/i=n2/i=600/4.0=150r/min.顯然主軸轉(zhuǎn)速符合50-800r/min的要求。</p><p>　　確定主動輪的基準(zhǔn)直徑d1并驗算帶速</p><p>　　初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由表8-6和8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑d1=71mm,</p><p>　　驗算帶速v==5.57m/s

91、 3-17</p><p><b>　　符合要求。</b></p><p>　　計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)式8-15得</p><p>　　d2=id1=2.5×71mm=177.5mm 3-18</p><p>　

92、　根據(jù)表8-8，圓整為d2=180mm。</p><p>　　確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld</p><p>　　已知主從動輪的基準(zhǔn)直徑，初定中心距a=470mm</p><p>　　Ldo≈2ao+（d1+d2）+</p><p>　　=2*470+251*1.57+=1340.39mm≈1340mm 3-19</p&g

93、t;<p>　　查表8-2取帶的基準(zhǔn)長度Ld=1400mm</p><p>　　按式8-23計算實際中心距ao</p><p>　　a= ao+=470+=500mm 3-20</p><p>　　中心距的變化范圍為479~542mm。</p><p>　　驗算小帶輪的包角a

94、1</p><p>　　a1≈180o-（d2-d1）≈168o≥90o 3-21</p><p><b>　　計算帶的根數(shù)z</b></p><p>　　計算單根V帶的額定功率Pr</p><p>　　由d1=71mm和n1=1500r/min,查表8-4得Po

95、=0.31kW</p><p>　　根據(jù)n1=1500r/min，i=2.5和Z型帶，查表8-4得ΔPo=0.03</p><p>　　查表8-5得Ka=0.97，表8-2得KL=1.14，于是</p><p>　　Pr=（Po+ΔPo）×Ka×KL=（0.31+0.03）×0.97×1.14=0.38kW

96、3-22</p><p>　　則z===3.76取4根。 3-23</p><p><b>　　二級皮帶的傳動計算</b></p><p>　　從上面的計算中可以知道二級皮帶主動輪的轉(zhuǎn)速n3=600r/min，查表10-1知V帶的傳動效率為0.95，則二級傳動中的功率Pca=

97、1.43×0.95=1.36kW,根據(jù)“前慢后快”的減速原則，取傳動比i=4.0。</p><p>　　皮帶仍然為Z型V帶。</p><p>　　確定V帶的基準(zhǔn)直徑并驗算帶速v</p><p>　　初選主動輪的基準(zhǔn)直徑d3。由表8-6和8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑d3=150mm,則</p><p>　　v==4.71m/s，不滿足要

98、求。 3-24</p><p>　　取d3=160mm,v=5.02m/s,滿足5m/s<v<30m/s。</p><p>　　計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑，由公式可得</p><p>　　d4=id3=4.0×160mm=640mm 3-25</p>&

99、lt;p>　　圓整后取630mm。</p><p>　　確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld</p><p>　　已知主從動輪的基準(zhǔn)直徑，初定中心距a=1100mm</p><p>　　Ldo≈2ao+（d3+d4）+</p><p>　　=[2×1100+395×3.14+]</p><p>　

100、　≈3491mm 3-26</p><p>　　由表8-2查得Ld=3550mm。</p><p>　　按式8-23計算實際中心距ao</p><p>　　a= ao+=1100+29.5mm≈1130mm 3-27</p><p>

101、;　　中心距的變化范圍為1077~1237mm。</p><p>　　驗算小帶輪的包角a1</p><p>　　a1≈180o-（d4-d3）≈156o≥90o 3-28</p><p><b>　　計算帶的根數(shù)z</b></p><p>　　由d3=160mm和n3=600r/m，查

102、表8-4得P0=0.88kW</p><p>　　根據(jù)n3=600r/m，i=4.0和Z型帶，查表8-4得ΔPo=0.02kW。</p><p>　　查表8-5得Ka=0.93，表8-2得KL=1.20，故</p><p>　　Pr=（Po+ΔPo）×Ka×KL=0.90×0.93×1.20=1.00kW 3-2

103、9</p><p>　　則z===1.36取2根。 3-30</p><p>　　由計算結(jié)果可知，當(dāng)電機功率為1.1kW時，一級皮帶傳動i=2.5，主動輪d1=71mm，從動輪d2=180mm;二級皮帶傳動i=4.0，主動輪d3=160mm，從動輪d4=630mm。皮帶均采用Z型V帶。</p><p>

104、;　　MK1420數(shù)控磨床能夠?qū)崿F(xiàn)六級變速，根據(jù)已有的計算數(shù)據(jù)，合理選擇新的不同傳動比，得出另外四個主軸轉(zhuǎn)速。</p><p>　　3.1.3.電機功率取0.5kw,轉(zhuǎn)速為750r/min時；</p><p>　　取一級傳動i=2.1，則有一級傳動輸出轉(zhuǎn)速n2=750/2.1r/min=357.1r/min，取400r/min;</p><p>　　取二級傳動i=2

105、.8，則有二級傳動輸出轉(zhuǎn)速n4=400/2.8r/min=142.9r/min，取140r/min。</p><p>　　確定計算功率 Pca=KAP 3-31</p><p>　　由表8-7查得工作情況系數(shù)KA=1.3，故 Pca=1.3×0.5kW=0.65kW </p>

106、<p>　　根據(jù)Pca、n1由圖8-11選用Z型V帶。</p><p>　　確定主動輪的基準(zhǔn)直徑d1并驗算帶速</p><p>　　初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由表8-6和8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑d1=160mm,</p><p>　　驗算帶速v==6.28m/s 3-32</p><p>　　顯然，

107、滿足5m/s<v<30m/s。</p><p>　　計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)式8-15得</p><p>　　d2=id1=2.2×160mm=352mm 3-33</p><p>　　根據(jù)表8-8，圓整為d2=355mm。</p><p>　　確

108、定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld</p><p>　　已知主從動輪的基準(zhǔn)直徑，初定中心距a=450mm</p><p>　　Ldo≈2ao+（d1+d2）+ </p><p>　　=900+515×1.57+21.13=1729.68mm</p><

109、;p>　　≈1730mm 3-34</p><p>　　查表8-2取帶的基準(zhǔn)長度Ld=1800mm</p><p>　　按式8-23計算實際中心距ao</p><p>　　a= ao+=450+=485mm 3-35<

110、/p><p>　　中心距的變化范圍為458~539mm。</p><p>　　驗算小帶輪的包角a1</p><p>　　a1≈180o-（d2-d1）≈157o≥90o 3-36</p><p><b>　　計算帶的根數(shù)z</b>&

111、lt;/p><p>　　計算單根V帶的額定功率Pr</p><p>　　由d1=160mm和n1=750r/min,查表8-4得Po=0.46kW</p><p>　　根據(jù)n1=750r/min，i=2.2和Z型帶，查表8-4得ΔPo=0.02</p><p>　　查表8-5得Ka=0.88，表8-2得KL=1.18，于是</p>

112、<p>　　Pr=（Po+ΔPo）×Ka×KL=（0.46+0.02）×0.88×1.18=0.50kW 3-37</p><p>　　則z===1.3取2根。 3-38</p><p><b>　　二級皮帶的傳動計算</b&

113、gt;</p><p>　　從上面的計算中可以知道二級皮帶主動輪的轉(zhuǎn)速n3=400r/min，查表10-1知V帶的傳動效率為0.95，則二級傳動中的功率Pca=0.65×0.95=0.62kW，傳動比i=2.8。</p><p>　　皮帶仍然為Z型V帶。</p><p>　　確定V帶的基準(zhǔn)直徑并驗算帶速v</p><p>　　初選主

114、動輪的基準(zhǔn)直徑d3。由表8-6和8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑d3=280mm,則</p><p>　　v==5.86m/s，符合要求。 3-39</p><p>　　計算大帶輪帶的基準(zhǔn)直徑。</p><p>　　d4=id3=2.8×280=784mm，取800mm。 3-40

115、</p><p>　　確定v帶的中心距a和基準(zhǔn)長度Ld</p><p>　　由公式8-20，初定中心距ao=1100mm</p><p>　　根據(jù)公式有：Ld≈2ao+(d3+d4)+(d4-d3)</p><p>　　=2200+540×3.14+61.45</p><p>　　≈3956mm