300mw汽輪發(fā)電機(jī)組畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　300MW汽輪發(fā)電機(jī)組熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘要：2</b></p><p>　　SUMMARY：3</p><p><b>　　前言4</b></p><p>

2、　　第一章 設(shè)計(jì)基本參數(shù)及方案的擬定5</p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)基本參數(shù)5</p><p>　　1.2 方案的擬定8</p><p>　　第二章 方案的論證16</p><p>　　2.1 方案（一）的計(jì)算論證16</p><p>　　2.2 方案（二）的計(jì)算論證26</p><

3、;p>　　2.3 方案（三）的計(jì)算論證36</p><p>　　2.4 方案（四）的計(jì)算論證46</p><p>　　2.5 最佳方案的最大工況計(jì)算57</p><p>　　第三章 輔助設(shè)備的選取及全面熱力系統(tǒng)的擬定66</p><p>　　23.1 輔助設(shè)備的選取66</p><p>　　3.2 全面

4、熱力系統(tǒng)的擬定68</p><p>　　第四章 結(jié)論79</p><p>　　第五章 總結(jié)與體會(huì)80</p><p>　　第六章 謝辭81</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)82</b></p><p><b>　　附錄83</b></p>

5、<p>　　摘要： 本論文將設(shè)計(jì)亞臨界壓力300MW雙缸雙排氣，高中壓合缸，低壓缸雙排氣的反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)熱力機(jī)組，目前在國(guó)內(nèi)是主流的熱力機(jī)型。本機(jī)組的特點(diǎn)是采用一次中間再熱、通過(guò)八級(jí)抽氣回?zé)峒訜崽岣呓o水溫度來(lái)提高機(jī)組的發(fā)電效率和熱效率。本論文共分七章完成，依次是設(shè)計(jì)參數(shù)及方案的擬定，原則性熱力系統(tǒng)方案的論證并選取最佳方案，輔助設(shè)備的選取及全面性熱力系統(tǒng)的擬定，主廠(chǎng)房布置設(shè)計(jì)及所得出結(jié)論，最后是本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的總結(jié)和體會(huì)

6、。</p><p>　　關(guān)鍵詞: 汽輪機(jī)、熱力系統(tǒng)、加熱器、熱效率、300MW、回?zé)峒訜?、再熱?lt;/p><p><b>　　SUMMARY：</b></p><p>　　This paper will be designed 300MW subcritical pressure cylinder dual exhaust, high pres

7、sure co-cylinder, dual exhaust low-pressure cylinder condensing steam turbine reactionary，Today is the mainstream type of steam turbine in China . This unit is characterized by a reheat, the exhaust back through the eigh

8、t heating units to improve water temperature to improve efficiency and thermal efficiency of power generation. The paper is divided into seven chapters completed：Followed by the design paramete</p><p>　　Keyw

9、ords: steam turbine, thermal system, heater, thermal efficiency, 300MW, back to the heating, then heat.</p><p><b>　　前言</b></p><p>　　為了我們能夠綜合運(yùn)用大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)，深入掌握知識(shí)，增強(qiáng)創(chuàng)新意識(shí)，并為畢業(yè)后的工作和學(xué)習(xí)打下基礎(chǔ)，

10、畢業(yè)設(shè)計(jì)是本專(zhuān)業(yè)學(xué)生的一個(gè)畢業(yè)的環(huán)節(jié)。對(duì)我們知識(shí)的深化，創(chuàng)新意識(shí)的培養(yǎng)有著極其重要的作用。本論文將設(shè)計(jì)本論文將設(shè)計(jì)亞臨界壓力300MW雙缸雙排氣，高中壓合缸，低壓缸雙排氣的反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)熱力機(jī)組。同時(shí)對(duì)國(guó)家提倡的環(huán)保和節(jié)能項(xiàng)目提出了認(rèn)識(shí)和觀(guān)點(diǎn)。本論文分七章完成，依次是：</p><p>　　第一章、設(shè)計(jì)參數(shù)及方案的擬定；第二章、原則性熱力系統(tǒng)方案的論證并選取最佳方案；第三章、輔助設(shè)備的選取及全面性熱力系統(tǒng)的擬定

11、；第四章、主廠(chǎng)房布置設(shè)計(jì)；第五章、結(jié)論；第六章、畢業(yè)設(shè)計(jì)的總結(jié)和體會(huì)；第七章、辭謝。</p><p>　　本設(shè)計(jì)以300MW機(jī)組和熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)，采用一級(jí)再熱循環(huán)和八級(jí)抽氣對(duì)鍋爐給水加熱來(lái)提高熱力系統(tǒng)的熱效率。通過(guò)原則性熱力系統(tǒng)的論證，選取最佳方案，以及對(duì)最佳方案的最大工況計(jì)算，對(duì)熱力系統(tǒng)的工作過(guò)程和工作效率加以論證。</p><p>　　電力行業(yè)的發(fā)展關(guān)系到國(guó)家的長(zhǎng)治久安，但由于近年來(lái)的煤

12、價(jià)上漲，通貨膨脹等因素，我過(guò)電力行業(yè)，尤其是火電行業(yè)面臨大范圍虧損，在2010年火電的虧損率達(dá)到了42%，而在短時(shí)間內(nèi)電價(jià)與煤價(jià)無(wú)法達(dá)成聯(lián)動(dòng)，故煤電行業(yè)遭遇較強(qiáng)的沖擊，2011年入夏以來(lái)，又出現(xiàn)了較大的電荒，所以必須對(duì)當(dāng)前電力行業(yè)現(xiàn)狀進(jìn)行調(diào)整。</p><p>　　我國(guó)各大電企近年來(lái)投建了許多水電、風(fēng)電及核電項(xiàng)目，但水電總裝機(jī)量較少且受環(huán)境、節(jié)氣影響較大。風(fēng)電雖然儲(chǔ)量較大，但由于技術(shù)原因，許多地區(qū)即使能利用風(fēng)能發(fā)

13、電但無(wú)法將產(chǎn)出的電能并入電網(wǎng)，故短期內(nèi)風(fēng)電無(wú)法對(duì)能源結(jié)構(gòu)調(diào)整做出貢獻(xiàn)。核電本是未來(lái)能源發(fā)展的重要方向，但日本福島核電站事故后，世界各國(guó)紛紛限制或逐步放棄對(duì)核電的利用，國(guó)家發(fā)改委亦決定在近幾年不會(huì)再投建新的核電項(xiàng)目</p><p>　　在常規(guī)能日益減少的當(dāng)今時(shí)代，節(jié)能是能源的一大課題。在我們?cè)O(shè)計(jì)中也將把提高熱力機(jī)組工作效率為設(shè)計(jì)目標(biāo)， 并把工作熱效率和熱經(jīng)濟(jì)性相結(jié)合，最大限度的節(jié)約能源。下文將對(duì)設(shè)計(jì)內(nèi)容進(jìn)行詳細(xì)的論

14、證和計(jì)算。</p><p>　　第一章 設(shè)計(jì)基本參數(shù)及方案的擬定</p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)基本參數(shù)</p><p>　　主機(jī)爐參數(shù)及技術(shù)規(guī)范；</p><p><b>　?。?）汽輪機(jī)</b></p><p><b>　　間在熱凝汽式汽輪機(jī)</b></p>

15、<p>　　新蒸汽（高壓缸主汽門(mén)前）：16.7MPa/537℃</p><p>　　再熱蒸汽（中壓聯(lián)合汽門(mén)前）：3.30MPa/537℃</p><p>　　排汽壓力/排汽焓：5.19kPa/2343.8kJ/kg</p><p>　　汽輪機(jī)機(jī)械效率： =0.985</p><p><b>　?。?）鍋爐</b&

16、gt;</p><p>　　型號(hào)：WGZ/1025/18.24—4</p><p>　　型式：亞臨界自然循環(huán)汽包爐、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排爐渣</p><p><b>　　過(guò)熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　出口蒸汽流量（MCR/額定） 1025/903 t/h</p><p&

17、gt;　　出口蒸汽壓力 （MCR/額定） 18.24/17.45MPa</p><p>　　出口蒸汽溫度 541℃</p><p><b>　　再熱蒸汽參數(shù)：</b></p><p>　　進(jìn)口蒸汽壓力 （MCR/額定） 3.816/3.73MPa</p><p>　　出口蒸汽壓力 （MCR/額定）

18、3.62/3.2MPa</p><p>　　出口蒸汽溫度 541℃</p><p>　　汽包工作壓力 18.49MPa</p><p>　　鍋爐效率 0.915</p><p>　　給水溫度 278/270℃</p><p><b>　?。?）發(fā)電機(jī)</b><

19、;/p><p>　　型號(hào)：QFSN-300-2-20</p><p>　　額定功率 300MW</p><p>　　發(fā)電機(jī)效率 0.995</p><p>　?。?）輔機(jī)及其他參數(shù)</p><p>　　給水泵汽輪機(jī) 額定功率 3.6MW</p><p>　　汽耗量（MCR/額定） 3

20、5279/32801kg/h</p><p>　　汽源 四段抽汽或輔助蒸汽聯(lián)箱 排汽進(jìn)凝汽器</p><p>　　給水泵揚(yáng)程 23.654MPa</p><p>　　給水泵效率 0.83</p><p>　　前置泵揚(yáng)程 1.0MPa</p><p>　　凝結(jié)水泵揚(yáng)程 2.8MPa</p><

21、;p>　　凝結(jié)水泵效率 0.815</p><p>　　加熱器效率 =0.98</p><p>　　除氧器水面高度 25.5m</p><p>　　連續(xù)排污擴(kuò)容器工作壓力=0.784MPa</p><p>　　連續(xù)排污擴(kuò)容器效率=0.98</p><p>　　當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鈮?80.19kPa<

22、/p><p>　　回?zé)嵯到y(tǒng)采用一次中間再熱，由3級(jí)高壓加熱器、一級(jí)除氧器、四級(jí)低壓加熱器組成的八級(jí)回?zé)岢槠到y(tǒng)。回?zé)嵯到y(tǒng)及軸封漏汽參數(shù)如表(1)所示。</p><p>　　表 1 回?zé)嵯到y(tǒng)及軸封漏氣參數(shù)</p><p>　　1.2 方案的擬定根據(jù)已知條件，擬定四個(gè)方案，方案說(shuō)明和方案原則性熱力系統(tǒng)圖如下：</p><

23、;p>　　1 .21方案（一）</p><p>　　如方案一原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機(jī)組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。本機(jī)組有8級(jí)非調(diào)整抽汽，第1—3級(jí)抽汽供給3臺(tái)高壓加熱器，第4級(jí)抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機(jī)及輔助蒸汽用汽，第5—8級(jí)抽汽供4臺(tái)低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污擴(kuò)容器的擴(kuò)容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器，除氧器為滑壓運(yùn)行，給水泵小汽輪機(jī)的排汽接入主機(jī)凝汽器內(nèi)

24、。</p><p>　　1-3號(hào)高壓加熱器設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，5—8號(hào)低壓加熱器無(wú)蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級(jí)自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)置有軸封加熱器SG和除鹽設(shè)備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個(gè)低壓加熱器進(jìn)入除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺(tái)高壓加熱器進(jìn)入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器喉部，化學(xué)Dma從凝汽器補(bǔ)入。<

25、/p><p><b>　　1.22方案二：</b></p><p>　　如方案二原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機(jī)組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。本機(jī)組有8級(jí)非調(diào)整抽汽，第1—3級(jí)抽汽供給3臺(tái)高壓加熱器，第4級(jí)抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機(jī)及輔助蒸汽用汽，第5—8級(jí)抽汽供4臺(tái)低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污擴(kuò)容器的擴(kuò)容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器

26、，除氧器為滑壓運(yùn)行，給水泵小汽輪機(jī)的排汽接入主機(jī)凝汽器內(nèi)。</p><p>　　1-3號(hào)高壓加熱器設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器，5—8號(hào)低壓加熱器無(wú)蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級(jí)自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)置有軸封加熱器SG和除鹽設(shè)備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個(gè)低壓加熱器進(jìn)入除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺(tái)高壓加熱器進(jìn)入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器

27、喉部，化學(xué)水Dma從凝汽器補(bǔ)入。</p><p><b>　　1.23方案三：</b></p><p>　　如方案三原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機(jī)組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。本機(jī)組有8級(jí)非調(diào)整抽汽，第1—3級(jí)抽汽供給3臺(tái)高壓加熱器，第4級(jí)抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機(jī)及輔助蒸汽用汽，第5—8級(jí)抽汽供4臺(tái)低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污

28、擴(kuò)容器的擴(kuò)容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器，除氧器為滑壓運(yùn)行，給水泵小汽輪機(jī)的排汽接入主機(jī)凝汽器內(nèi)。</p><p>　　1-3號(hào)高壓加熱器無(wú)內(nèi)置式蒸汽冷卻器和疏水冷卻器，5—8號(hào)低壓加熱器無(wú)蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級(jí)自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)置有軸封加熱器SG和除鹽設(shè)備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個(gè)低壓加熱器進(jìn)入除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺(tái)高壓加熱器

29、進(jìn)入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器喉部，化學(xué)水Dma從凝汽器補(bǔ)入。</p><p><b>　　1.24方案四:</b></p><p>　　如方案四原則性熱力系統(tǒng)圖所示，汽輪機(jī)組是亞臨界壓力、一次中間再熱、單軸、反動(dòng)式、四缸四排汽機(jī)組。本機(jī)組有8級(jí)非調(diào)整抽汽，第1—3級(jí)抽汽供給3臺(tái)高壓加熱器，第4級(jí)抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機(jī)及輔助蒸汽用汽，第5

30、—8級(jí)抽汽供4臺(tái)低壓加熱器用汽。此外，鍋爐連續(xù)排污擴(kuò)容器的擴(kuò)容蒸汽和高壓軸封漏氣接入除氧器，除氧器為滑壓運(yùn)行，給水泵小汽輪機(jī)的排汽接入主機(jī)凝汽器內(nèi)。</p><p>　　1-3號(hào)高壓加熱器設(shè)有內(nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，5—8號(hào)低壓加熱器也設(shè)有蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。加熱器疏水采用逐級(jí)自流方式，最后流入除氧器和凝汽器熱井。凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)置有軸封加熱器SG和除鹽設(shè)備BP，流經(jīng)軸封加熱器SG、4個(gè)低壓加熱器進(jìn)入

31、除氧器。給水從給水箱經(jīng)前置泵TP、主給水泵FP及3臺(tái)高壓加熱器進(jìn)入鍋爐。壓力最低的H7、H8低壓加熱器位于凝汽器喉部，化學(xué)從凝汽器補(bǔ)入。</p><p>　　第二章 方案的論證</p><p>　　2.1 方案（一）的計(jì)算論證一、原始數(shù)據(jù)整理</p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)見(jiàn)表2-1 所示。</p><p>　

32、　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)指導(dǎo)書(shū)所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見(jiàn)表2-2 示。</p><p>　　表2—1 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　解：1、根據(jù)原始數(shù)據(jù)整理計(jì)算點(diǎn)參數(shù)如上表（2—2）所示</p><p><b>　　2、全廠(chǎng)物質(zhì)平衡</

33、b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機(jī)總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量 <

34、/p><p>　　排污擴(kuò)容器熱平衡計(jì)算求、 </p><p><b>　　擴(kuò)容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補(bǔ)充水量</b></p><p>　　3、計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量&l

35、t;/p><p>　　（1）由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算</p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算</p><p>　　物質(zhì)平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算</p><p>　　先計(jì)算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進(jìn)口壓力為=25.50.0098+0.

36、8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H

37、3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?）由除氧器H4熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　除氧器進(jìn)水量</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算</p><p>　?。?）由低壓加

38、熱器H6熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><p>　　（8）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算</p><p>　　

39、為了計(jì)算方便，將H8與SG作為一個(gè)整體考慮，由熱井的物質(zhì)平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫(xiě)出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎(chǔ)以進(jìn)水焓為基準(zhǔn)的熱平衡式，得</p><p>　　（9）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)算</p><p>　　由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡計(jì)算，以校核計(jì)算的正確性</p>&

40、lt;p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機(jī)汽耗計(jì)算及功率校核</p><p>　?。?）計(jì)算汽輪機(jī)內(nèi)功率</p><p>　　表 2—3 D和h</p><p>　　（2）汽輪機(jī)功率校核</p><p><b>　　發(fā)電機(jī)輸出功率

41、:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算：</p><p>　?。?）機(jī)組熱耗、熱耗率q、絕對(duì)電效率ηe</p><p>　　取補(bǔ)水溫度為20度，由當(dāng)?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力P=23.654Mp

42、a，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機(jī)組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對(duì)電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐熱負(fù)荷和管道效率ηp

43、</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負(fù)荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　　（3）全廠(chǎng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p>　　全廠(chǎng)熱效率 </

44、p><p>　　全廠(chǎng)熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>　　2.2 方案（二）的計(jì)算論證一、原始數(shù)據(jù)整理</p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)見(jiàn)表2-4所示。</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)指導(dǎo)書(shū)所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見(jiàn)表2-5 示。</p&

45、gt;<p>　　表2—4 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　解:1、原始資料的計(jì)算總汽水焓值，如表2—4所示</p><p><b>　　2、全廠(chǎng)物質(zhì)平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 &l

46、t;/b></p><p>　　汽輪機(jī)總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴(kuò)容器熱平衡計(jì)算求、 </p>

47、;<p><b>　　擴(kuò)容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補(bǔ)充水量</b></p><p>　　3、計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算</p

48、><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算</p><p>　　物質(zhì)平衡得H2的疏水量</p><p>　　（3）由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算</p><p>　　先計(jì)算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進(jìn)口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水

49、泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?）由

50、除氧器H4熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算得： </p><p><b>　　除氧器進(jìn)水量</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算</p><p>　?。?）由低壓加熱器

51、H6熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算</p><p>　　為了

52、計(jì)算方便，將H8與SG作為一個(gè)整體考慮，由熱井的物質(zhì)平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫(xiě)出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎(chǔ)以進(jìn)水焓為基準(zhǔn)的熱平衡式，得</p><p>　?。?）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)算</p><p>　　由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡計(jì)算，以校核計(jì)算的正確性</p><

53、;p>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算整理得：</p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機(jī)汽耗計(jì)算及功率校核</p><p>　?。?）計(jì)算汽輪機(jī)內(nèi)功率</p><p>　　表 2—6 D和h</p><p>　?。?）汽輪機(jī)功率校核</p>

54、;<p><b>　　發(fā)電機(jī)輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算：</p><p>　?。?）機(jī)組熱耗、熱耗率q、絕對(duì)電效率ηe</p><p>　　取補(bǔ)水溫度為20度，由當(dāng)?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p

55、><p>　　由壓力P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機(jī)組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對(duì)電效率ηe： </b></p&g

56、t;<p>　?。?）鍋爐熱負(fù)荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負(fù)荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　　（3）全廠(chǎng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p>

57、<p>　　全廠(chǎng)熱效率 </p><p>　　全廠(chǎng)熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>　　2.3 方案（三）的計(jì)算論證</p><p><b>　　一、原始數(shù)據(jù)整理</b></p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)

58、參數(shù)見(jiàn)表2-7 所示。</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)指導(dǎo)書(shū)所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見(jiàn)表2-8 示。</p><p>　　表2—7 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　解：1、整理原始資料的計(jì)算總汽水焓值，如表2—7。</p><

59、;p><b>　　2、全廠(chǎng)物質(zhì)平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機(jī)總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p>

60、;<p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴(kuò)容器熱平衡計(jì)算求、 </p><p><b>　　擴(kuò)容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補(bǔ)充水量</b></p>

61、<p>　　3、計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算</p><p>　　（2）由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算</p><p>　　物質(zhì)平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算</p><p>　　先計(jì)算給水泵的焓升。除氧器的水位高度

62、為25.5m，則給水泵進(jìn)口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b><

63、;/p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　　（4）由除氧器H4熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：</b></p><p><b>　　除氧器進(jìn)水量

64、</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算</p><p>　　（6）由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H7的疏水量</b

65、></p><p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算</p><p>　　為了計(jì)算方便，將H8與SG作為一個(gè)整體考慮，由熱井的物質(zhì)平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫(xiě)出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎(chǔ)以進(jìn)水焓為基準(zhǔn)的熱平衡式，得</p><

66、p>　?。?）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)算</p><p>　　由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡計(jì)算，以校核計(jì)算的正確性</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算計(jì)得：</b></p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機(jī)汽耗計(jì)算及功率校核</p><p>　?。?）計(jì)算

67、汽輪機(jī)內(nèi)功率</p><p>　　表 2—9 D和h</p><p>　?。?）汽輪機(jī)功率校核</p><p><b>　　發(fā)電機(jī)輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

68、計(jì)算：</p><p>　?。?）機(jī)組熱耗、熱耗率q、絕對(duì)電效率ηe</p><p>　　取補(bǔ)水溫度為20度，由當(dāng)?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機(jī)組熱耗：</b></p&g

69、t;<p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對(duì)電效率ηe： </b></p><p>　　（2）鍋爐熱負(fù)荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負(fù)荷：<

70、/b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　　（3）全廠(chǎng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p>　　全廠(chǎng)熱效率 </p><p>　　全廠(chǎng)熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>　　2.4 方案

71、（四）的計(jì)算論證</p><p><b>　　一、原始數(shù)據(jù)整理</b></p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)見(jiàn)表2-10 所示。</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)指導(dǎo)書(shū)所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見(jiàn)表2-11 示。</p><p>　　表2—1 0 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)汽水參

72、數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　解：1、整理原始資料的計(jì)算總汽水焓值，如表2—10、表2—11所示。</p><p><b>　　2、全廠(chǎng)物質(zhì)平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機(jī)總耗

73、汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴(kuò)容器熱平衡計(jì)算求、 </p><p><b>　　擴(kuò)容蒸汽回收量</b

74、></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補(bǔ)充水量</b></p><p>　　3、計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　　（1）由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算</p><p>　　H1疏水： <

75、/p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算</p><p>　　物質(zhì)平衡得H2的疏水量</p><p>　　（3）由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算</p><p>　　先計(jì)算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進(jìn)口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、

76、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p><b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　?。?

77、）由除氧器H4熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　除氧器進(jìn)水量</b></p><p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算</p><p>　?。?）由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　

78、H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><p>　　（8）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算</p><p>　　為了計(jì)算方便，將H8與SG作為一個(gè)整體考慮，由熱井的物質(zhì)平衡可得：</p&g

79、t;<p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫(xiě)出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎(chǔ)以進(jìn)水焓為基準(zhǔn)的熱平衡式，得</p><p>　?。?）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)算</p><p>　　由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡計(jì)算，以校核計(jì)算的正確性</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：</b><

80、/p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機(jī)汽耗計(jì)算及功率校核</p><p>　?。?）計(jì)算汽輪機(jī)內(nèi)功率</p><p>　　表 2—12 D和h</p><p>　?。?）汽輪機(jī)功率校核</p><p><b>

81、;　　發(fā)電機(jī)輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算：</p><p>　?。?）機(jī)組熱耗、熱耗率q、絕對(duì)電效率ηe</p><p>　　取補(bǔ)水溫度為20度，由當(dāng)?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力

82、P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1181.7329kJ/kg</p><p><b>　　機(jī)組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　　絕對(duì)電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐

83、熱負(fù)荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負(fù)荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><p>　?。?）全廠(chǎng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p>　　全廠(chǎng)熱效率

84、 </p><p>　　全廠(chǎng)熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p><b>　　方案比較： </b></p><p>　　由方案比較可得方案一和方案四的汽輪機(jī)電效率和全廠(chǎng)熱效率最高，全廠(chǎng)熱耗率最低，發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗最低。但方案四的5—8號(hào)低溫加熱器比方案一5—8號(hào)低加了蒸汽冷相

85、對(duì)來(lái)說(shuō)方案四經(jīng)濟(jì)性更好，所以方案四為所選方案中的最佳方案。以下將對(duì)其最大工況進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果將作為下一章輔助設(shè)備選型的依據(jù)。以方案四為基礎(chǔ)繪制全面性熱力系統(tǒng)圖。</p><p>　　2.5 最佳方案的最大工況計(jì)算</p><p><b>　　一、原始數(shù)據(jù)整理</b></p><p>　　新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)見(jiàn)表2-13 所示

86、。</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)指導(dǎo)書(shū)所提供數(shù)據(jù)，整理出汽水焓值表見(jiàn)表2-14 示。</p><p>　　表2—13 新蒸汽、再熱蒸汽及其排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn)汽水參數(shù)表</p><p>　　二、汽輪機(jī)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算</p><p>　　解：1、整理原始資料的計(jì)算總汽水焓值，如表2—3所示。</p><p>&

87、lt;b>　　2、全廠(chǎng)物質(zhì)平衡</b></p><p><b>　　新蒸汽 </b></p><p>　　汽輪機(jī)總耗汽量 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p><b>　　鍋爐給水量： </b></p><

88、p>　　鍋爐連續(xù)排污量 </p><p>　　排污擴(kuò)容器熱平衡計(jì)算求、 </p><p><b>　　擴(kuò)容蒸汽回收量</b></p><p><b>　　未回收排污水量</b></p><p><b>　　補(bǔ)充水量</b></p><p&g

89、t;　　3、計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H1熱平衡計(jì)算</p><p>　　H1疏水： </p><p>　?。?）由高壓加熱器H2熱平衡計(jì)算</p><p>　　物質(zhì)平衡得H2的疏水量</p><p>　?。?）由高壓加熱器H3熱平衡計(jì)算</p>

90、<p>　　先計(jì)算給水泵的焓升。除氧器的水位高度為25.5m，則給水泵進(jìn)口壓力為=25.50.0098+0.8030.94=1.00472MPa，取給水的平均比容為=0.0011m3/kg、給水泵效率=0.83，則</p><p><b>　　= </b></p><p>　　==30.02（kJ/kg）</p><p>&l

91、t;b>　　由H3的熱平衡式得</b></p><p><b>　　H3的疏水系數(shù)</b></p><p>　　（4）由除氧器H4熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　除氧器出口水量</b></p><p><b>　　除氧器進(jìn)水量</b></p>

92、;<p>　　(5) 由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算</p><p>　?。?）由低壓加熱器H6熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H6的疏水量</b></p><p>　?。?）由低壓加熱器H7熱平衡計(jì)算</p><p><b>　　H7的疏水量</b></p><

93、;p>　?。?）由低壓加熱器H8與軸封加熱器SG構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算</p><p>　　為了計(jì)算方便，將H8與SG作為一個(gè)整體考慮，由熱井的物質(zhì)平衡可得：</p><p>　　根據(jù)∑吸熱量=∑放熱量寫(xiě)出熱平衡：</p><p>　　將消去，并整理成以吸熱為基礎(chǔ)以進(jìn)水焓為基準(zhǔn)的熱平衡式，得</p><p>　?。?）由熱井的物質(zhì)平衡計(jì)

94、算</p><p>　　由汽輪機(jī)通流部分物質(zhì)平衡計(jì)算，以校核計(jì)算的正確性</p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：</b></p><p>　　兩者誤差很小，符合工程要求。</p><p>　　4、汽輪機(jī)汽耗計(jì)算及功率校核</p><p>　?。?）計(jì)算汽輪機(jī)內(nèi)功率</p>&l

95、t;p>　　(2)汽輪機(jī)功率校核:</p><p><b>　　發(fā)電機(jī)輸出功率:</b></p><p><b>　　誤差在允許范圍內(nèi)。</b></p><p>　　5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算：</p><p>　?。?）機(jī)組熱耗、熱耗率q、絕對(duì)電效率ηe</p><p>　　

96、取補(bǔ)水溫度為20度，由當(dāng)?shù)卮髿鈮翰钏魵獗淼茫?lt;/p><p>　　由壓力P=23.654Mpa，鍋爐給水溫度t=270℃，查表得：hfw=1220.645kJ/kg</p><p><b>　　機(jī)組熱耗：</b></p><p><b>　　熱耗率q：</b></p><p><b>　

97、　絕對(duì)電效率ηe： </b></p><p>　?。?）鍋爐熱負(fù)荷和管道效率ηp</p><p><b>　　由水蒸氣表差得：</b></p><p><b>　　鍋爐熱負(fù)荷：</b></p><p><b>　　管道效率ηp:</b></p><

98、;p>　?。?）全廠(chǎng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p>　　全廠(chǎng)熱效率 </p><p>　　全廠(chǎng)熱耗率 </p><p>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 </p><p>　　第三章 輔助設(shè)備的選取及全面熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　23.1 輔助設(shè)備的選取</p><p>

99、;<b>　　一、給水泵：</b></p><p>　　每臺(tái)機(jī)組用二臺(tái)50%容量的汽動(dòng)給水泵及一臺(tái)50%容量的電動(dòng)給水泵</p><p>　　正常運(yùn)行時(shí)，用汽動(dòng)泵給水；電動(dòng)給水泵為汽動(dòng)泵故障時(shí)的備用泵。</p><p><b>　　1、給水泵汽輪機(jī)</b></p><p>　　型號(hào)：G3.6—0.7

100、8(8)</p><p>　　單軸缸、純凝汽式、下排汽、雙進(jìn)汽自動(dòng)內(nèi)切換，正常運(yùn)行時(shí)由四段抽汽供，啟</p><p><b>　　動(dòng)時(shí)由主蒸汽供汽。</b></p><p>　　最大連續(xù)功率：5.388MW 額定功率：3.600MW</p><p>　　轉(zhuǎn)速：5400r/min

101、 轉(zhuǎn)速范圍：3100—5900r/min</p><p>　　進(jìn)汽壓力：0.744MP 進(jìn)汽溫度：334.9℃</p><p>　　排汽壓力：5.19Kpa</p><p>　　主蒸汽參數(shù)壓力：16.7Mpa 溫度：537℃</p><p><b>　　2、主給水泵<

102、/b></p><p>　?、僦鹘o水泵出口壓力估算</p><p><b>　　電站汽泡爐：</b></p><p>　　故取主給水泵揚(yáng)程為：23.654 Mpa</p><p>　?、诮o水泵的最大流量Qmax計(jì)算</p><p>　　對(duì)于汽泡鍋爐給水泵最大流量為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%

103、,即：</p><p>　　Qb=DbV=1327.8086× m3/h</p><p>　　Q=1.1×1460.5895= m3/h</p><p>　　由于選的泵為兩臺(tái)50%容量的泵，所以泵最大流量為1460.5895×50%=721.285m3/h.</p><p>　　二、高壓加熱器的選擇型式：<

104、;/p><p>　　管殼式或表式加熱器參數(shù)如下：</p><p><b>　　三、低壓加熱器</b></p><p><b>　　四、凝汽器：</b></p><p>　　每機(jī)配置一臺(tái)，參數(shù)為：</p><p>　　型號(hào)：N—18250型 冷卻面

105、積：18250 m2</p><p>　　冷卻水量：37400t/h 冷卻水溫度：22.5℃</p><p>　　汽機(jī)排汽量：621.9563t/h 汽機(jī)排汽焓：2343.8kJ/kg</p><p>　　給水泵汽機(jī)排汽量：32.801/35.279(t/h)</p><p>　　3.2

106、全面熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　一、全面性熱力系統(tǒng)概述</p><p>　　原則性熱力系統(tǒng)只涉及電廠(chǎng)的能量轉(zhuǎn)換及熱量利用的過(guò)程，并沒(méi)有放映發(fā)電廠(chǎng)的</p><p>　　能量是怎樣保證轉(zhuǎn)換的。實(shí)際上電廠(chǎng)能量轉(zhuǎn)換不僅要考慮任一設(shè)備或管道事故、檢修時(shí)，不影響主機(jī)乃至整個(gè)電廠(chǎng)的工作，必須裝設(shè)相應(yīng)的備用設(shè)備或管路，還要考慮啟動(dòng)、低負(fù)荷運(yùn)行、正常工況或變工況運(yùn)行、事故以

107、及停止等各種操作方式。所以，全面性熱力系統(tǒng)圖是根據(jù)這些運(yùn)行方式的需要，表面全廠(chǎng)性的所有熱力設(shè)備及汽水管道的總系統(tǒng)圖。</p><p>　　發(fā)電廠(chǎng)全面性熱力系統(tǒng)是在原則性熱力系統(tǒng)的基礎(chǔ)上充分考慮到發(fā)電廠(chǎng)生產(chǎn)所必須的連續(xù)性、安全性、可靠性和靈活性后所組成的實(shí)際熱力系統(tǒng)。</p><p>　　電廠(chǎng)全面性熱力系統(tǒng)按所有設(shè)備的實(shí)際數(shù)量進(jìn)行繪制，它包括運(yùn)行和備用的全部主輔熱力設(shè)備及其系統(tǒng)，并表明一切必

108、須的連接管道上的一切管道和一些次要的管道系統(tǒng)，如鍋爐排污系統(tǒng)，一般就不必表示。在全面性熱力系統(tǒng)圖上應(yīng)明確反映電廠(chǎng)各種工況及事故與檢修的運(yùn)行方式。用它可以了解全廠(chǎng)熱力設(shè)備的配置情況及各種運(yùn)行工況時(shí)的切換方式。</p><p>　　電廠(chǎng)全面性熱力系統(tǒng)圖是電廠(chǎng)各項(xiàng)工作中必不可少而具有指導(dǎo)意義的重要資料之一。根據(jù)發(fā)電廠(chǎng)全面性熱力系統(tǒng)圖，來(lái)匯總主、輔熱力設(shè)備、各種管子（不同管材、不同公稱(chēng)壓力、管徑和壁厚）以及附件的數(shù)量和規(guī)

109、格，提出訂貨用清單，并據(jù)以進(jìn)行主廠(chǎng)房布置和各類(lèi)管道的施工設(shè)計(jì)，是發(fā)電廠(chǎng)設(shè)計(jì)、施工和運(yùn)行工作中非常重要的一項(xiàng)技術(shù)資料。總的說(shuō)來(lái)，在設(shè)計(jì)中全面性熱力系統(tǒng)會(huì)影響投資和鋼材的耗量，在施工中會(huì)影響熱力系統(tǒng)的運(yùn)行調(diào)度的靈活性、可靠性和經(jīng)濟(jì)性，會(huì)影響到各種運(yùn)行方式的切換及備用設(shè)備投入的可能性。這些影響的程度不盡相同，有的是決定性的影響。</p><p>　　一般發(fā)電廠(chǎng)全面性熱力系統(tǒng)由下列局部系統(tǒng)組成：主蒸汽和再熱蒸汽系統(tǒng)、旁路

110、系統(tǒng)、回?zé)峒訜幔椿責(zé)岢槠笆杷⒖諝夤苈罚┫到y(tǒng)、除氧給水系統(tǒng)（包括減溫水系統(tǒng)）、主凝結(jié)水系統(tǒng)、補(bǔ)充水系統(tǒng)、供熱系統(tǒng)、廠(chǎng)內(nèi)循環(huán)水系統(tǒng)和鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)等。</p><p>　　二、全面性熱力系統(tǒng)的擬訂</p><p><b>　　（一）主蒸汽系統(tǒng)</b></p><p>　　主蒸汽系統(tǒng)包括從鍋爐過(guò)熱器出口聯(lián)箱至汽輪機(jī)進(jìn)口主汽閥的主蒸汽管道、閥門(mén)、疏

111、水裝置及通往用新汽設(shè)備的蒸汽支管所組成的系統(tǒng)。對(duì)于裝有中間再熱式機(jī)組的發(fā)電廠(chǎng)，還包括從汽輪機(jī)高壓缸排汽至鍋爐再熱器進(jìn)口集箱的再熱冷段管道、閥門(mén)及從再熱器出口集箱至汽輪機(jī)中壓缸的再熱熱段管道、閥門(mén)。</p><p>　　發(fā)電廠(chǎng)主蒸汽系統(tǒng)具有輸送工質(zhì)流量大、參數(shù)高、管道長(zhǎng)且要求金屬材料質(zhì)量高的特點(diǎn)，它對(duì)發(fā)電廠(chǎng)運(yùn)行的安全、可靠、經(jīng)濟(jì)性影響很大，所以對(duì)主蒸汽系統(tǒng)的基本要求是系統(tǒng)力求簡(jiǎn)單、安全、可靠性好、運(yùn)行調(diào)度靈活、投資

112、少、運(yùn)行費(fèi)用低、便于維修、安裝和擴(kuò)建。</p><p>　　1、主蒸汽系統(tǒng)的型式與選擇</p><p>　　(1)主蒸汽系統(tǒng)的型式</p><p>　　火電廠(chǎng)常用的主蒸汽型式有以下幾種型式：</p><p>　　a單母管制系統(tǒng)（又稱(chēng)集中母管制系統(tǒng)）</p><p>　　單母管制系統(tǒng)的特點(diǎn)是全廠(chǎng)的鍋爐蒸汽先全都引至一根主

113、蒸汽母管上，再?gòu)脑撃腹芤疗啓C(jī)和各用汽處。</p><p>　　該系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是兩個(gè)比較簡(jiǎn)單，布置方便。但是運(yùn)行調(diào)度還不夠靈活，缺乏機(jī)動(dòng)性。當(dāng)母管分段檢修或與母管相連的任一閥門(mén)發(fā)生事故時(shí)，與該段母管相連的鍋爐汽輪機(jī)都要停止運(yùn)行。因此這種系統(tǒng)只有在鍋爐與汽輪機(jī)的單位容量和臺(tái)數(shù)不配合時(shí)或裝有備用鍋爐已建成的熱電廠(chǎng)中采用。</p><p><b>　　b切換母管制系統(tǒng)</b>

114、;</p><p>　　其特點(diǎn)是為每臺(tái)鍋爐與其對(duì)應(yīng)的汽輪機(jī)組成一個(gè)單元，正常時(shí)機(jī)爐成單元運(yùn)行，各單元之間裝有母管，每個(gè)單元與母管相連處裝有三個(gè)切換閥門(mén)。它們的作用是當(dāng)某單元鍋爐發(fā)生事故或檢修時(shí)，可通過(guò)這三個(gè)切換閥門(mén)由母管引來(lái)鄰爐蒸汽，使該單元的汽輪機(jī)繼續(xù)運(yùn)行，也不影響從母管引出的其他用汽設(shè)備。</p><p>　　該系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是可充分利用鍋爐的富余容量，切換運(yùn)行，既有較高的運(yùn)行靈感性，又有

115、足夠的運(yùn)行可靠性，同時(shí)還可以實(shí)現(xiàn)較優(yōu)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，該系統(tǒng)的不足之處在于系統(tǒng)較復(fù)雜，閥門(mén)多，發(fā)生事故可能性大；管道長(zhǎng)，金屬耗量大，投資高。所以適宜裝有高壓供熱式機(jī)組的發(fā)電廠(chǎng)和中、小型發(fā)電廠(chǎng)采用。</p><p><b>　　單元制系統(tǒng)</b></p><p>　　其特點(diǎn)是每臺(tái)鍋爐與相應(yīng)的汽輪機(jī)組成一個(gè)獨(dú)立單元，各單元之間無(wú)母管橫向聯(lián)系，單元內(nèi)各用汽設(shè)備的新蒸汽支管均引自機(jī)

116、爐之間的主汽管。單元制系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、管道短、閥門(mén)少，故能節(jié)省大量高級(jí)耐熱合金鋼；事故僅限于本單元內(nèi)，全廠(chǎng)安全可靠性高；控制系統(tǒng)按單元設(shè)計(jì)制造，運(yùn)行操作少，易于實(shí)現(xiàn)集中控制；工質(zhì)壓力損失小，散熱小，熱經(jīng)濟(jì)性較高；維護(hù)工作量少，費(fèi)用低；無(wú)母管，便于布置，主廠(chǎng)房土建費(fèi)用少。其缺點(diǎn)是單元之間不能切換。單元內(nèi)任一與主汽管相連接的主要設(shè)備或附件發(fā)生事故，都要導(dǎo)致整個(gè)單元系統(tǒng)停止運(yùn)行，缺乏靈活調(diào)度和負(fù)荷經(jīng)濟(jì)分配的條件；負(fù)荷變動(dòng)時(shí)對(duì)鍋爐燃燒的調(diào)

117、整要求高；機(jī)爐必須同時(shí)檢修，相互制約。對(duì)于裝有中間再熱凝汽式機(jī)組或中間供熱式機(jī)組的發(fā)電廠(chǎng)，應(yīng)采用單元制系統(tǒng)。根據(jù)上面的論述，在本設(shè)計(jì)中主蒸汽系統(tǒng)的型式選用的單元制系統(tǒng)。</p><p>　　2、主蒸汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意的幾個(gè)問(wèn)題</p><p>　　（1）高、中主汽閥和高壓缸排汽逆止閥</p><p>　　高參數(shù)大容量機(jī)組，尤其是再熱機(jī)組的蒸汽流量很大。一般汽輪機(jī)自動(dòng)

118、主汽閥（高壓主汽閥）一般配置兩個(gè)，也有配置四個(gè)高壓主汽閥的，高壓調(diào)速汽閥一般配置四個(gè)，再熱后的中壓自動(dòng)主汽閥與相應(yīng)的調(diào)速汽閥合并為中壓主汽閥，一般也配置有兩個(gè)或四個(gè)。它們均靠汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)的高壓油控制其自動(dòng)關(guān)閉；新蒸汽管道上配置有一電動(dòng)隔離閥作嚴(yán)密隔絕蒸汽用，但有時(shí)為了降低壓損盡可能減少管道中的局部阻力損失，如果汽輪機(jī)自動(dòng)主汽閥嚴(yán)密性足夠保證時(shí)，可取消主汽管上的電動(dòng)隔離閥。</p><p>　　高壓缸排汽管上為防

119、止機(jī)組甩負(fù)荷時(shí)，再熱管道內(nèi)的蒸汽倒流進(jìn)汽輪機(jī)，通常設(shè)有逆止閥。高壓缸排汽逆止閥以及在回?zé)岢槠艿郎系哪嬷归y均保護(hù)汽輪機(jī)不至超速。</p><p>　?。?）溫度偏差及其對(duì)策</p><p>　　隨著機(jī)組容量增大，爐膛寬度加大，煙氣流量、溫度分布不均造成兩側(cè)汽溫偏差增大，這樣要求管道系統(tǒng)應(yīng)有混溫措施。再熱式機(jī)組的單元制主蒸汽、再熱蒸汽系統(tǒng)，又分為單管、雙管兩種系統(tǒng)。單管系統(tǒng)即蒸汽通過(guò)一根管道

120、輸送至設(shè)備的進(jìn)口處，因此蒸汽流量大管徑也大。雙管系統(tǒng)是蒸汽通過(guò)兩根并列的管道輸送，每根管道通過(guò)的蒸汽流量?jī)H為原來(lái)的1/2。采用單管系統(tǒng)混溫有利于滿(mǎn)足汽輪機(jī)兩側(cè)進(jìn)口蒸汽溫差的要求，且有利于減少壓降，減少汽的溫差應(yīng)力，軸封摩擦等。采用雙管系統(tǒng)可以避免大直徑的主蒸汽管道，雙管系統(tǒng)在布置時(shí)能夠適應(yīng)高、中壓缸雙側(cè)進(jìn)汽的需要，在管道的支吊及應(yīng)力分析中也比單管系統(tǒng)易于處理，但雙管系統(tǒng)中溫度偏差大，有時(shí)將使汽缸等高溫部件受熱不均導(dǎo)致變形，為此往往在高、

121、中壓缸自動(dòng)主汽閥前設(shè)置一個(gè)中間聯(lián)絡(luò)管，減少雙管間的壓差和溫差。但大多數(shù)情況下多采用混合管系統(tǒng)。</p><p>　　（3）主蒸汽及再熱蒸汽壓損及管徑優(yōu)化</p><p>　　主蒸汽、再熱蒸汽壓損增大，將會(huì)降低機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，多耗燃料。因此應(yīng)該注意優(yōu)化管子的管徑及管路根數(shù)。此外降低壓損的措施還有盡可能減少管道中的局部阻力損失，如取消主汽管上的電動(dòng)隔離閥，主蒸汽流量的測(cè)量由孔板改為噴嘴，甚至不

122、設(shè)流量測(cè)量節(jié)流元件等。</p><p>　　本次的設(shè)計(jì)中主蒸汽系統(tǒng)的型式采用單元制系統(tǒng)，配置有兩個(gè)高壓主汽閥四個(gè)高壓調(diào)速汽閥，同時(shí)配置有兩個(gè)中壓聯(lián)合汽閥，高壓缸排汽管道上設(shè)置有兩個(gè)逆止閥。</p><p><b>　　（二）給水系統(tǒng)</b></p><p>　　給水系統(tǒng)是從除氧器給水箱下降管入口到鍋爐省煤器進(jìn)口之間的管道、閥門(mén)和附件之總稱(chēng)。它包

123、括了低壓給水給水系統(tǒng)和高壓給水系統(tǒng)，以給水泵為界，給水泵進(jìn)口之前為低壓系統(tǒng)，給水泵之后為高壓系統(tǒng)。</p><p>　　給水系統(tǒng)輸送的工質(zhì)流量大，壓力高，對(duì)發(fā)電廠(chǎng)的安全、經(jīng)濟(jì)、靈活運(yùn)行至關(guān)重要。給水系統(tǒng)事故中斷會(huì)使鍋爐給水中斷，造成緊急停爐或降負(fù)荷運(yùn)行，嚴(yán)重時(shí)會(huì)威脅鍋爐的安全甚至長(zhǎng)期不能運(yùn)行。因此對(duì)給水系統(tǒng)的要求是在發(fā)電廠(chǎng)任何運(yùn)行方式和發(fā)生任何事故的情況下，都能保證不間斷供水。</p><p&

124、gt;　　1、給水系統(tǒng)型式及選擇</p><p>　　給水系統(tǒng)型式的選擇與機(jī)組的型式、容量和主蒸汽系統(tǒng)的型式有關(guān)，主要有以下幾種型式：</p><p><b>　?。?）單母管制系統(tǒng)</b></p><p>　　它設(shè)有三根單母管，即給水泵入口側(cè)的低壓吸水母管、給水泵入口側(cè)的壓力母管和鍋爐給水母管。其中吸水母管和壓力母管采用單母管分段，鍋爐給水母

125、管采用的是切換母管。備用給水泵通常在吸水母管和壓力母管的兩分段閥之間。按水流方向，給水泵出口順序裝有逆止閥和截止閥。此外為防止給水泵在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)因流量小而未能將摩擦熱帶走而導(dǎo)致入口處發(fā)生汽蝕的危險(xiǎn)，給水泵出口設(shè)有再循環(huán)管。</p><p>　　單母管制給水系統(tǒng)的特點(diǎn)是安全可靠性高，具有一定的靈活性，但系統(tǒng)復(fù)雜、耗鋼材、閥門(mén)較多、投資大。</p><p>　?。?）切換母管制系統(tǒng)</

126、p><p>　　低壓吸水母管采用單母管分段，壓力母管和鍋爐給水母管均采用切換母管。當(dāng)汽輪機(jī)、鍋爐和給水泵的容量相匹配時(shí)，可做單元運(yùn)行，必要時(shí)可通過(guò)切換閥門(mén)交叉運(yùn)行，因此其特點(diǎn)是有足夠的可靠性和運(yùn)行的靈活性。同時(shí)因有母管和切換閥門(mén)，投資大，鋼材、閥門(mén)耗量大。</p><p><b>　?。?）單元制系統(tǒng)</b></p><p>　　對(duì)于裝有高壓凝汽式

127、機(jī)組、中間再熱凝汽式機(jī)組，主蒸汽管道采用的是單元制系統(tǒng)，這時(shí)給水管道當(dāng)然要采用單元制給水管道系統(tǒng)。這種系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、管路短、閥門(mén)少、投資省、方便機(jī)爐集中控制、便于管理維護(hù)。當(dāng)給水泵采用無(wú)節(jié)流變速調(diào)節(jié)時(shí)，單元制度給水管道系統(tǒng)的優(yōu)越性更為突出。當(dāng)然運(yùn)行靈活性差也是無(wú)可避免的。</p><p>　　3給水流量調(diào)節(jié)及給水泵配置</p><p><b>　?。?）給水流量調(diào)節(jié)<