化工畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　1總 論</b></p><p><b>　　1.1概述</b></p><p>　　苯族烴是寶貴的化工原料，焦?fàn)t氣一般含苯族烴25～40g/m3，因此。經(jīng)過脫氨后的煤氣需進(jìn)行苯族烴的回收并制取粗苯。</p><p>　　從焦?fàn)t煤氣中回收苯族烴采用的方法有洗油吸收法，活性炭吸收法和深冷凝結(jié)法。

2、其中洗油吸收法工藝簡單，經(jīng)濟(jì)可靠，因此得到廣泛應(yīng)用。</p><p>　　洗油吸收法依據(jù)操作壓力分為加壓吸收法，常壓吸收法和負(fù)壓吸收法。加壓吸收法的操作壓力為800～1200kPa,此法可強(qiáng)化吸收過程，適于煤氣遠(yuǎn)距離輸送或作為合成氨廠的原料。常壓吸收法的操作壓力稍高于大氣壓，是各國普遍采用的方法。負(fù)壓吸收法應(yīng)用于全負(fù)壓煤氣凈化系統(tǒng)。</p><p>　　吸收了煤氣中苯族烴的洗油稱為富油。富

3、油的脫苯按操作壓力分為常壓水蒸氣蒸餾法和減壓蒸餾法。按富油加熱方式又分為預(yù)熱器加熱富油的脫苯法和管式爐加熱富油的脫苯法。各國多采用管式爐加熱富油的常壓水蒸氣蒸餾法。</p><p>　　因此，該設(shè)計(jì)對(duì)于化工生產(chǎn)來說也是一個(gè)很重要的課題。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)可以使我們初步掌握該工藝的基本原理，重要的工藝過程及設(shè)備的構(gòu)造，使我們綜合運(yùn)用所學(xué)專業(yè)課知識(shí)獨(dú)立解決實(shí)際問題的能力得到了提高，培養(yǎng)和提高我們的決策能力、計(jì)算能力，結(jié)構(gòu)設(shè)

4、計(jì)與繪圖能力。</p><p>　　1.2粗苯的理化性質(zhì)</p><p>　　粗苯主要含有苯、甲苯、二甲苯、和三甲苯、等芳香烴。此外，還含有不飽和化合物、硫化物、飽和烴、酚類和吡啶堿類。當(dāng)用洗油回收煤氣中的苯族烴時(shí)，粗笨中尚含有少量的洗油輕質(zhì)餾分。</p><p>　　此外，粗苯中酚類的質(zhì)量含量通常為0.1%～1.0%，吡啶堿類的質(zhì)量含量一般不超過0.5%。當(dāng)硫酸銨

5、工段從煤氣中回收吡啶堿類時(shí)，則粗苯中吡啶堿類質(zhì)量含量不超過0.01%。 </p><p>　　粗苯的各主要組分均在180℃前餾出，180℃后的流出物稱為溶劑油。在測定粗苯中各組分的含量和計(jì)算產(chǎn)量時(shí)，通常將180℃前的餾出量當(dāng)作100%來計(jì)算，故以其180℃前的餾出量作為鑒別粗苯質(zhì)量的指標(biāo)之一。粗苯在180℃前的餾出量取決于粗苯工段的工藝流程和操作制度。180℃前餾出量愈多，粗苯質(zhì)量就愈好。一般要求粗苯的180℃前

6、餾出量為93%～95%。</p><p>　　粗苯是黃色透明液體，比水輕，微溶于水。在貯存時(shí)，由于低沸點(diǎn)不飽和化合物的氧化和聚合所形成的樹脂狀物質(zhì)能溶解于粗苯中，使其著色變暗。粗苯易燃，閃點(diǎn)為12℃。粗苯蒸氣在空氣中的體積濃度為1.4%～7.5%時(shí)，能形成爆炸性混合物。</p><p>　　1.3影響苯族烴吸收的因素</p><p><b>　　1.3.1

7、吸收溫度</b></p><p>　　吸收溫度系指洗苯塔內(nèi)氣液兩相接觸面的平均溫度，它取決于煤氣和洗油的溫度，也受大氣溫度的影響。</p><p>　　吸收溫度是通過吸收系數(shù)和吸收推動(dòng)力的變化而影響粗苯回收率的。提高吸收溫度，可使吸收系數(shù)略有增加，但不顯著，而吸收推動(dòng)力卻顯著減小。</p><p>　　總的來說，吸收溫度不宜過高，但液不宜過低。在低于15

8、℃時(shí)，洗油的黏度將顯著增加，使洗油輸送及其在塔內(nèi)均勻分布和自由流動(dòng)都發(fā)生困難。當(dāng)洗油溫度低于10℃時(shí)，還可以從油中析出固體沉淀物。因此適宜的吸收溫度為25℃左右，實(shí)際操作溫度波動(dòng)于20～30℃之間。</p><p>　　操作中洗油溫度應(yīng)略高于煤氣溫度，以防止煤氣中的水汽冷凝而進(jìn)入洗油中。一般規(guī)定洗油溫度在夏季比煤氣溫度高2℃左右，冬季高4℃左右。</p><p>　　為保證適宜的吸收溫度，

9、自硫酸銨工序來的煤氣進(jìn)洗苯塔前，應(yīng)在最終冷卻器內(nèi)冷卻至18～28℃，貧油應(yīng)冷卻至低于30℃。</p><p>　　1.3.2洗油的吸收能力及循環(huán)油量</p><p>　　由式可見，當(dāng)其他條件一定時(shí)，洗油的相對(duì)分子質(zhì)量減小將使洗油中粗苯含量增大，即吸收能力提高。同類液體吸收劑的吸收能力與其相對(duì)分子質(zhì)量成反比，吸收劑與溶質(zhì)的相對(duì)分子質(zhì)量愈接近，則愈易相互溶解，吸收得愈完全。在回收等量粗苯的情況

10、下，如洗油的吸收能力強(qiáng)，使富油的含苯量高，則循環(huán)洗油量也可相應(yīng)減少。</p><p>　　但洗油的相對(duì)分子質(zhì)量也不宜過小，否則洗油在吸收過程中揮發(fā)損失較大，并在脫苯蒸餾時(shí)不易與粗苯分離。</p><p>　　送往洗苯塔的循環(huán)洗油量可根據(jù)下式求得：</p><p>　　式中 V——煤氣量，/;</p><p>　　,——洗苯塔進(jìn)、出口煤氣中

11、苯族烴含量，/；</p><p><b>　　L——洗油量，/;</b></p><p>　　,——貧油和富油中粗苯的含量，%。</p><p>　　由上式可見，增加循環(huán)洗油量，可降低洗油中粗苯的含量，增加吸收推動(dòng)力，從而可提高粗苯回收率。但循環(huán)洗油量也不宜過大，以免過多地增加電、蒸汽的耗量和冷卻水用量。</p><p>

12、;　　在塔后煤氣含苯量一定的情況下，隨著吸收溫度的升高，所需要的循環(huán)洗油量也隨之增加。</p><p>　　實(shí)際的循環(huán)洗油量可下述方法計(jì)算: </p><p>　　理論最小量計(jì)算確定：</p><p>　　——理論最小循環(huán)洗油量 kg/h </p><p>　　——入塔煤氣壓力 kPa</p><p>　

13、　——純苯的飽和蒸汽壓 kPa </p><p>　　——不包括苯族烴的入塔煤氣體積 </p><p>　　——洗油相對(duì)分子質(zhì)量</p><p>　　——要求達(dá)到的苯族烴的實(shí)際回收率</p><p>　　——無限大吸收面積時(shí)苯族烴的回收率 </p><p>　　由上面的式子求的貧油量為96347.1

14、9</p><p>　　1.3.3貧油含苯量</p><p>　　貧油含苯量是決定塔后煤氣含苯族烴量的主要因素之一。由式可見，當(dāng)其他條件一定時(shí)，入塔貧油中粗苯含量愈高，則塔后損失愈大。如果塔后煤氣中苯族烴含量為2/，設(shè)洗苯塔出口煤氣壓力p=100.00kPa，洗油相對(duì)分子質(zhì)量M=160，25℃時(shí)粗苯的飽和蒸氣壓=13.00kPa，將有關(guān)數(shù)據(jù)代入上式，即可求出與此相平衡的洗油中粗苯含量：&l

15、t;/p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，為使塔后損失不大于2/，貧油中的最大粗苯含量為0.22%。為了維持一定的吸收推動(dòng)力，值應(yīng)除以平衡偏移系數(shù)n，一般n=1.1～1.2。入取n=1.14，則允許的貧油含苯量。實(shí)際上，由于貧油中粗苯的組成里，苯和甲苯含量少，絕大部分為二甲苯和溶劑油，其蒸氣壓僅相當(dāng)于同一溫度下煤氣中所含苯族烴蒸氣壓的20%～30%，故實(shí)際貧油含粗苯量可允許達(dá)到0.4%～0.6%，此時(shí)仍能保證塔后煤氣含苯族

16、烴在/以下。如進(jìn)一步降低貧油中的粗苯含量，雖然有助于降低塔后損失，但將增加脫苯塔蒸餾時(shí)的水蒸氣耗量，使粗苯產(chǎn)品的180℃前餾出率減少，并使洗油的耗量增加。</p><p>　　近年來，國外有些焦化廠，塔后煤氣含苯量控制在4/左右，甚至更高。這一指標(biāo)對(duì)大型焦化廠的粗苯回收是經(jīng)濟(jì)合理的。另外一般粗苯和從回爐煤氣中分離出的苯族烴的性質(zhì)可以看出，由回爐煤氣中得到的苯族烴，硫含量比一般粗苯高 3.5倍，不飽和化合物含量高1

17、.1倍。由于這些物質(zhì)很容易聚合，會(huì)增加粗苯回收和精制操作的困難，故塔后煤氣含苯量控制高一些也是合理的。</p><p><b>　　1.34吸收表面積</b></p><p>　　為了洗油充分吸收煤氣中的苯族烴，必須使氣液兩相之間有足夠的接觸表面積（即吸收面積）。填料塔的吸收表面積即為塔內(nèi)填料表面積。填料表面積愈大，則煤氣與洗油接觸的時(shí)間愈長，回收過程進(jìn)行得也愈完全。

18、</p><p>　　根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐，當(dāng)塔后煤氣含苯量要求達(dá)到2/時(shí)，對(duì)于木格填料洗苯塔，每小時(shí)1煤氣所需的吸收面積一般為1.0～1.1；對(duì)于鋼板網(wǎng)填料塔，則為0.6～0.7。當(dāng)減少吸收面積時(shí)，粗苯的回收率將顯著降低。</p><p>　　1.3.5煤氣壓力和流速</p><p>　　當(dāng)增大煤氣壓力時(shí)，擴(kuò)散系數(shù)將隨之減少，因而時(shí)吸收系數(shù)有所降低。但隨著壓力的增加，煤氣

19、中的苯族烴分壓將成比例地增加，使吸收推動(dòng)力顯著增加，因而吸收速率也將增大。</p><p>　　由式/s可見，增加煤氣速度可提高氣膜吸收系數(shù)，從而提高吸收速率，強(qiáng)化吸收過程。但煤氣速度也不宜過大，以免使洗苯塔阻力和霧膜夾帶量過大。對(duì)木格填料塔，空塔氣速以不高于載點(diǎn)氣速的0.8倍為宜?；厥章屎蜕鲜鲋T因素之間的關(guān)系，可用下列無因次式表示：</p><p>　　式中 ——回收率；</p&

20、gt;<p><b>　　——指數(shù)，；</b></p><p>　　P——煤氣的平均壓力，kPa;</p><p>　　F——填料的表面積，</p><p><b>　　V——煤氣量，/h</b></p><p>　　K——總吸收系數(shù)，/（）；</p><p>

21、<b>　　b——指數(shù)，；</b></p><p><b>　　——油氣比，/；</b></p><p><b>　　n——系數(shù)，；</b></p><p>　　——貧油中粗苯質(zhì)量含量，%；</p><p>　　——入洗苯塔煤氣中苯族烴含量， /。</p><

22、;p>　　1.4洗油的質(zhì)量要求</p><p>　　為滿足從煤氣中回收和制取粗苯的要求，洗油應(yīng)具有如下性能：</p><p>　?。?）常溫下對(duì)苯族烴有良好的吸收能力，在加熱時(shí)又能使苯族烴很好地分離出來；</p><p>　?。?）具有化學(xué)穩(wěn)定，即在長期使用中其吸收能力基本穩(wěn)定；</p><p>　?。?）在吸收操作溫度下不應(yīng)析出固體沉

23、淀物；</p><p>　?。?）易與水分離，且不生成乳化物；</p><p>　?。?）有較好的流動(dòng)性，易于用泵送并能在填料上均勻分布。</p><p>　　焦化廠用于洗苯的主要有焦油洗油和石油洗油。</p><p>　　焦油洗油是高溫煤焦油中230～300℃的鎦分，容易得到，為大多數(shù)焦化廠所采用。要求洗油的萘質(zhì)量含量小于13%，苊質(zhì)量含量

24、不大于5%，以保證在10～15℃時(shí)無固體沉淀物。萘因熔點(diǎn)較高，在常溫下易析出固體結(jié)晶，因此，應(yīng)控制其含量。但萘與苊、芴、氧芴及洗油中其他高沸點(diǎn)組分混合時(shí)，能生成熔點(diǎn)低于有關(guān)各組分的共熔點(diǎn)混合物。因此，在洗油總存在一定數(shù)量的萘，有助于降低從洗油中析出沉淀物的溫度。洗油中甲基萘含量高，洗油粘度小，平均相對(duì)分子質(zhì)量小，洗苯能力較大。所以，在采用洗油脫萘工藝時(shí)，應(yīng)防止甲基萘成分隨之切出。</p><p>　　洗油含酚高易

25、與水形成乳化物，破壞洗苯操作。另外，酚的存在還易使洗油變稠。因此，應(yīng)嚴(yán)格控制洗油中的含酚量。</p><p>　　石油洗油系指輕柴油，為石油精餾時(shí)，在餾出汽油和煤油后所切取的餾分。生產(chǎn)實(shí)踐表明：用石油洗油洗苯，具有洗油耗量低、油水分離容易及操作簡便等優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　石油洗油脫萘能力強(qiáng)，一般在洗苯塔后，可將煤氣中萘脫至0.15g/m3以下。但洗苯能力弱，故循環(huán)油量比用焦油洗油時(shí)大

26、，因而脫苯蒸餾時(shí)的蒸汽耗量也大。</p><p>　　石油洗油在循環(huán)使用過程中會(huì)形成不溶性物質(zhì)——油渣，并堵塞換熱設(shè)備，因而破壞正常的加熱制度。另外，含有油渣的洗油與水還會(huì)形成穩(wěn)定的乳化液，影響正常操作。故在洗苯流程中增設(shè)沉淀槽，控制含渣量不大于20/。</p><p>　　洗油的質(zhì)量在循環(huán)使用過程中將逐漸變壞，其密度、黏度和相對(duì)分子質(zhì)量均會(huì)增大，300℃前餾出量降低。這是因?yàn)橄从驮谙幢剿?/p>

27、中吸收苯族烴的同時(shí)還吸收了一些不飽和化合物，如環(huán)戊二烯、古馬隆、茚和丁二烯等，這些不飽和化合物在煤氣中硫醇等硫化物的作用下，會(huì)聚合成高分子聚合物并溶解在洗油中，因而使洗油質(zhì)量變壞并析出沉淀物。此外，在循環(huán)使用過程中，洗油的部分輕質(zhì)餾分被出塔煤氣和粗苯帶走，也會(huì)使洗油中高沸點(diǎn)組分含量增多，黏度、密度及平均相對(duì)分子質(zhì)量增大。</p><p>　　循環(huán)洗油的吸收能力比新洗油約下降10%，為了保證循環(huán)洗油的質(zhì)量，在生產(chǎn)過

28、程中，必須對(duì)洗油進(jìn)行再生處理</p><p><b>　　2設(shè)計(jì)方案 </b></p><p>　　2.1用洗油吸收煤氣中的苯族烴</p><p>　　洗油吸收煤氣中粗苯蒸氣的過程是物理吸收過程，當(dāng)煤氣中粗苯蒸氣的分壓大于洗油表面上粗苯蒸氣時(shí)，煤氣中的粗苯就被洗油吸收。而兩者之間的差值就是吸收粗苯過程的推動(dòng)力，故差值越大，則吸收過程進(jìn)行的越容易

29、，吸收的速率也越快。此外吸收過程的進(jìn)行還與洗油和煤氣的物理性質(zhì)（黏度、密度）及吸收過程的條件（溫度、洗苯塔形式、氣體流速和噴灑密度等）有關(guān)。用洗油吸收煤氣中的苯族烴所采用的洗苯塔雖有多種形式，但工藝流程基本相同。</p><p><b>　　2.2富油脫苯</b></p><p>　　富油脫苯按其加熱方式分為預(yù)熱器加熱富油的脫苯法和管式爐加熱富油的脫苯法。前者是利用列

30、管式換熱器用蒸汽間接加熱富油，使其溫度達(dá)到135～145℃后進(jìn)入脫苯塔；后者是利用管式爐用煤氣間接加熱富油，使其溫度達(dá)到180～190℃后進(jìn)入脫苯塔。該法由于富油預(yù)熱溫度高，與前者相比具有以下優(yōu)點(diǎn)：脫苯程度高，貧油中苯質(zhì)量含量可達(dá)0.1%左右，粗苯回收率高；蒸汽耗量低，每生產(chǎn)1 t 180℃前粗苯為1～1.5t，僅為預(yù)熱器加熱富油脫苯蒸汽耗量的1/3；產(chǎn)生的污水量少；蒸餾和冷凝冷卻設(shè)備的尺寸小。因此，目前廣泛采用管式爐加熱富油的脫苯工藝

31、。</p><p><b>　　2.3處理能力</b></p><p>　　粗苯產(chǎn)量： Kg/h</p><p>　　粗苯產(chǎn)量4170Kg/h，其組成質(zhì)量含量：苯70%，甲苯15%，二甲苯（含乙基苯）5%，三甲苯1.5%（含乙基甲苯），不飽和化合物7.0%，硫化物（按硫計(jì)）0.5%，飽化合物1.0%。</p><p>　

32、　貧油量96347.19Kg/h，貧油中粗苯質(zhì)量含量0.2%（貧油中粗苯組成質(zhì)量含量：苯2.7%，甲苯20%，二甲苯30%，三甲苯25%，不飽和化合物10%，硫化物0.3%，飽化合物12%）。</p><p>　　富油中萘質(zhì)量含量5%，水質(zhì)量含量1%。</p><p><b>　　設(shè)定依據(jù)：</b></p><p>　　粗苯中各組分的平均含量（

33、質(zhì)量含量/%）</p><p>　　苯：55～80 甲苯11～22 二甲苯2.5～6</p><p>　　一般要求粗苯的180℃前餾出量為93%～95%。</p><p><b>　　3生產(chǎn)流程說明</b></p><p><b>　　3.1總流程概述</b></p>

34、<p>　　3.11吸收苯族烴的工藝流程</p><p>　　1—洗苯塔；2—新洗油塔；3—貧油槽；4—貧油泵；5—半富油泵；6—富油泵</p><p>　　圖3.1 吸收苯族烴工藝流程圖</p><p>　　煤氣經(jīng)最終冷卻器冷卻到25～27℃后，依次通過兩個(gè)洗苯塔，塔后煤氣中苯族烴含量一般為2g/m3,溫度為27～30℃的脫苯洗油（貧油）用泵送至順煤氣流

35、向最后一個(gè)洗苯塔的頂部。與煤氣逆向沿著填料向下噴灑，然后經(jīng)過油封流入塔底接收槽，由此用泵送至下一個(gè)洗苯裝置，脫苯后的貧油經(jīng)冷卻后回到貧油槽循環(huán)使用。</p><p>　　3.12富油脫苯工藝流程介紹</p><p>　　來自洗苯工序的富油依次與脫苯塔頂?shù)挠蜌夂退旌衔?，脫苯塔底排除的熱貧油換熱后溫度達(dá)110～130℃進(jìn)入脫水塔，脫水后的富油經(jīng)管式爐加熱至180～190℃進(jìn)入脫苯塔。脫苯塔

36、頂逸出的90～90℃的粗苯蒸氣與富油換熱后降溫到73℃左右進(jìn)入冷凝冷卻器，冷凝液進(jìn)入油水分離器，分離出水后的粗苯流入回流槽，部分粗苯送至塔頂作為回流，其余作為產(chǎn)品采出，脫苯塔底部排除的熱經(jīng)貧油換熱器換熱進(jìn)入熱貧油槽，再用泵送貧油冷卻器冷卻至25～30℃后去吸苯工序循環(huán)利用，脫水塔頂逸出的含有萘和洗油的蒸氣進(jìn)入脫苯塔精餾段下部，在脫苯塔精餾段切取奈油，以脫苯塔上部斷塔板引出液體至油水分離器分出水后返回塔內(nèi)、脫苯塔用的直接蒸氣是經(jīng)管式爐加熱

37、至400～450℃后經(jīng)由再生器進(jìn)入的，以保持再生器頂部溫度高于脫苯塔底部溫度。</p><p>　　為了保持循環(huán)洗油質(zhì)量，將循環(huán)油量的1%～1.5%由富油入塔前的管路引入再生器再生，在此用蒸汽間接將洗油加熱至160～180℃，并用蒸汽直接蒸吹，其中大部分洗油被蒸發(fā)并隨直接蒸汽進(jìn)入脫苯塔低，殘留于再生器底部的殘?jiān)停吭O(shè)備內(nèi)部的壓力間歇或連續(xù)地排至殘?jiān)筒?，殘?jiān)椭?00℃前的餾出量要求低于40%，洗油再生器的操作

38、對(duì)洗油消耗量有較大影響，在洗苯塔補(bǔ)霧及再生操作正常時(shí)，每生產(chǎn)1t 180℃前粗苯的焦油洗油消耗量應(yīng)在100kg以下。生產(chǎn)純苯工藝流程圖如下：</p><p>　　1—脫水塔；2—管式爐；3—再生器；4—脫苯塔；5—熱貧油槽；6—換熱器；</p><p>　　7—冷凝冷卻器；8—冷卻器；9—分離器；10—回流槽</p><p>　　3.2 生產(chǎn)純苯的流程圖</p

39、><p><b>　　4裝置的工藝計(jì)算</b></p><p><b>　　4.1物料衡算</b></p><p><b>　　計(jì)算依據(jù)如下：</b></p><p>　　粗苯產(chǎn)量G粗苯=GCB=4170kg/h。其組分質(zhì)量含量：苯70%，甲苯15%，二甲苯5%，三甲苯1.5%，

40、不飽和化合物7.0%，硫化物0.5%，飽化合物1.0%</p><p>　　貧油量GP=60000kg/h，</p><p>　　貧油中粗苯質(zhì)量含量0.2% 貧油中粗苯組成質(zhì)量含量：（苯2.7%，甲苯20%，二甲苯30%，三甲苯25%，不飽和化合物10%，硫化物0.3%，飽化合物12%）</p><p>　　富油中萘（N）質(zhì)量含量5%，水(W)質(zhì)量含量1%。&l

41、t;/p><p>　　進(jìn)入脫苯工序的富油量GF</p><p>　　富油量GF= GCB+GP+GP×0.2%=4170+96347.19+996347.19×0.2%=100709.884kg/h</p><p>　　富油中水量GF×1%=100709.884×1%=1007.099kg/h</p><p&g

42、t;　　富油中萘含量GF×5%=100709.884×5%=5035.49kg/h</p><p>　　洗油量Gm=GP-GN=96347.19-5035.49=91314.7kg/h</p><p>　　查得各物質(zhì)Mi(kg/kmol)如下：</p><p>　　富油組成（GFi）----------------- GFi(kg/h)----

43、--------------- GFi/Mi(kmol/h)</p><p>　　苯 96347.19×0.2%×2.7%+4170×70%=2924.20 37.49</p><p>　　甲苯 96347.19×0.2%×20%+4170×15%=664.04 7.22&

44、lt;/p><p>　　二甲苯 96347.19×0.2%×30%+4170×5%=266.31 2.51</p><p>　　三甲苯96347.19×0.2%×25%+4170×1.5%=110.72 0.92</p><p>　　不飽和化合物96347.19

45、×0.2%×10%+4170×7.0%=311.17 3.08</p><p>　　飽和化合物96347.19×0.2%×12%+4170×1.9%=102.35 1.07</p><p>　　硫化物96347.19×0.2%×0.3%+4170×0.5%=21.43

46、 0.67</p><p>　　萘 5035.49 39.34</p><p>　　洗油 91314.7 570.72</p><p>　　水

47、 1007.099 55.95</p><p>　　合計(jì) 97357.289 718.97</p><p>　　進(jìn)入脫苯工序的富油被預(yù)熱到125℃后進(jìn)入脫水塔，在脫水塔頂壓力P=120kPa。水的汽化率為90%，在此條件下計(jì)算脫水后各組分留在液相中的分率。&

48、lt;/p><p>　　i查圖125℃各組分的飽和蒸汽壓如下：（kPa）</p><p>　　以分別代表苯，甲苯，二甲苯，三甲苯，萘，洗油和水留在液相中的質(zhì)量含量（%）</p><p>　　先設(shè)B=0.781，代入公式計(jì)算余下各組分i值：</p><p><b>　　由式驗(yàn)算</b></p><p>

49、<b>　　其中</b></p><p>　　苯 ×0.781/1=2283.80 29.28</p><p>　　甲苯 664.40×0.880/1=584.36 6.35</p><p

50、>　　二甲苯266.31×0.941/1=250.60 2.36</p><p>　　三甲苯 110.72×0.975/1=107.95 0.90</p><p>　　萘 5035.49×0.994/1=5005.28

51、 39.10 </p><p>　　洗油91311.7×0.998/1=91129.08 569.56</p><p>　　水1007.1×0.1/1=100.71

52、 5.595</p><p>　　合計(jì) 99461.42 653.15</p><p>　　故=120×653.15/(718.97-653.15)=1190.79</p><p>　　則=1190.79/(1190.79+333.43)=0.781<

53、;/p><p>　　B=0.781與假設(shè)B=0.781接近，證明上述計(jì)算正確。</p><p>　　管式爐出口富油溫度180℃，壓力122.66kPa，180℃時(shí)各組分的飽和蒸汽壓查圖得（kPa）：P0B</p><p>　　富油進(jìn)入脫苯塔閃蒸后與閃蒸前液相中各組分的比率（I/）計(jì)算如下：</p><p>　　先設(shè)B/=0.90，代入公式計(jì)算余下

54、各組分值：</p><p>　　閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量（包括進(jìn)入再生器的油量）如下：</p><p>　　苯 2283.80×0.90=2055.42 26.35</p><p>　　甲苯 584.36×0.95=555.14

55、 6.03</p><p>　　二甲苯 250.60×0.971=243.33 2.30</p><p>　　三甲苯 107.95×0.987=106.55 0.89</p><

56、p>　　萘 5005.28×0.996=4985.26 38.95</p><p>　　洗油 91129.08×0.998=90946.82 568.42</p><p>　　合計(jì) 98892.5

57、4 642.94</p><p><b>　　驗(yàn)算/</b></p><p>　　/與假設(shè)/=0.883接近，證明上述計(jì)算正確。</p><p>　　在脫苯塔進(jìn)出口各組分的蒸發(fā)量（包括進(jìn)入再生器的蒸發(fā)量）如下：</p><p>　　苯

58、 2283.80-2055.42=228.38</p><p>　　甲苯 584.36-555.14=29.22</p><p>　　二甲苯 250.60-243.33=7.27</p><p>　　三甲苯 107.95-106.55=1.4</p><p>

59、;　　奈 5005.28-4985.26=20.02</p><p>　　洗油 91129.08-90946.82=182.26</p><p>　　水 100.71</p><p>　　合計(jì) 569.26</p><p>

60、　　4.2加熱面積的確定</p><p>　　在進(jìn)行一般工藝計(jì)算時(shí)，可采用已知的熱強(qiáng)度數(shù)據(jù)按下式確定所需要的加熱面積：</p><p>　　式中 Q——單位時(shí)間內(nèi)爐管吸收的熱量kJ/h；</p><p>　　σ——爐管的表面熱強(qiáng)度，輻射段單排管可取為84000～105000kJ/(m2.h)；對(duì)流段可取為21000～50000kJ/(m2.h)。</p>

61、<p>　　4.2.1管式爐供給富油的熱量Q1</p><p>　　從脫水塔來的富油帶入的熱量Q1</p><p>　　洗油（包括萘）=（5005.2891129.08）2.056125=15385682.79kJ/h</p><p><b>　　粗苯</b></p><p><b>　　水 &l

62、t;/b></p><p>　　式中 2.056，2.148，4.258依次為125℃時(shí)，洗油、粗苯和水的比熱容，kJ/()。</p><p>　　粗苯的比熱容得出，吸油和水的比熱容查表得出。</p><p>　　出管式爐180℃的富油帶出的熱量Q2</p><p><b>　　洗油（包括萘）</b></p

63、><p>　　粗苯 </p><p>　　式中 2.236，2.391分別為180℃時(shí)，洗油和粗苯的比熱容，kJ/()</p><p>　　粗苯的比熱容得出，吸油和水的比熱容查表得出。</p><p>　　出管式爐粗苯蒸氣和油氣帶出的熱量Q3</p><p>　　洗油蒸氣（包括萘 蒸氣） </p

64、><p>　　粗苯蒸氣 </p><p>　　水蒸氣 </p><p>　　式中 565.2，665.7分別為洗油蒸氣和粗苯蒸氣的焓，kJ/kg;</p><p>　　2834.5——0.12Mpa, 180℃時(shí)水蒸氣質(zhì)量焓，kJ/kg。</p><p>

65、　　粗苯蒸氣焓 </p><p>　　4.2.2管式爐供給蒸氣的熱量QV5</p><p>　　入管式爐對(duì)流段低壓蒸汽帶入熱量Q4</p><p>　　蒸餾用直接蒸汽消耗量GS=1.5×4170=6255kg/h</p><p>　　Q4=2747.8×6255=17187489kJ/h</p>&

66、lt;p>　　式中 2747.8-------0.4Mpa(表壓)飽和蒸汽質(zhì)量焓，kJ/kg。</p><p>　　400℃過熱蒸氣帶出熱量Q5</p><p>　　Q5=6255×3272=20466360kJ/h</p><p>　　式中 3272---------0.4Mpa(表壓) 400℃過熱蒸汽質(zhì)量焓，kJ/kg。</p&g

67、t;<p>　　4.23管式爐加熱面積</p><p>　　取Qm的95%由輻射段供給，5%由對(duì)流段供給，取輻射段熱強(qiáng)度為105000KJ/(m2.h),則輻射段爐管加熱面積為：</p><p>　　取對(duì)流段熱強(qiáng)度為21000kJ/(m2h),則對(duì)流段爐管加熱面積為： </p><p>　　設(shè)管式爐熱效率為75%，煤氣熱值為17800kJ/m3,則煤氣

68、消耗量為：</p><p>　　5塔設(shè)備計(jì)算（填料塔）</p><p>　　5.1主要設(shè)備的工藝尺寸</p><p>　　焦?fàn)t煤氣中苯族烴在洗苯塔內(nèi)被吸收的程度稱為回收率：</p><p>　　式中 η——粗苯回收率。%</p><p>　　a1,a2——洗苯塔入口煤氣和出口煤氣中苯族烴的含量，g/m3.&l

69、t;/p><p>　　分別取=40g/m3. =2g/m3.</p><p>　　送往洗苯塔的循環(huán)量可根據(jù)下式求得:</p><p>　　選鋼板網(wǎng)填料，由代入數(shù)據(jù)</p><p>　　式中 V——煤氣量，m3/h.</p><p>　　L——洗油量，kg/h. L=95674.394kg/h</p

70、><p>　　洗油飽和粗苯含量不大于2.5%～3.0%，解吸后貧油中含粗苯為0.3%～0.4%。</p><p>　　C1,C2——貧油和富油中粗苯的含量，%；這里取C1為2.5%，C2為0.3%。</p><p>　　在進(jìn)行填料計(jì)算時(shí)，可取空塔氣速0.8～1.0m/s,這里取1.0m/s.</p><p><b>　　則</b&

71、gt;</p><p>　　圓整為D=4.4m.</p><p>　　煤氣的處理量為52864.67m3/h(吸收塔)</p><p>　　混合氣體的組成，進(jìn)塔氣中含苯族烴體積分?jǐn)?shù)，進(jìn)入吸收塔的洗油中含苯族烴摩爾分?jǐn)?shù)</p><p><b>　　混合氣體溫度25℃</b></p><p>　　選用

72、鋼板網(wǎng)填料塔計(jì)算時(shí)，可采用下列數(shù)據(jù)：</p><p>　　油氣比1.6～2.0L/m3；</p><p>　　空塔氣速0.9～1.1m/s；</p><p>　　煤氣所需填料面積0.6～0.7m2/(m3.h)；</p><p>　　洗油相對(duì)分子質(zhì)量160； <

73、;/p><p>　　吸收相平衡關(guān)系為： y*=0.125X</p><p>　　溶劑用量為理論最小用量的1.5倍（吸收），水蒸氣用量取最小用量的1.5倍（解吸）</p><p>　　解吸相平衡關(guān)系為： y*=3.16X</p><p>　　苯族烴的氣相體積吸收總系數(shù) KYa=0.035kmol/(m3.s)</p>&l

74、t;p>　　液相體積吸收總系數(shù) KXa=30kmol/(m3.h)</p><p>　　將體積分?jǐn)?shù)0.01換算為摩爾比</p><p>　　將摩爾分?jǐn)?shù)換算為摩爾比</p><p>　　出塔氣濃度 </p><p><b>　　最小液氣比 </b></p><p><b>

75、;　　液氣比</b></p><p><b>　　惰性氣體流量：</b></p><p><b>　　填料塔高度為</b></p><p><b>　　實(shí)際取12m。</b></p><p>　　5.2輔助設(shè)備的選型</p><p><

76、b>　　5.21洗油再生器</b></p><p><b>　　1)構(gòu)造介紹</b></p><p>　　洗油再生器為鋼板制的直立圓筒，帶有錐形體底。中部設(shè)有帶再分布裝置的進(jìn)料管，下部設(shè)有殘?jiān)懦龉?。蒸汽法加熱富油脫苯的再生器下部設(shè)有加熱器，管式爐法加熱富油脫苯的再生器不設(shè)加熱器。</p><p>　　為了降低洗油的蒸出溫度，

77、再生器底部設(shè)有直接蒸汽管，通入脫苯蒸餾所需的絕大部分或部分蒸汽。</p><p>　　在富油入口管下面設(shè)兩塊弓形隔板，以提高再生器內(nèi)洗油的蒸出程度。在富油入口管的上面設(shè)三塊弓形隔板，以捕集油滴。</p><p>　　2)富油中各組分的蒸出率計(jì)算</p><p>　　再生器內(nèi)設(shè)5層多孔折流板，設(shè)其相當(dāng)于兩層泡罩塔板，即n=2。</p><p>

78、　　油在再生器內(nèi)被加熱到200℃。該溫度下萘和洗油的飽和蒸汽壓力分別為66.128kPa和26.664kPa。再生器出口油氣壓力為130.656KPa，則組分的平衡常數(shù)ki為：</p><p>　　萘 </p><p>　　洗油 </p><p>　　進(jìn)入再生器內(nèi)的油量Gm為脫水塔后富油量的1%，即994.61kg/h。&

79、lt;/p><p>　　其中氣相為569.26×0.01=5.69kg/h，液相為994.61-5.69=988.92kg/h。</p><p>　　氣相包括洗油182.26×0.01=1.14kg/h，萘20.02×0.01=0.02kg/h，粗苯（228.38+29.22+7.27+1.4）×0.01=2.66kg/h，水蒸氣100.7×0

80、.01=1.01kg/h。液相包括洗油90946.82×0.01=909.47kg/h，萘4985.26×0.01=49.85kg/h，粗苯(2055.42+555.14+243.33+106.55)×0.01=29.60kg/h。進(jìn)入再生器內(nèi)的水蒸氣量GS=1800kg/h。</p><p>　　液相油與水蒸氣摩爾量之比為：</p><p>　　將上式各值代

81、入式，得組分蒸出率為：</p><p>　　萘 </p><p>　　洗油 </p><p>　　從再生器進(jìn)入脫苯塔的氣體數(shù)量：</p><p>　　洗油 1.82+909.47×0.912=831.26kg/h</p><p>

82、　　萘 0.20+49.85×0.965=48.31kg/h</p><p>　　粗苯 2.66+29.60=32.26kg/h</p><p>　　水蒸氣 1.01+6255=6256.01kg/h</p><p>　　從再生器排除殘?jiān)鼣?shù)量：</p><p>　　洗油 909.

83、47 ×（1-0.912）=80.03kg/h</p><p>　　萘 49.85×(1-0.965)=1.74kg/h</p><p>　　共計(jì) 80.03+1.74=81.82kg/h，對(duì)每噸180℃前粗苯為：</p><p>　　81.82×1000/1200=68.18kg</p><p&g

84、t;　　富油再生的油氣和過熱水蒸氣從再生器頂部進(jìn)入脫苯塔的底部，作為富油脫苯蒸汽。該蒸汽中粗苯蒸氣分壓與脫苯塔熱貧油液面上粗苯蒸氣壓接近，很難使脫苯貧油含苯量再進(jìn)一步降低，貧油含苯質(zhì)量含量一般在0.4%左右。故有人提出將富油再生改為熱貧油再生，這樣可使貧油含苯量降到0.2%，甚至更低，使吸苯效率得以提高。</p><p>　　6設(shè)備穩(wěn)定性及機(jī)械強(qiáng)度校核計(jì)算</p><p><b>

85、;　　6.1壁厚的計(jì)算</b></p><p>　　6.11筒體的設(shè)計(jì)壁厚</p><p>　　式中 －圓筒設(shè)計(jì)厚度，mm；</p><p>　?。?容器計(jì)算壓力，MPa；</p><p><b>　?。瓐A筒內(nèi)徑，mm；</b></p><p>　?。O(shè)計(jì)溫度下筒體材料的許用壓力，

86、MPa；</p><p><b>　?。附咏宇^系數(shù)；</b></p><p><b>　?。g裕量，mm。</b></p><p>　　依據(jù)上式，塔體材料選用16MnR，代入得：</p><p>　　考慮到鋼板厚度負(fù)偏差圓整后，=0.25mm，取圓筒名義厚度4mm。</p><

87、;p><b>　　水壓試驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力為</b></p><p><b>　　圓筒有效厚度</b></p><p>　?。穸雀郊恿?)，mm</p><p>　　16MnR的屈服極限</p><p>　　水壓試驗(yàn)時(shí)滿足強(qiáng)度要求。</p><p>　　6.12封頭壁厚的設(shè)計(jì)

88、</p><p>　　塔內(nèi)徑，壁厚，材質(zhì)16,設(shè)計(jì)壓力，工作溫度18℃～28℃。</p><p>　　采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭。雙面對(duì)接焊縫100%探傷。</p><p><b>　　橢圓形封頭壁厚</b></p><p>　　其中 =，，=170，=1.0，=1.0mm,代入得：</p><p>　　

89、考慮到鋼板厚度負(fù)偏差，取=0.22mm，圓整后用4mm鋼板。</p><p>　　6.2機(jī)械強(qiáng)度的校核</p><p>　　塔設(shè)備由內(nèi)壓或外壓引起的軸向應(yīng)力</p><p>　　式中 －由內(nèi)壓或外壓引起的軸向應(yīng)力，MPa；</p><p>　?。?jì)算壓力，MPa；</p><p><b>　?。搀w直徑，m

90、m；</b></p><p>　?。璱-i截面處筒體有效壁厚，mm。</p><p>　　6.21塔的質(zhì)量載荷</p><p><b>　　設(shè)備操作時(shí)的質(zhì)量</b></p><p>　　式中 －塔體和裙座質(zhì)量，kg;</p><p><b>　?。瓋?nèi)件質(zhì)量，kg;</b

91、></p><p>　?。夭牧腺|(zhì)量，kg;</p><p>　?。脚_(tái)、扶梯質(zhì)量，kg;</p><p>　?。僮鲿r(shí)塔內(nèi)物料質(zhì)量，kg;</p><p>　?。丝?、接管、法蘭等附件質(zhì)量，kg;</p><p><b>　?。馁|(zhì)量，kg;</b></p><p&

92、gt;　　塔體質(zhì)量 DN=4400mm, 的筒節(jié)，每米質(zhì)量為</p><p><b>　　的計(jì)算 </b></p><p><b>　　V封+V筒= </b></p><p><b>　　6.22塔的風(fēng)載荷</b></p><p>　　6.221水平風(fēng)力的計(jì)算</p&g

93、t;<p>　　式中 －水平風(fēng)力，N；</p><p>　?。w型系數(shù)，圓柱直立設(shè)備取0.7；</p><p>　?。O(shè)備各計(jì)算段的風(fēng)振系數(shù)，當(dāng)塔高H≤20m時(shí)，取=1.7；</p><p>　?。撅L(fēng)壓，N/m2；</p><p>　?。L(fēng)壓高度變化系數(shù)；</p><p>　?。趇段計(jì)算長度，m

94、m；</p><p>　?。O(shè)備各計(jì)算段的有效直徑，mm。（設(shè)計(jì)取=4400 mm）</p><p>　　每隔5m計(jì)算水平風(fēng)力：</p><p>　　6.222風(fēng)彎矩的計(jì)算</p><p>　　每隔5m為一截面，計(jì)算得：</p><p>　　7主體設(shè)備的材料選擇</p><p>　　鋼板網(wǎng)填料

95、是用0.5mm厚的薄鋼板，在剪拉機(jī)上剪出一排排交錯(cuò)排列的切口，再將口拉上，板上即形成整齊排列的菱形孔。將鋼板網(wǎng)立著一片片平行疊合起來，相鄰板間用厚為20mm長短不一、交錯(cuò)排列的木條隔開，再用長螺栓固定起來。</p><p>　　從頂部噴淋下來的洗油，被鋼板網(wǎng)間的木條分配到板網(wǎng)上形成液膜向下流動(dòng)。煤氣再網(wǎng)間向上流動(dòng)，當(dāng)被板網(wǎng)間的長木條擋住時(shí)，便穿過網(wǎng)孔進(jìn)入鄰近的空間。這樣網(wǎng)上的液膜就不斷地被鼓破，新的液膜又隨即形成

96、。所以，再鋼板網(wǎng)填料中，氣液兩相的接觸面積遠(yuǎn)大于填料表面積，并由于較激烈的湍動(dòng)和吸收表面不斷更新而強(qiáng)化了操作。</p><p>　　鋼板網(wǎng)填料分段堆砌在塔內(nèi)，每段高約1.5m。填料板面垂直于塔的橫截面，再板網(wǎng)之間即形成了煤氣的曲折通路。為了保證洗油在塔的橫截面上均勻分布，在塔內(nèi)每隔一定距離安裝一塊帶有煤氣渦流罩的液體再分布板。</p><p>　　煤氣渦流罩按同心圓排列在液體再分布板上，彎

97、管出口方向與圓周相切，在同一圓周上的出口方向一致，相鄰兩圓周上的方向相反。由于彎管的導(dǎo)向作用，煤氣流出渦流罩時(shí)，形成多股上升的旋風(fēng)氣流，因而使煤氣得到混合，以均一的濃度進(jìn)入上段填料。</p><p>　　匯聚在液體再分布板上的洗油，勁升氣管內(nèi)的彎管流到設(shè)于升氣管中心的圓棒表面，再流到下端的齒形圓板上，借重力噴濺成液滴而淋灑到下段填料上。從而可消除洗油沿塔壁下流及分布不均的現(xiàn)象。</p><p&

98、gt;　　在進(jìn)行鋼板網(wǎng)填料塔計(jì)算時(shí)，可采用下列數(shù)據(jù)：填料比表面積44/；油氣比1.6~2.0L/；空塔氣速0.9~1.1m/s；煤氣所需填料面積0.6~0.7/(h)。</p><p><b>　　8設(shè)計(jì)體會(huì)與收獲</b></p><p>　　為期一個(gè)月的畢業(yè)實(shí)習(xí)剛剛結(jié)束，便開始了為期三個(gè)多月的畢業(yè)設(shè)計(jì)了。從這次實(shí)習(xí)在廠里學(xué)到的生產(chǎn)工藝和操作技能，再到離開廠里在校園里

99、整理資料并準(zhǔn)備實(shí)習(xí)答辯的整個(gè)過程。以及再結(jié)合自己這段日子的畢業(yè)設(shè)計(jì)，同時(shí)結(jié)合自身的專業(yè)知識(shí)，從中學(xué)習(xí)到了許多讓自己在課堂上無法學(xué)習(xí)到的知識(shí)和實(shí)踐技能，相信這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的點(diǎn)點(diǎn)滴滴會(huì)對(duì)自己鞏固專業(yè)知識(shí)，加深自己的專業(yè)理論會(huì)有特大的幫助。特別對(duì)于我們這樣一個(gè)快要走出校園進(jìn)入工作崗位的大學(xué)生而言是那么的重要。 </p><p>　　隨著畢業(yè)日子的臨近，畢業(yè)設(shè)計(jì)也接近了尾聲。經(jīng)過這段日子的努力設(shè)計(jì)，我的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于完成了

100、。在沒有做畢業(yè)設(shè)計(jì)以前覺得畢業(yè)設(shè)計(jì)只是和平時(shí)所做的課題設(shè)計(jì)差不多，應(yīng)該都是自己平時(shí)所學(xué)知識(shí)的單純總結(jié)。朦朧的想象這個(gè)設(shè)計(jì)的簡單性，但是通過這次做畢業(yè)設(shè)計(jì)發(fā)現(xiàn)自己的看法是那么的太單純。從這次畢業(yè)設(shè)計(jì)所做的過程中我越來越感受到畢業(yè)設(shè)計(jì)不僅是對(duì)前面所學(xué)知識(shí)的一種檢驗(yàn)，所學(xué)知識(shí)的大致縮影，而且更是對(duì)自己能力的一種提高。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我明白了自己原來知識(shí)還比較欠缺。自己要學(xué)習(xí)的東西還太多，以前總覺得自己什么東西都會(huì)，什么東西都懂，有點(diǎn)眼高手低

101、。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我才明白學(xué)習(xí)是一個(gè)長期積累的過程，在以后的工作、生活中都應(yīng)該不斷的學(xué)習(xí)，努力提高自己知識(shí)和綜合素質(zhì)。</p><p>　　在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中團(tuán)結(jié)同學(xué)，互相幫助，相互討論。使我們的同學(xué)關(guān)系更近了一步，同學(xué)之間互相幫助，有什么不懂的大家在一起商量，聽聽不同的看法可以讓我們更好的理解知識(shí)，加深我們的專業(yè)知識(shí)的理解及鞏固。在設(shè)計(jì)過程中找不到相關(guān)的資料大家可以相互幫忙，遇到的不懂問題大家可以一起討論，相互

102、補(bǔ)充，相互提高，共同進(jìn)步。</p><p>　　在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的過程中使自己越來越相信：知識(shí)必須通過應(yīng)用才能實(shí)現(xiàn)其價(jià)值！有些東西以為學(xué)會(huì)了。但真正到用的時(shí)候才發(fā)現(xiàn)還是一無所知，知之甚少，所以我認(rèn)為只有到真正會(huì)用的時(shí)候才是真的學(xué)會(huì)了?！俺孙L(fēng)破浪會(huì)有時(shí)，直掛云帆濟(jì)滄?！蔽疑羁痰闹雷约哼€有許多要學(xué)習(xí)的東西，自己要認(rèn)清自己，加倍努力，爭取更大的進(jìn)步。</p><p><b>　　9主要

103、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1 《塔設(shè)備設(shè)計(jì)》 上海科學(xué)技術(shù)出版社</p><p>　　2 《化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　3 《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　4 《化工過程設(shè)計(jì)》

104、 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　5 《化工設(shè)備設(shè)計(jì)》 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　6 《化工設(shè)備手冊(cè)》 化學(xué)工業(yè)出版社</p><p><b>　　10 致 謝</b></p><p>　　經(jīng)過幾個(gè)月忙碌的

105、設(shè)計(jì)工作，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲，作為一個(gè)?？粕漠厴I(yè)設(shè)計(jì)，由于經(jīng)驗(yàn)的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有劉偉導(dǎo)師的督促指導(dǎo)，以及一起工作的同學(xué)們的支持，想要完成這個(gè)設(shè)計(jì)是難以想象的。</p><p>　　整個(gè)設(shè)計(jì)過程中，培養(yǎng)了我獨(dú)立工作的能力，提高了我的動(dòng)手能力，使我深刻地體會(huì)到了在創(chuàng)造過程中探索的艱辛和對(duì)自己前途對(duì)未來的信心，相信這對(duì)我今后的學(xué)習(xí)、工作、生活都會(huì)有很大的幫助。</p>&

106、lt;p>　　我的設(shè)計(jì)較為復(fù)雜煩瑣，但是xx老師仍然細(xì)心地糾正我論文中的細(xì)節(jié)錯(cuò)誤。在這里，我要感謝我的指導(dǎo)老師xx老師，感謝他的悉心指導(dǎo)！感謝他嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致！他一絲不茍的作風(fēng)一直是我工作、學(xué)習(xí)中的榜樣，他循循善誘的教導(dǎo)和不拘一格的思路給予我無盡的啟迪。</p><p>　　然后還要感謝大學(xué)三年來所有的老師，為我打下化工專業(yè)知識(shí)的基礎(chǔ)。同時(shí)還要感謝所有的同學(xué)們，正是因?yàn)橛辛四銈兊闹С趾凸膭?lì)，此次畢業(yè)設(shè)計(jì)才會(huì)順利完