200號油換熱器設(shè)計畢業(yè)設(shè)計說明書

1、<p>　　本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計 (論 文)</p><p>　　200號油換熱器設(shè)計</p><p>　　Design of 200 # Oil Heat Exchanger </p><p>　　2011 年 06月</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）中文摘要</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計（論文）外

2、文摘要</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1緒論1</b></p><p>　　1.1換熱器的應(yīng)用1</p><p>　　1.2換熱器的主要分類2</p><p>　　1.3管殼式換熱器特殊結(jié)構(gòu)4</p>&l

3、t;p>　　2．換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計與強(qiáng)度計算4</p><p>　　2.1殼體與管箱厚度的確定5</p><p>　　2.2接管的選取6</p><p>　　2.3開孔補(bǔ)強(qiáng)計算7</p><p><b>　　2.4水壓試驗9</b></p><p><b>　　2.5換熱管

4、9</b></p><p>　　2.6管板設(shè)計11</p><p><b>　　2.7折流板16</b></p><p>　　2.8拉桿與定距管17</p><p><b>　　2.9防沖板18</b></p><p>　　2.10保溫層18</p

5、><p>　　2.11法蘭與墊片18</p><p>　　2.12鉤圈式浮頭20</p><p>　　2.13分程隔板26</p><p><b>　　2.14鞍座26</b></p><p>　　3換熱器的腐蝕、制造與檢驗28</p><p>　　3.1換熱管的腐蝕

6、28</p><p>　　3.2換熱器的制造與檢驗29</p><p><b>　　結(jié) 論32</b></p><p><b>　　致 謝33</b></p><p>　　參 考 文 獻(xiàn)34</p><p>　　2.1殼體與管箱厚度的確定</p>

7、<p>　　2.1.1 殼體和管箱材料的選擇</p><p>　　由于所設(shè)計的換熱器屬于常規(guī)容器，并且在工廠中多采用低碳低合金鋼制造，故在此綜合成本、使用條件等的考慮，選擇Q345R為殼體與管箱的材料。</p><p>　　Q345R是低碳低合金鋼，具有優(yōu)良的綜合力學(xué)性能和制造工藝性能，其強(qiáng)度、韌性、耐腐蝕性、低溫和高溫性能均優(yōu)于相同含碳量的碳素鋼，同時采用低合金鋼可以減少容器的

8、厚度，減輕重量，節(jié)約鋼材。</p><p>　　2.1.2 圓筒殼體厚度的計算</p><p>　　焊接方式：選為單面焊對接接頭，局部無損探傷，故焊接系數(shù)；</p><p>　　根據(jù)GB713《鍋爐與壓力容器專用鋼板》，Q345R鋼板的。</p><p>　　假設(shè)材料的許用應(yīng)力MPa（厚度為6～16mm時），</p><p

9、>　　已知條件：管程：水，工作壓力1.0MPa，工作溫度25～35℃；殼程：200號油，工作壓力1.25MPa，工作溫度80～40℃。</p><p><b>　　設(shè)計條件的確定</b></p><p>　　設(shè)計壓力：管程為1.3MPa，殼程為1.3 MPa.</p><p>　　設(shè)計溫度：管程為50℃，殼程為90 ℃。</p>

10、;<p>　　Pc=1.3+Pl=1.3 MPa</p><p>　　殼體計算厚度按下式計算為：</p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　設(shè)計厚度</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>

11、<b>　　名義厚度</b></p><p>　?。ㄆ渲袨橄蛏蠄A整量）；</p><p>　　查其最小厚度為8mm，則此時厚度滿足要求，且經(jīng)檢查，沒有變化，故合適。</p><p>　　考慮到后面法蘭選取要求殼體最小厚度為10，因此選10mm更合適。</p><p>　　2.1.3 管箱厚度計算</p>&

12、lt;p>　　管箱由兩部分組成：短節(jié)與封頭；且由于前端管箱與后端管箱的形式不同，故此時將前端管箱和后端管箱的厚度計算分開計算。</p><p>　　2.1.3.1 前端管箱厚度計算</p><p>　　前端管箱為橢圓形管箱，這是因為橢圓形封頭的應(yīng)力分布比較均勻，且其深度較半球形封頭小得多，易于沖壓成型。其計算壓力Pc=Pd+Pl</p><p>　　此時選用標(biāo)

13、準(zhǔn)橢圓形封頭，故，且同上，則封頭計算厚度為：</p><p><b>　　忽略。</b></p><p><b>　　設(shè)計厚度：</b></p><p><b>　　名義厚度：</b></p><p><b>　?。橄蛏蠄A整量）；</b></p&g

14、t;<p>　　經(jīng)檢查，沒有變化，故合適</p><p>　　查JB/T4746—2002《鋼制壓力容器用封頭》可得封頭的型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-1 DN500標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭參數(shù)</p><p>　　短節(jié)部分的厚度同封頭處厚度，為10mm。</p><p>　　2.1.3.2 后端管箱厚度計算</p>

15、;<p>　　由于是浮頭式換熱器設(shè)計，因此其后端管箱是浮頭管箱，又可稱外頭蓋。外頭蓋的內(nèi)直徑為600mm，這可在“浮頭蓋計算”部分看到。</p><p>　　選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，故，且同上，則計算厚度為：</p><p><b>　??；（pl忽略）</b></p><p><b>　　設(shè)計厚度；</b><

16、;/p><p>　　名義厚度（為向上圓整量）；</p><p>　　經(jīng)檢查，沒有變化，故合適。</p><p>　　查JB/T4746—2002《鋼制壓力容器用封頭》可得封頭的型號參數(shù)如下：</p><p>　　表2-2 DN600標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭參數(shù)</p><p>　　短節(jié)部分的厚度同封頭處厚度，為10mm。</p

17、><p><b>　　2.2接管的選取</b></p><p>　　循環(huán)水進(jìn)口與出口選用無縫鋼管尺寸為1686，材料為16Mn。</p><p>　　200號油進(jìn)口與出口選用無縫鋼管尺寸為2196材料為16Mn。</p><p>　　排氣口與排液口選用無縫鋼管尺寸為253材料為 16Mn。</p><p&

18、gt;<b>　　2.3開孔補(bǔ)強(qiáng)計算</b></p><p>　　在該臺浮頭式換熱器上，殼程流體的進(jìn)出管口在殼體上，管程流體則從前端管箱進(jìn)入，而后端管箱上則有排污口和排氣口，因此不可避免地要在換熱器上開孔。開孔之后，出削弱器壁的強(qiáng)度外，在殼體和接管的連接處，因結(jié)構(gòu)的連接性被破壞，會產(chǎn)生很高的局部應(yīng)力，會給換熱器的安全操作帶來隱患。因此此時應(yīng)進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)的計算。</p><

19、p>　　按照GB150規(guī)定，當(dāng)在設(shè)計壓力小于或等于2.5MPa的殼體上開孔，兩相鄰開孔中心的間距大于兩孔直徑之和的兩倍，且接管公稱外徑小于或等于89mm時，只要接管最小厚度滿足下表2-3要求，就可以不另行補(bǔ)強(qiáng)。</p><p>　　表2-3接管外壁最小厚度</p><p>　　按照以上規(guī)定，循環(huán)水進(jìn)口與出口與200號油進(jìn)口與出口都需進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)計算</p><p>

20、;　　a.對于受內(nèi)壓的圓筒或球殼，</p><p>　　b.對于受外壓的圓筒和球殼，</p><p>　　A——開孔削弱做需要的補(bǔ)強(qiáng)面積，</p><p><b>　　——開孔直徑，</b></p><p>　　——?dú)んw開孔處的計算厚度，</p><p><b>　　——接管有效厚度，&

21、lt;/b></p><p>　　——強(qiáng)度削弱系數(shù)，等于設(shè)計溫度下接管材料與殼體材料許用應(yīng)力之比。</p><p>　　2.3.1 殼體上開孔補(bǔ)強(qiáng)計算</p><p>　　2.3.1.1 補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別：</p><p>　?、?00號油進(jìn)口與出口補(bǔ)強(qiáng)計算</p><p>　　用等面積法進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)計算。&l

22、t;/p><p>　　2.3.1.2 開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積計算：</p><p><b>　　強(qiáng)度削弱系數(shù) </b></p><p><b>　　接管有效厚度</b></p><p><b>　　開孔直徑</b></p><p>　　開孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積按下式計算：

23、</p><p>　　2.3.1.3 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍</p><p><b>　　①有效寬度B：</b></p><p><b>　?、谟行Ц叨龋?lt;/b></p><p>　?。╝）外側(cè)有效高度為：</p><p>　?。╞）內(nèi)側(cè)有效高度為：</p><p&

24、gt;　　2.3.1.4 有效補(bǔ)強(qiáng)面積</p><p>　　①殼體多余金屬面積： </p><p><b>　　殼體有效厚度：</b></p><p>　　則多余的金屬面積為：</p><p><b>　?。?</b></p><p>　?、诮庸芏嘤嘟饘倜娣e：</p&g

25、t;<p><b>　　接管計算厚度：</b></p><p>　　接管多余金屬面積A2：</p><p>　?、劢庸軈^(qū)焊縫面積（焊腳取為6mm）：</p><p><b>　　④有效補(bǔ)強(qiáng)面積：</b></p><p><b>　　可知 </b><

26、/p><p>　　該接管補(bǔ)強(qiáng)的強(qiáng)度足夠，不需另外設(shè)補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)</p><p>　　該設(shè)備最大接管的公稱直徑為200mm，此接管不需另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)，那么其他的也不需另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)了。</p><p><b>　　2.4水壓試驗</b></p><p>　　設(shè)試驗溫度為常溫，根據(jù)GB150規(guī)定，則有</p><p&

27、gt;　　則校核水壓試驗時圓筒的薄膜壓力：</p><p><b>　　滿足條件。</b></p><p><b>　　2.5換熱管</b></p><p>　　換熱管的規(guī)格為，材料選為20鋼。</p><p>　　2.5.1 換熱管的排列方式</p><p>　　換熱管在管

28、板上的排列有正三角形排列、正方形排列和正方形錯列三種排列方式。各種排列方式都有其各自的特點(diǎn)：①正三角形排列：排列緊湊，管外流體湍流程度高在同樣的管板面積上可排列最多的管數(shù)，應(yīng)用最為普遍；②正方形排列：易清洗，但給熱效果較差；③正方形錯列：可以提高給熱系數(shù)。各排列如圖2-1所示</p><p><b>　　圖2-1</b></p><p>　　在此，選擇正三角形排列，主

29、要是考慮同樣的管板面積上可排列最多的管數(shù)。</p><p>　　查GB151-1999可知，換熱管的中心距S=32mm，分程隔板槽兩側(cè)相鄰管的中心距為44mm；同時，由于換熱管管間需要進(jìn)行機(jī)械清洗，故相鄰兩管間的凈空距離（S-d）不宜小于6mm。</p><p>　　2.5.2 布管限定圓</p><p>　　布管限定圓為管束最外層換熱管中心圓直徑，浮頭式換熱器的其

30、由下式確定：</p><p>　　查GB151-1999可知，取b=4.5，b1=4，bn=32，故b2= bn+1.5=33.5，則</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　2.5.3 排管</b></p><p>　　排管時須注意：拉桿應(yīng)盡量均勻布置在管束的外邊緣，在

31、靠近折流板缺邊位置處布置拉桿。拉桿中心至折流板缺邊的距離應(yīng)盡量控制在換熱管中心距的（0.5～1.5）范圍內(nèi)。</p><p>　　多管程換熱器其各程管數(shù)應(yīng)盡量相等，其相對誤差應(yīng)控制在10%以內(nèi)，最大不能超過20%。</p><p><b>　　相對誤差計算：</b></p><p>　　其中：——各程的平均管數(shù)；——各程中最小或最大的管數(shù)。 &

32、lt;/p><p>　　實際排管后發(fā)現(xiàn)，每個管程的布管數(shù)目分別是33，26，26，33，而各管程的平均管數(shù)為29.5，因此可知各程管數(shù)的相對誤差是：</p><p>　　2.5.4 換熱管束的分程</p><p>　　在這里首先要先提到管箱。管箱作用是把從管道輸送來的流體均勻地分布到換熱管和把管內(nèi)流體匯集在一起送出換熱器，在多管程換熱器中管箱還起改變流體流向的作用。&l

33、t;/p><p>　　由于所選擇的換熱器是4管程，故管箱選擇為多程隔板的安置形式。而對于換熱管束的分程，為了接管方便，采用平行分法較合適，且平行分法亦可使管箱內(nèi)殘液放盡。</p><p>　　2.5.5 換熱管與管板的連接</p><p>　　換熱管與管板的連接方式有強(qiáng)度焊、強(qiáng)度脹以及脹焊并用。</p><p>　　強(qiáng)度脹接主要適用于設(shè)計壓力≤4

34、.0MPa；設(shè)計溫度≤300℃；操作中無劇烈振動、無過大的溫度波動及無明顯應(yīng)力腐蝕等場合。</p><p>　　除了有較大振動及有縫隙腐蝕的場合，強(qiáng)度焊接只要材料可焊性好，它可用于其它任何場合。</p><p>　　脹焊并用主要用于密封性能要求較高；承受振動和疲勞載荷；有縫隙腐蝕；需采用復(fù)合管板等的場合。</p><p>　　在此，根據(jù)設(shè)計壓力、設(shè)計溫度及操作狀況選

35、擇換熱管與管板的連接方式為強(qiáng)度焊加貼脹,即脹焊并用。這是因為其焊接結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，抗拉脫力強(qiáng)，在高溫高壓下也能保證連接處的密封性能和抗拉脫能力。</p><p><b>　　2.6管板設(shè)計</b></p><p>　　管板是管殼式換熱器最重要的零部件之一，用來排布換熱管，將管程和殼程的流體分隔開來，避免冷、熱流體混合，并同時受管程、殼程壓力和溫度的作用。由于流體只具有輕微

36、的腐蝕性，故采用工程上常用的Q345R整體管板。</p><p>　　2.6.1 管板與殼體的連接</p><p>　　由于浮頭式換熱器要求管束能夠方便地從殼體中抽出進(jìn)行清洗和維修，因而換熱器固定端的管板采用可拆式連接方式，即把管板利用墊片夾持在殼體法蘭與管箱法蘭之間。</p><p>　　2.6.2 管板計算</p><p><b&g

37、t;　　符號說明：</b></p><p>　　——在布管區(qū)范圍內(nèi)，因設(shè)置隔板槽和拉桿結(jié)構(gòu)的需要，而未能被換熱管支承的面積，，對正三角形排列，；</p><p>　　——隔板槽一側(cè)的排管根數(shù)；</p><p><b>　　——換熱管中心距；</b></p><p>　　——隔板槽兩側(cè)鄰管的中心距；</p

38、><p>　　——管板布管區(qū)面積，；對多管程正三角形排列換熱器，；</p><p>　　——管板布管區(qū)內(nèi)開孔后的面積，；；</p><p>　　——一根換熱管管壁金屬的橫截面積，；</p><p>　　——固定端管板墊片壓緊力作用中心圓直徑，；根據(jù)所選的墊片的尺寸，且選擇其壓緊面型式為GB150表9-1的1a，可知密封面寬度，則，故</p&

39、gt;<p>　　——管板布管區(qū)當(dāng)量直徑，，；</p><p><b>　　——換熱管外徑，；</b></p><p>　　——設(shè)計溫度時，管板材料的彈性模量，MPa；</p><p>　　——設(shè)計溫度時，換熱管材料的彈性模量，MPa；</p><p>　　——系數(shù)，按和查GB151圖24；</p&g

40、t;<p>　　——管束模數(shù)，MPa；； </p><p>　　——管束無量綱剛度，MPa；；</p><p>　　——換熱管有效長度（兩管板內(nèi)側(cè)間距），；</p><p>　　——換熱管與管板脹接長度或焊腳高度，；</p><p><b>　　——換熱管根數(shù)；</b></p><p&g

41、t;<b>　　——無量綱壓力，；</b></p><p>　　——當(dāng)量壓力組合；MPa；</p><p>　　——管板設(shè)計壓力，MPa；</p><p>　　——?dú)こ淘O(shè)計壓力，MPa；</p><p>　　——管程設(shè)計壓力，MPa；</p><p>　　——換熱管與管板連接拉脫力，MPa；<

42、;/p><p>　　——許用拉脫力，查GB151，MPa；</p><p><b>　　——系數(shù)，；</b></p><p>　　——管板計算厚度，；</p><p>　　——換熱管管壁厚度，；</p><p>　　——管板剛度削弱系數(shù)，一般可取值；</p><p>　　——管

43、板強(qiáng)度削弱系數(shù)，一般??；</p><p><b>　　——系數(shù)，；</b></p><p>　　——換熱管軸向應(yīng)力，MPa；</p><p>　　——換熱管穩(wěn)定許用壓應(yīng)力，MPa；</p><p>　　——設(shè)計溫度時，管板材料的許用應(yīng)力，MPa；；</p><p>　　——設(shè)計溫度時，換熱管材料的

44、許用應(yīng)力，MPa；</p><p>　　管板厚度計算過程如下：</p><p>　　2.6.2.1管板名義厚度計算</p><p>　　查GB150可知， </p><p><b>　　則</b></p><p>　　式中L應(yīng)為換熱管的有效長度，但由于管板厚度尚未計算出，暫估算管板厚度為40mm進(jìn)

45、行試算，待管板厚度算出再用有效長度核算。</p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　當(dāng)中的的計算如下：</b></p><p>　　查GB151-1999可知，則，同時由于前面換熱管的材料選為Q345鋼，故，</p><p>　　由于此時不能保證與在任何時候都同時作用，則取

46、；故，故；根據(jù)=2.33和查GB151圖可知，則管板計算厚度為：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　管板的名義厚度應(yīng)不小于下列三部分之和，即</p><p>　　式中Cs和Ct分別是指殼程、管程的腐蝕裕量；而h1是指殼程側(cè)管板結(jié)構(gòu)槽深，為0；h2是指管程隔板槽深，為4mm。</p><p>　　

47、此時應(yīng)根據(jù)得到的管板名義厚度，重復(fù)以上步驟，使得管子有效長度對應(yīng)于管板厚度。</p><p>　　故=2.32，查圖可知，，則</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　2.6.2.2 換熱管的軸向應(yīng)力</p><p>

48、;　　換熱管的軸向應(yīng)力在一般情況下，應(yīng)按下列三種工況分別計算：</p><p>　　①殼程設(shè)計壓力，管程設(shè)計壓力：</p><p><b>　　明顯地，；</b></p><p>　?、诠艹淘O(shè)計壓力，殼程設(shè)計壓力：</p><p><b>　　；</b></p><p>&l

49、t;b>　　明顯地，</b></p><p>　?、蹥こ淘O(shè)計壓力與管程設(shè)計壓力同時作用：</p><p><b>　　明顯地，。</b></p><p>　　由以上三種情況可知，換熱管的軸向應(yīng)力符合要求</p><p>　　2.6.2.3 換熱管與管板連接拉脫力</p><p>

50、<b>　　式中，</b></p><p>　　其中：——換熱管最小伸出長度，查GB151-1999可知</p><p><b>　　——最小坡口深度，</b></p><p><b>　　許用拉脫力</b></p><p><b>　　明顯地，。</b>

51、</p><p>　　2.6.3 管板重量計算</p><p>　　管板有固定管板以及活動管板，兩者的重量計算分別如下所示：</p><p>　　2.6.3.1 固定管板重量計算</p><p>　　2.6.3.2 活動管板重量計算：</p><p><b>　　2.7折流板</b></p&

52、gt;<p>　　設(shè)置折流板的目的是為了提高殼程流體的流速，增加湍動程度，并使管程流體垂直沖刷管束，以改善傳熱，增大殼程流體的傳熱系數(shù)，同時減少結(jié)構(gòu)，而且在臥式換熱器中還起支撐管束的作用。常見的折流板形式為弓形和圓盤—圓環(huán)形兩種，其中弓形折流板有單弓形，雙弓形和三弓形三種，但是工程上使用較多的是單弓形折流板。</p><p>　　在浮頭式換熱器中，其浮頭端宜設(shè)置加厚環(huán)板的支持板。</p>

53、<p>　　2.7.1 折流板的型式和尺寸</p><p>　　此時選用兩端選用環(huán)形折流板，中間選用單弓形折流板，上下方向排列，這樣可造成液體的劇烈擾動，增大傳熱膜系數(shù)。</p><p>　　為方便選材，可選折流板的材料選為Q345R，查GB151可知，弓形缺口高度為150mm，折流板間距為150mm，數(shù)量為33塊，查GB151-1999可知折流板的最小厚度為5mm，故此時可

54、選其厚度為6mm。同時查GB151-1999可知折流板名義外直徑為。</p><p>　　2.7.2 折流板排列</p><p>　　該臺換熱器折流板排列示意圖如下所示：</p><p>　　圖2-2折流板排列示意圖</p><p>　　2.7.3 折流板的布置</p><p>　　一般應(yīng)使管束兩端的折流板盡可能靠近殼

55、程進(jìn)、出口管，其余折流板按等距離布置?？拷馨宓恼哿靼迮c管板間的距離：；兩相鄰折流板的間距取150mm。</p><p>　　2.7.4 折流板重量計算</p><p><b>　　符號說明如下：</b></p><p>　　——折流板質(zhì)量，kg；</p><p>　　——折流板外圓直徑，；</p><

56、;p>　　——折流板切去部分的弓形面積，，，</p><p>　　——系數(shù)，由查表求??；</p><p>　　——折流板切去部分的弓形高度，mm；</p><p>　　——管孔直徑，mm；</p><p>　　——拉桿孔直徑，mm；</p><p><b>　　——管孔數(shù)量；</b><

57、/p><p><b>　　——拉桿孔數(shù)量；</b></p><p>　　——折流板厚度，mm。</p><p><b>　　計算過程如下：</b></p><p><b>　　，查得</b></p><p><b>　　2.8拉桿與定距管</

58、b></p><p>　　2.8.1 拉桿的結(jié)構(gòu)形式</p><p>　　常用拉桿的形式有兩種：</p><p>　　拉桿定距管結(jié)構(gòu)，適用于換熱管外徑大于或等于19mm的管束，（按GB151-1999表45規(guī)定）；</p><p>　　拉桿與折流板點(diǎn)焊結(jié)構(gòu)，適用于換熱管外徑小于或等于14mm的管束，；</p><p&

59、gt;　　當(dāng)管板比較薄時，也可采用其他的連接結(jié)構(gòu)。</p><p>　　由于此時換熱管的外徑為25mm，因此選用拉桿定距管結(jié)構(gòu)。</p><p>　　2.8.2 拉桿的直徑、數(shù)量及布置</p><p>　　拉桿的形式見圖2-3</p><p><b>　　圖2-3拉桿詳圖</b></p><p>

60、　　其具體尺寸如表2-4所示</p><p>　　表2-4 拉桿的參數(shù)</p><p>　　其中拉桿的長度L按需要確定。</p><p>　　拉桿應(yīng)盡量均勻布置在管束的外邊緣。若對于大直徑的換熱器，在布管區(qū)內(nèi)或靠近折流板缺口處應(yīng)布置適當(dāng)數(shù)量的拉桿，任何折流板應(yīng)不少于3個支承點(diǎn)。</p><p>　　對于本臺換熱器拉桿的布置可參照零件圖。<

61、;/p><p><b>　　2.8.3 定距管</b></p><p>　　定距管的規(guī)格同換熱管，其長度同實際需要確定。本臺換熱器定距管的布置可以參照部件圖。</p><p><b>　　2.9防沖板</b></p><p>　　當(dāng)管程采用軸向人口接管或換熱器管內(nèi)流體速度超過3m/s時，應(yīng)設(shè)置防沖板，以

62、減小流體的不均勻分布和換熱管端的沖蝕。由于以知條件中沒給出流速，為安全起見，設(shè)置防沖板，材料為Q235A，查GB151可知，防沖板厚度碳鋼最小為4.5mm，則在本設(shè)計中取6mm.</p><p><b>　　2.10保溫層</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計溫度選保溫層材料為巖棉。保溫層厚度為60mm。</p><p><b>　　

63、2.11法蘭與墊片</b></p><p>　　換熱器中的法蘭包括管箱法蘭、殼體法蘭、外頭蓋法蘭、外頭蓋側(cè)法蘭、浮頭蓋法蘭以及接管法蘭，另浮頭蓋法蘭將在下節(jié)進(jìn)行計算，在此不作討論。</p><p>　　墊片則包括了管箱墊片和外頭蓋墊片。</p><p>　　2.11.1固定端的殼體法蘭、管箱法蘭與管箱墊片</p><p>　?。?

64、） 查JB4703-92壓力容器法蘭可選固定端的殼體法蘭和管箱法蘭為長頸對焊法蘭，凹面密封面，材料為鍛件16MnⅡ，其具體尺寸見相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　（2）此時查JB4706-92壓力容器法蘭，根據(jù)設(shè)計溫度可選擇墊片型式為纏繞式墊片，材料為0Cr19Ni9，其標(biāo)志為：G13-500-1.6-4B</p><p>　　2.11.2外頭蓋側(cè)法蘭、外頭蓋法蘭與外頭蓋墊片、浮頭墊片<

65、;/p><p>　?。?）外頭蓋法蘭的型式與尺寸、材料均同上殼體法蘭，凹密封面，查JB4700-2000壓力容器法蘭可知其具體尺寸如下所示：（單位為mm）。</p><p>　　表2-5 外頭蓋法蘭尺寸</p><p>　?。?）外頭蓋側(cè)法蘭選用凸密封面，材料為鍛件16MnⅡ如圖2-4所示，</p><p><b>　　圖2-4法蘭詳圖

66、</b></p><p>　　查JB/4721-92可知其具體尺寸如下表：</p><p>　　表2-6 外頭蓋側(cè)法蘭尺寸</p><p>　　（3）查JB/T4719-92選外頭蓋墊片的型式為纏繞式墊片，其外徑D為664mm，內(nèi)徑d為622mm且查JB/T4719-92也選浮頭墊片的型式為纏繞式墊片，則其外徑D為492mm，內(nèi)徑d為472mm，兩者材料

67、均為0Cr19Ni9。</p><p>　　2.11.3 接管法蘭型式與尺寸</p><p>　　根據(jù)接管的公稱直徑，公稱壓力可查HG20592～20635－97鋼制管法蘭、墊片、緊固件，選擇帶頸對焊鋼制管法蘭，選用凹凸密封面，如圖2-5所示</p><p>　　圖2-5帶頸對焊鋼制管法蘭</p><p>　　其具體尺寸如表2-7所示： （

68、單位為㎜）</p><p>　　表2-7 帶頸對焊鋼制管法蘭</p><p>　　2.12鉤圈式浮頭 </p><p>　　本臺浮頭式換熱器浮頭端采用B型鉤圈式浮頭，其詳細(xì)結(jié)構(gòu)如圖2-6所示，而浮頭蓋采用了球冠形封頭。</p><p>　　圖2-6 B型鉤圈式浮頭詳圖</p><p>　　2.12.1 浮頭蓋的設(shè)計計

69、算</p><p>　　球冠形封頭、浮頭法蘭應(yīng)分別按管程壓力作用下和殼程壓力作用下進(jìn)行內(nèi)壓和外壓的設(shè)計計算，取其大者為計算厚度。</p><p><b>　　符號說明如下：</b></p><p>　　——換熱器圓筒內(nèi)直徑，mm；</p><p>　　——浮頭法蘭與鉤圈的內(nèi)直徑</p><p>&

70、lt;b>　　，mm；</b></p><p>　　——浮頭法蘭與鉤圈的外直徑，mm ，mm；</p><p>　　——外頭蓋內(nèi)直徑，mm，mm；</p><p>　　——浮頭管板外直徑，mm，mm；</p><p>　　——螺栓中心圓直徑，mm ，mm；</p><p>　　——墊片壓緊力作用中心圓

71、直徑，；</p><p>　　——作用在法蘭環(huán)內(nèi)側(cè)封頭壓力載荷引起的軸向分力，N；；</p><p>　　——作用在法蘭環(huán)內(nèi)側(cè)封頭壓力載荷引起的徑向分力，N；；</p><p>　　——計算壓力，MPa；分別取管程壓力（內(nèi)壓）和殼程壓力（外壓）；</p><p>　　——封頭球面內(nèi)半徑，mm；按GB151表46選取mm；</p>

72、<p>　　——螺栓中心至法蘭環(huán)內(nèi)側(cè)的徑向距離，mm；</p><p>　　——對法蘭環(huán)截面形心的力臂，mm；</p><p>　　——封頭邊緣處球殼中面切線與法蘭環(huán)的夾角，（°）；；</p><p>　　——球冠形封頭的計算厚度，mm；</p><p>　　——球冠形封頭的名義厚度，mm；</p><

73、;p>　　——封頭材料在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，MPa；</p><p><b>　　——焊接接頭系數(shù)。</b></p><p>　　2.12.1.1管程壓力作用下（內(nèi)壓）浮頭蓋的計算：</p><p>　?。?）球冠形封頭計算厚度按下式計算：</p><p><b>　??；</b></p

74、><p>　　為方便選材，故可將浮頭蓋的材料選擇為Q345R，故=170MPa，選擇為雙面焊對接接頭，局部無損探傷，故，則。</p><p>　?。?）浮頭法蘭計算厚度計算：</p><p>　　首先根據(jù)所選的浮頭墊片可先確定：；</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗值選定螺栓數(shù)目為20，則可通過計算螺栓的根徑，從而知道螺栓的規(guī)格：，故將其圓整為規(guī)格為M

75、20的螺柱，其根徑為17.35mm。</p><p>　　關(guān)于浮頭法蘭厚度的計算按GB151-1999的格式制作成一張表格，這樣比較清晰明了，具體如下表所示：</p><p>　　設(shè)計條件: 墊片及螺栓,墊片材料為0Cr19Ni9,外徑x內(nèi)徑x厚度=492x472x3查GB150可知其N=10mm,b=5mm,y=62.1MPa,m=3.7,法蘭材料選用16Mn，常溫下的許用應(yīng)力為，設(shè)計溫

76、度下的許用應(yīng)力為。各字母所表示的意義見圖2-7</p><p><b>　　圖2-7</b></p><p><b>　　由GB151可得</b></p><p>　　螺栓材料為40MnB,數(shù)量n=20。此材料在常溫下的許用應(yīng)力，設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，則</p><p>　　或（取兩者中較大值）=2

77、397.9</p><p>　　操作情況下法蘭的受力：</p><p><b>　　力臂</b></p><p><b>　　力矩</b></p><p><b>　　力臂</b></p><p><b>　　力矩</b></

78、p><p><b>　　力臂</b></p><p><b>　　力矩</b></p><p><b>　　力臂</b></p><p><b>　　力矩</b></p><p>　　操作情況下法蘭總力矩：</p><

79、;p>　　預(yù)緊螺栓時法蘭的受力：</p><p><b>　　力臂</b></p><p><b>　　力矩</b></p><p><b>　　操作狀態(tài)：</b></p><p><b>　　預(yù)緊狀態(tài)：</b></p><p&g

80、t;<b>　　則法蘭厚度</b></p><p><b>　　操作狀態(tài)：；</b></p><p><b>　　預(yù)緊狀態(tài)：；</b></p><p>　　法蘭厚度取與之大者，且不小于球冠形封頭名義厚度的兩倍，故，則。</p><p>　　2.12.1.2 殼程壓力作用下（外壓

81、）浮頭蓋的計算</p><p>　?。?）球冠形封頭GB150-1998第6章“外壓圓筒和外壓球殼”進(jìn)行外壓計算，即將球冠形封頭當(dāng)作球殼進(jìn)行計算，具體過程如下：</p><p>　　假設(shè)，腐蝕裕量，則；</p><p><b>　　，故；</b></p><p>　　所以；查GB150可知，此時許用外壓力為：</p

82、><p>　　，故肯定滿足條件，還可取薄點(diǎn)，但為取材方便，10mm最合適。</p><p>　　（2）浮頭法蘭厚度的計算可按上表進(jìn)行，由于管程與殼程的設(shè)計壓力相等，所以大部分的數(shù)據(jù)都與內(nèi)壓情況下相同，只是此時，表中的應(yīng)改為：</p><p>　　則此時操作狀態(tài)下： </p><p><b>　?。?lt;/b></p>

83、<p><b>　　所以此時；</b></p><p>　　根據(jù)上述內(nèi)壓與外壓的計算可知浮頭法蘭的計算厚度應(yīng)為，則圓整后其名義厚度為。</p><p><b>　　2.12.2 鉤圈</b></p><p>　　鉤圈的型式查GB151可知選為B型鉤圈，其圖2-8示如下：</p><p>

84、;<b>　　圖2-8 B型鉤圈</b></p><p>　　而其設(shè)計厚度可按下式計算：</p><p>　　其中：——鉤圈設(shè)計厚度，mm；</p><p>　　——浮動管板厚度，mm；</p><p><b>　　則。</b></p><p><b>　　2.13

85、分程隔板</b></p><p>　　由于是多管程換熱器，故此處需要用到分程隔板。</p><p>　　查GB151-1999可知：分程隔板槽槽深，槽寬為12mm，且分程隔板的最小厚度為8mm。</p><p><b>　　2.14鞍座</b></p><p>　　選擇鞍座應(yīng)首先計算支座反力，再根據(jù)支反力選擇

86、合適的鞍座。</p><p>　　2.14.1 支反力計算</p><p><b>　　管板的質(zhì)量：；</b></p><p><b>　　圓筒的質(zhì)量：</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　式中：——是指換熱器中相當(dāng)于圓筒

87、的部分的總長度，包括了殼體的有效長度與前后端管箱的短節(jié)部分；</p><p>　　——是指材料的密度，由于殼體與管箱的材料均選用16MnR，故。</p><p><b>　　封頭的質(zhì)量：；</b></p><p><b>　　保溫層的質(zhì)量：</b></p><p><b>　　換熱管的質(zhì)量

88、：</b></p><p>　　附件（如接管、法蘭、浮頭蓋等）質(zhì)量取為全部質(zhì)量(不包換熱管)的20%：</p><p><b>　　圓筒的體積：</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　封頭的體積：； </b></p>

89、<p><b>　　故總體積為：；</b></p><p>　　由于水的密度比油品與原油的密度均大，故鞍座應(yīng)在水壓試驗時所受支反力較大，即如下：</p><p>　　水壓試驗時充液重量：</p><p><b>　　水壓試驗時總質(zhì)量：</b></p><p><b>　??；&

90、lt;/b></p><p>　　水壓試驗時單位長度載荷：</p><p><b>　??；</b></p><p>　　水壓試驗時支座反力：；</p><p>　　2.14.2 鞍座的型號及尺寸</p><p>　　根據(jù)支反力查JB/T4712-92選擇鞍座的型號為：DN500、120

91、76;包角重型帶墊板鞍式支座。 </p><p><b>　　表2-9鞍座尺寸</b></p><p>　　對其安裝位置，JB4731《鋼制臥式容器》中規(guī)定，外伸端長度A≤0.2L，最大不超過0.25L,依據(jù)以上規(guī)定取鞍座到圓筒殼體法蘭端面的長度為1100mm。</p><p>　　到此，換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計及強(qiáng)度計算已經(jīng)基本結(jié)束。可以說，換熱器的主

92、要設(shè)計計算已經(jīng)完成，其計算結(jié)果將通過裝配圖、部件圖以及零件圖表現(xiàn)出來。其中該臺浮頭式換熱器的基本結(jié)構(gòu)如下圖2-9所示：</p><p>　　圖2-9 浮頭式換熱器示意圖</p><p>　　3換熱器的腐蝕、制造與檢驗</p><p><b>　　3.1換熱管的腐蝕</b></p><p>　　換熱器腐蝕的主要部位是換熱管

93、、管子與管板連接處、管子與折流板交界處、殼體等。腐蝕原因如下所述。</p><p>　　3.1.1 換熱管腐蝕</p><p>　　由于介質(zhì)中污垢、水垢以及入口介質(zhì)的渦流磨損，易使管子產(chǎn)生腐蝕，特別是在管子入口端的40～50mm處的管端腐蝕，這主要是由于流體在死角處產(chǎn)生渦流擾動有關(guān)。</p><p>　　3.1.2 管子與管板、折流板連接處的腐蝕</p>

94、<p>　　換熱管與管板連接部位及管子與折流板交界處都有應(yīng)力集中，容易在張脹管部位出現(xiàn)裂紋，當(dāng)管子與管板存在間隙十，易產(chǎn)生Cl+的聚積及氧的濃差，從而容易在換熱管表面形成點(diǎn)坑或間隙腐蝕。管子與折流板交界處的破裂，往往是由于管子長，折流板多，管子稍有彎曲，容易造成管壁與折流板處產(chǎn)生局部應(yīng)力集中，加之間隙的存在，故其交界處成為應(yīng)力腐蝕的薄弱環(huán)節(jié)。</p><p>　　3.1.3 殼體腐蝕</p&g

95、t;<p>　　由于殼體及附件的焊縫質(zhì)量不好也易發(fā)生腐蝕，當(dāng)殼體介質(zhì)為電解質(zhì)，殼體材料為碳鋼，管束用折流板為銅合金時，易產(chǎn)生電化學(xué)腐蝕，把殼體腐蝕穿孔。</p><p>　　3.2換熱器的制造與檢驗</p><p>　　3.2.1 總體制造工藝</p><p>　　制造工藝：選取換熱設(shè)備的制造材料及牌號，進(jìn)行材料的化學(xué)成分檢驗，機(jī)械性能合格后，對鋼板進(jìn)

96、行矯形，方法包括手工矯形、機(jī)械矯形及火焰矯形。</p><p>　　具體過程為：備料——劃線——切割——邊緣加工（探傷）——成型——組對——焊接——焊接質(zhì)量檢驗——組裝焊接——壓力試驗</p><p>　　3.2.2 換熱器質(zhì)量檢驗</p><p>　　化工設(shè)備不僅在制造之前對原材料進(jìn)行檢驗，而且在制造過程中也要隨時進(jìn)行檢查，即質(zhì)量檢驗。</p>&l

97、t;p>　　設(shè)備制造過程中的檢驗，包括原材料的檢驗、工序間的檢驗及壓力試驗，具體內(nèi)容如下：</p><p>　　1.原材料和設(shè)備零件尺寸和幾何形狀的檢驗；</p><p>　　2.原材料和焊縫的化學(xué)成分分析、力學(xué)性能分析試驗、金相組織試驗，總稱為破壞試驗；</p><p>　　3.原材料和焊縫內(nèi)部缺陷的檢驗，其檢驗方法是無損檢測，它包括：射線檢測、超聲波檢測、

98、磁粉檢測、滲透檢測等；</p><p>　　4.設(shè)備試壓，包括：水壓試驗、介質(zhì)試驗、氣密性試驗等。</p><p>　　3.2.3 管箱、殼體、頭蓋的制造與檢驗</p><p>　　1.殼體在下料和輥壓過程中必須小心謹(jǐn)慎，因為筒體的橢圓度要求較高，這主要是為了保證殼體與折流板之間有合適的間隙；</p><p>　　2.管箱內(nèi)的分程隔板兩側(cè)全長

99、均應(yīng)焊接，并應(yīng)具有全焊透的焊縫；</p><p>　　3.用板材卷制圓筒時，內(nèi)直徑允許偏差可通過外圓周長加以控制，其外圓周允許上偏差為10mm，下偏差為零；</p><p>　　4.圓筒同一斷面上，最大直徑與最小直徑之差為e≤0.5%DN，且由于DN≤1200mm，則其值≤5mm；</p><p>　　5.圓筒直線度允許偏差為L/1000（L為圓筒總長），且由于此時

100、L=6000mm，則其值≤4.5mm；</p><p>　　6.殼體內(nèi)壁凡有礙管束順利裝入或抽出的焊縫均應(yīng)磨至與母材表面齊平；</p><p>　　7.在殼體上設(shè)置接管或其他附件而導(dǎo)致殼體變形較大，影響管束順利安裝時，應(yīng)采取防止變形措施；</p><p>　　8.由于焊接后殘余應(yīng)力較大，因此管箱和封頭法蘭等焊接后，須進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理，最后再進(jìn)行機(jī)械加工。</

101、p><p>　　3.2.4 換熱管的制造與檢驗</p><p>　　1. 加工步驟：下料——校直——除銹（清除氧化皮、鐵銹及污垢等雜質(zhì)）；</p><p>　　2. 換熱管為直管，因此應(yīng)采用整根管子而不允許有接縫。</p><p>　　3.由于換熱管的材料選為20號鋼，則其管端外表面也應(yīng)除銹，而且因為采用焊接方法，則管端清理長度應(yīng)不小于管外徑，且

102、不小于25mm。</p><p>　　3.2.5 管板與折流板的制造與檢驗</p><p>　　1.管板在拼接后應(yīng)進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理，且管板拼接焊縫須經(jīng)100%射線或超聲波探傷檢查；</p><p>　　2.由于換熱管與管板是采用脹焊連接，則管孔表面粗糙度Ra值不大于25；</p><p>　　3.管板管孔加工步驟：下料——校平——車削平面外

103、圓及壓緊面——劃線——定位孔加工——鉆孔——倒角；</p><p>　　4.管板鉆孔后應(yīng)抽查不小于60°管板中心角區(qū)域內(nèi)的管孔，在這一區(qū)域內(nèi)允許有4%的管孔上偏差比+0.20大0.15；</p><p>　　5.折流板管孔加工步驟：下料——去毛刺——校平——重疊、壓緊——沿周邊點(diǎn)焊——鉆孔（必須使折流板的管孔與管板的管孔中心在同一直線上）——劃線——鉆拉桿——加工外圓；</

104、p><p>　　6.折流板外圓表面粗糙度Ra值不大于25。，外圓面兩側(cè)的尖角應(yīng)倒鈍；</p><p>　　7.應(yīng)去除管板與折流板上任何的毛刺。</p><p>　　3.2.6 換熱管與管板的連接</p><p>　　1.連接部位的換熱管和管板孔表面應(yīng)清理干凈，不應(yīng)留有影響脹接或焊接連接質(zhì)量的毛刺、鐵屑、銹斑、油污等；</p><

105、;p>　　2.脹焊連接時，焊渣及凸出于換熱管內(nèi)壁的焊瘤均應(yīng)清除。焊縫缺陷的返修，應(yīng)清除缺陷后焊補(bǔ)。</p><p>　　3.2.7 管束的組裝</p><p>　　3.2.7.1 組裝過程：</p><p>　　將活動管板、固定管板和折流板用拉桿和定距管組合。調(diào)整襯墊使管板面與組裝平臺垂直，并使固定管板、活動管板與折流板的中心線一致，然后一根一根地插入傳熱管。

106、</p><p>　　3.2.7.2 組裝時應(yīng)注意：</p><p>　　1.兩管板相互平行，允許誤差不得大于1mm；兩管板之間長度誤差為±2mm；管子與管板之間應(yīng)垂直；</p><p>　　2.拉桿上的螺母應(yīng)擰緊，以免在裝入或抽出管束時，因折流板竄動而損傷換熱管；</p><p>　　3.穿管時不應(yīng)強(qiáng)行敲打，換熱管表面不應(yīng)出現(xiàn)凹癟

107、或劃傷；</p><p>　　4.除換熱管與管板間以焊接連接外，其他任何零件均不準(zhǔn)與換熱管相焊。</p><p>　　3.2.8 管箱、浮頭蓋的熱處理</p><p>　　碳鋼、低合金鋼制的焊有分程隔板的管箱和浮頭蓋以及管箱的側(cè)向開孔超過1/3圓筒內(nèi)徑的管箱，在施焊后作消除應(yīng)力的熱處理，設(shè)備法蘭密封面應(yīng)在熱處理后加工。</p><p>　　3

108、.2.9 換熱器水壓試驗</p><p>　　水壓試驗的目的是為了檢驗換熱器管束單管有否破損，脹口有否松動，所有法蘭接口是否嚴(yán)密，而不同管殼式換熱器的水壓試驗的順序不一樣，因此在此特別說明一下浮頭式換熱器的水壓試驗順序：</p><p>　　1.用試驗壓環(huán)和浮頭專用試壓工具進(jìn)行管頭試壓：管束裝入殼體后，在浮頭側(cè)裝入試壓環(huán)，在管箱側(cè)裝試壓法蘭或?qū)⒐芟淦缴w卸下用管箱代替也可以，然后對殼程試壓，

109、檢查脹口是否泄漏，如果從管板的某個管口滴水，則該管已經(jīng)破損，由現(xiàn)場技術(shù)人員決定更換新管或堵死；</p><p>　　2.管程試壓：將浮頭側(cè)試壓環(huán)卸掉，清理凈浮頭封面，將浮頭上好，管箱側(cè)將管箱或平蓋清理換墊安裝，然后對管程加壓，檢查浮頭鉤圈密封及管箱法蘭結(jié)合處有無泄漏；</p><p>　　3.殼程試壓：安裝殼體封頭，對殼體加壓，檢查封頭接口有無泄漏。</p><p>

110、;<b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　轉(zhuǎn)眼之間我們的畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束。本次設(shè)計是大學(xué)四年來任務(wù)最重，耗時最多，最為重要，然而這次畢業(yè)設(shè)計讓我受益匪淺。在畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束之際，我對這次設(shè)計進(jìn)行了總結(jié)。</p><p>　　首先，這次畢業(yè)設(shè)計對培養(yǎng)我的實際工程能力具有重要意義。通過畢業(yè)設(shè)計，我把先修課程中所獲得的理論知識在實際的設(shè)計工作中綜合地加以動用，使這

111、些知識得到鞏固和發(fā)展，并使理論知識和生產(chǎn)實踐密切地結(jié)合起來。這次設(shè)計，初步培養(yǎng)了我對壓力容器設(shè)計的工作能力；掌握一些容器設(shè)計有基本方法和步驟，為以后進(jìn)行設(shè)計工作打下了良好的基礎(chǔ)。另外還使我能訓(xùn)練地應(yīng)用有關(guān)參考資料、計算圖表、手冊；熟悉有關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)，為成為一個工程技術(shù)人員在培養(yǎng)基本技能。</p><p>　　其次，我從這次設(shè)計中得到了以下經(jīng)驗：</p><p>　　一、設(shè)計前應(yīng)做好計劃&l

112、t;/p><p><b>　　1. 學(xué)習(xí)計劃</b></p><p>　　在設(shè)計前進(jìn)行相關(guān)知識的系統(tǒng)學(xué)習(xí)，包括過程設(shè)備的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及AUTOCAD軟件的熟悉；設(shè)計時對此設(shè)計內(nèi)容進(jìn)行學(xué)習(xí)。</p><p><b>　　2. 布圖計劃</b></p><p>　　①設(shè)置圖層（便于整體修改

113、）；②顏色不宜多；③細(xì)節(jié)使用應(yīng)注意。</p><p>　　二、設(shè)計中應(yīng)做到以下幾點(diǎn)：</p><p>　　1.學(xué)習(xí)相關(guān)基礎(chǔ)知識。</p><p>　　2.借鑒以前的實例，對別人的設(shè)計多問幾個為什么。</p><p>　　3.向指導(dǎo)老師以及工廠的工程師咨詢，與同學(xué)討論。</p><p><b>　　三、關(guān)于計算

114、</b></p><p>　　首先，計算公式必須符合規(guī)范的要求公式；其次，計算的每一步結(jié)果都要確保正確；最后，要認(rèn)真地對計算書進(jìn)行檢查校正。</p><p><b>　　四、關(guān)于制圖</b></p><p>　　首先，圖框應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)紙張畫；其次，標(biāo)注必須充分并且剖面的位置要正確?？傊M量避免錯誤。</p><p

115、>　　最后，我想說：通過這次設(shè)計，使我的各方面的能力得到提高和增強(qiáng)，不僅在英語和計算機(jī)能力得到提高，還有增強(qiáng)了我的獨(dú)立思考和創(chuàng)新能力。但是由于水平的有限，在設(shè)計過程中一定存在許多疏漏和不夠合理之處，懇請各位老師和同學(xué)批評指正。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　本設(shè)計是在xx老師的幫助和指導(dǎo)下完成的，在設(shè)計的選題以及設(shè)計的方法上，

116、xx老師給了我們莫大的幫助與關(guān)懷。xx老師在畢業(yè)設(shè)計期間，對我們嚴(yán)格要求，要求我們能夠獨(dú)立完成設(shè)計圖紙的任務(wù)，培養(yǎng)我們獨(dú)立解決問題的能力，還從自己的寶貴時間中抽時間為我們審閱圖，并提出修改意見和建議。xx老師淵博的理論知識、豐富的實踐經(jīng)驗、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)作風(fēng)、樂觀的生活態(tài)度及熱情待人的品格都深深地影響和教育了我們，我們從她身上學(xué)到了很多做人的道理。同時在生活上也很關(guān)心我們，經(jīng)常問我們的設(shè)計情況，鼓勵我們學(xué)習(xí)。在這里，謹(jǐn)向xx老師表示最衷心的

117、感謝和最誠摯的敬意</p><p>　　在此還要感謝我的其他老師。在過去的大學(xué)四年里，老師循循善誘的教導(dǎo)我們，為我們的付出了無數(shù)的汗水，還要感謝機(jī)械工程學(xué)院的各位領(lǐng)導(dǎo)和老師四年來對我們的辛勤培育與教導(dǎo)。</p><p>　　時間過得很快，大學(xué)本科的生活快要結(jié)束了。在這最后的時間里，我得到了同學(xué)的很多幫助。我們在一起設(shè)計，互相討論，互相請教問題，大家共享資料。在我碰到困難的時候，他們幫我渡過

118、了難關(guān)。這般友誼，彌足珍貴，我不會忘記。</p><p><b>　　謝謝你們！</b></p><p><b>　　參 考 文 獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] GB150-1999鋼制壓力容器；</p><p>　　[2] GB151-1999管殼式換熱器；</p>&l

119、t;p>　　[3] 壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程，1999年；</p><p>　　[4] JB／T4700～4707-2000，壓力容器法蘭；</p><p>　　[5] JB／T4714－92，浮頭式換熱器和冷凝器型式與基本參數(shù)；</p><p>　　[6] JB／T4718－92，管殼式換熱器用金屬包墊片；</p><p>　

120、　[7] JB／T4721－92，外頭蓋側(cè)法蘭；</p><p>　　[8] JB／T4712－92，鞍式支座；</p><p>　　[9] HG20592～20635－97，鋼制管法蘭、墊片、緊固件；</p><p>　　[10] JB／T4736－2002，補(bǔ)強(qiáng)圈；</p><p>　　[11] JB／T4746－2002，鋼制壓力

121、容器用封頭；</p><p>　　[12] HG20580－～HG20581-1998，鋼制化工容器設(shè)計基礎(chǔ)規(guī)定等；</p><p>　　[13] CD130A20－86，化工設(shè)備設(shè)計文件編制規(guī)定；</p><p>　　[14] TCED41002－2000，化工設(shè)備圖樣技術(shù)要求；</p><p>　　[15] JB4726－94，壓力容器用

122、碳素鋼和低合金鋼鍛件。</p><p>　　錢頌文主編，換熱器設(shè)計手冊，化學(xué)工業(yè)出版社，2002；</p><p>　　[16] 石油化學(xué)工業(yè)部石油化工規(guī)劃設(shè)計院組織編寫，冷換設(shè)備工藝計算，石油工</p><p>　　業(yè)出版社，1979；</p><p>　　[17] 李功祥，陳蘭英，崔英德編，常用化工單元設(shè)備設(shè)計，華南理工大學(xué)出版，<

123、/p><p><b>　　2003；</b></p><p>　　[18] 賈紹義，柴誠敬主編，化工原理課程設(shè)計，天津大學(xué)出版社，2002；</p><p>　　[19] 鄭津洋，董其伍，桑芝富主編，過程設(shè)備設(shè)計，化學(xué)工業(yè)出版社，2001；</p><p>　　王志魁主編，化工原理，化學(xué)工業(yè)出版社，2005；</p&g