橋梁工程畢業(yè)設(shè)計(jì)--大橋連續(xù)梁橋方案的施工圖設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 方案比選1</p><p><b>　　1.1方案選取1</b></p><p>　　1.11方案一：50+80+50m的變截面箱型連續(xù)梁橋1</p><p>　　1.12方案二：4×45m等截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛

2、構(gòu)梁2</p><p>　　1.13方案三：65+115m斜拉橋3</p><p>　　1.2各方案主要優(yōu)缺點(diǎn)比較表4</p><p><b>　　1.3. 結(jié)論4</b></p><p>　　第二章 毛截面幾何特性計(jì)算5</p><p>　　2.1 基本資料5</p>

3、<p>　　2.1.1 主要技術(shù)指標(biāo)5</p><p>　　2.1.2 材料規(guī)格5</p><p>　　2.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖5</p><p>　　2.3 毛截面幾何特性計(jì)算6</p><p>　　第三章 內(nèi)力計(jì)算及組合10</p><p><b>　　3.1 荷載10</

4、b></p><p>　　3.1.1 結(jié)構(gòu)重力荷載10</p><p>　　3.1.2 支座不均勻沉降11</p><p>　　3.1.3 活載11</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)重力作用以及影響線計(jì)算11</p><p>　　3.2.1 輸入數(shù)據(jù)11</p><p>　　3.

5、3 支座沉降（SQ2荷載）影響計(jì)算21</p><p>　　3.5 荷載組合25</p><p>　　3.5.1 按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合25</p><p>　　3.5.2 按正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合27</p><p>　　第四章 配筋計(jì)算32</p><p>　　4.1計(jì)算原則32<

6、/p><p>　　4.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算32</p><p>　　4.2.1 材料性能參數(shù)32</p><p>　　4.2.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置32</p><p>　　4.3 預(yù)應(yīng)力筋的布置原則38</p><p>　　第五章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置40</p><p>　

7、　5.1 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算40</p><p>　　5.1.1 截面上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力筋40</p><p>　　5.1.2 僅在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋41</p><p>　　5.1.3 僅在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力筋42</p><p>　　5.2 按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求估算42</p><p

8、>　　5.3 預(yù)應(yīng)力筋估算結(jié)果43</p><p>　　5.4 預(yù)應(yīng)力筋束的布置原則45</p><p>　　5.5 預(yù)應(yīng)力筋束的布置結(jié)果46</p><p>　　第六章 凈截面及換算截面幾何特性計(jì)算47</p><p>　　6.1 凈截面幾何特性計(jì)算（見表6-1）47</p><p>　　6.2 換

9、算截面幾何特性計(jì)算（見表6-2）48</p><p>　　第七章 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算49</p><p>　　7.1 控制應(yīng)力及有關(guān)參數(shù)的確定49</p><p>　　7.1.1 控制應(yīng)力49</p><p>　　7.1.2 其他參數(shù)49</p><p>　　7.2 摩阻損失的計(jì)算50</

10、p><p>　　7.3 混凝土的彈性壓縮損失的計(jì)算51</p><p>　　7.4 預(yù)應(yīng)力筋束松弛損失的計(jì)算53</p><p>　　7.5 混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算53</p><p>　　7.6 預(yù)應(yīng)力損失組合及有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算55</p><p>　　第八章 強(qiáng)度驗(yàn)算57</p><

11、;p>　　8.1 基本理論57</p><p>　　8.2 計(jì)算公式57</p><p>　　8.2.1 矩形截面58</p><p>　　8.2.2 工形截面59</p><p>　　8.3 計(jì)算結(jié)果60</p><p>　　第九章 應(yīng)力驗(yàn)算63</p><p>　　9.

12、1正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算63</p><p>　　9.2短期效應(yīng)組合64</p><p>　　9.3長期效應(yīng)組合69</p><p>　　9.4基本組合75</p><p>　　9.5.承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗(yàn)算80</p><p>　　第十章 變形驗(yàn)算85</p><p>

13、;　　10.1 撓度驗(yàn)算85</p><p>　　10.2 預(yù)拱度設(shè)置86</p><p>　　第十一章 設(shè)計(jì)圖繪制87</p><p>　　11.1 概述87</p><p>　　11.2 總體布置圖87</p><p>　　11.3 主梁一般構(gòu)造圖87</p><p>　　1

14、1.4 主梁預(yù)應(yīng)力鋼束構(gòu)造圖88</p><p>　　第十二章 設(shè)計(jì)總結(jié)89</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)90</b></p><p><b>　　致謝91</b></p><p><b>　　第一章 方案比選</b></p><p&g

15、t;　　1.1方案選取及尺寸擬定</p><p>　　鑒于毛利沖地質(zhì)地形情況，該處地勢崎嶇，橋全長較長，故比選方案主要采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁和斜拉橋形式。根據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀的設(shè)計(jì)原則，初步擬定了三個方案。</p><p>　　1.11方案一：50+80+50m的變截面箱型連續(xù)梁橋</p><p>　　本橋上部構(gòu)造為50+80+50m的變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，箱

16、梁采用的單箱單室截面，箱梁支點(diǎn)截面梁高5m，跨中截面梁高2.5m,梁寬9m，下部構(gòu)造橋墩為薄壁式橋墩或雙柱式墩配樁基礎(chǔ)；橋臺為重力式U型橋臺配擴(kuò)大基礎(chǔ)。由于該橋橋位較高 ，為了減少墩臺數(shù)量且跨徑選擇合理。</p><p>　　圖2 變截面連續(xù)梁橋立面</p><p>　　圖3 變截面連續(xù)梁剖面圖</p><p>　　1.12方案二：4×45m等截面

17、預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛構(gòu)梁</p><p>　　1.本橋上部構(gòu)造為4×45m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，箱梁采用的單箱單室截面，梁高3m,橋面寬9m, 下部構(gòu)造橋墩為薄壁式橋墩或雙柱式墩配樁基礎(chǔ)；橋臺為重力式U型橋臺配擴(kuò)大基礎(chǔ)。</p><p>　　圖4 等截面連續(xù)梁立面</p><p>　　1.13方案三：65+115m斜拉橋</p><p>　　本

18、橋上部構(gòu)造為65+115m的箱型截面的斜拉橋，由于斜拉橋的多點(diǎn)支撐故可以大大減少主梁的高度，索距為6m，塔高38m。箱梁采用單相單室，梁高1.8m,梁寬9m，下部構(gòu)造橋墩為薄壁式橋墩或雙柱式墩配樁基礎(chǔ)；橋臺為重力式U型橋臺配擴(kuò)大基礎(chǔ)。</p><p><b>　　圖5 斜拉橋立面圖</b></p><p>　　1.2各方案主要優(yōu)缺點(diǎn)比較表</p><

19、;p><b>　　表2</b></p><p><b>　　1.3. 結(jié)論</b></p><p>　　通過對比，從受力合理，安全適用，經(jīng)濟(jì)美觀的角度綜合考慮，方案一為最佳推薦方案，即50+80+50m的變截面箱型連續(xù)梁橋。</p><p>　　第二章 毛截面幾何特性計(jì)算</p><p>

20、<b>　　2.1 基本資料</b></p><p>　　2.1.1 主要技術(shù)指標(biāo)</p><p>　　橋型布置：50m+80m+50m變截面連續(xù)梁橋（圖2-1）</p><p><b>　　橋面凈空：凈-8m</b></p><p>　　設(shè)計(jì)荷載：公路—I級橋面縱坡：0 %</p>

21、<p><b>　　橋面橫坡：2%</b></p><p>　　圖2-1 主梁橫截面圖及橋面布置圖（單位：cm）</p><p>　　2.1.2 材料規(guī)格</p><p>　　主梁：C50號混凝土，容重為27kN/m3，彈性模量取3.45×107 kPa；</p><p>　　橋面鋪裝：采用防水

22、混凝土，厚度為10cm，容重為25kN/m3；</p><p>　　人行道、欄桿：C20號混凝土，容重為25kN/m3；</p><p>　　橫隔板：C50號混凝土，容重為27kN/m3，彈性模量取3.45×107 kPa。</p><p>　　2.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖</p><p>　　全橋三跨共取52個單元，53個結(jié)點(diǎn)，其中1～3

23、、12-19、34-41、50-52號單元長為3m，9-11、20-22、31-33、42-44號單元長為4m，6-8、23-25、28-30、45-47號單元長5m，4、5、26、27、48、49號單元長1m。橋墩簡化為活動和固定鉸支座。結(jié)點(diǎn)x、y坐標(biāo)按各結(jié)點(diǎn)對應(yīng)截面的形心點(diǎn)的位置來確定，結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖，如圖2-2所示。</p><p>　　圖2-2 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖</p><p>　　

24、2.3 毛截面幾何特性計(jì)算</p><p>　　用三角形分塊法（GEO2程序）計(jì)算主梁截面幾何特性，截面編號和坐標(biāo)系取用，見圖2-3。</p><p>　　圖2-3 截面幾何特性計(jì)算的三角形分塊結(jié)點(diǎn)編號圖</p><p>　　輸入數(shù)據(jù)文件D2-1-1.DAT，內(nèi)容為：</p><p><b>　　28</b><

25、/p><p>　　1,-5.0,0.0</p><p><b>　　2,5.0,0.0</b></p><p>　　3,3.0,0.85</p><p>　　4,1.6,0.85</p><p>　　5,0.4,1.25</p><p><b>　　6,0.4,3.8

26、</b></p><p><b>　　7,1.6,4.2</b></p><p><b>　　8,3.0,4.2</b></p><p><b>　　9,4.2,3.8</b></p><p>　　10,4.2,1.25</p><p>　　

27、11,3.0,0.85</p><p>　　12,5.0,0.0</p><p>　　13,5.0,4.1</p><p>　　14,8.0,4.3</p><p>　　15,8.0,4.5</p><p>　　16,-8.0,4.5</p><p>　　17,-8.0,4.3</p>

28、;<p>　　18,-5.0,4.1</p><p>　　19,-5.0,0.0</p><p>　　20,-3.0,0.85</p><p>　　21,-4.2,1.25</p><p>　　22,-4.2,3.8</p><p>　　23,-3.0,4.2</p><p>　　

29、24,-1.6,4.2</p><p>　　25,-0.4,3.8</p><p>　　26,-0.4,1.25</p><p>　　27,-1.6,0.85</p><p>　　28,-3.0,0.85</p><p>　　以上數(shù)據(jù)僅為一個結(jié)點(diǎn)截面的數(shù)據(jù)文件，其余結(jié)點(diǎn)截面的數(shù)據(jù)文件省略，其形式與上類同。</p&

30、gt;<p>　　計(jì)算結(jié)果，見“表2-1 結(jié)點(diǎn)截面幾何特性總表”。</p><p>　　結(jié)點(diǎn)截面幾何特性和單元幾何特性，分別見表2-2和表2-3。</p><p>　　表2-1 結(jié)點(diǎn)截面幾何特性總表</p><p>　　表2-2 結(jié)點(diǎn)截面幾何特性表 <

31、;/p><p>　　表2-3 單元幾何特性表</p><p>　　第三章 內(nèi)力計(jì)算及組合</p><p><b>　　3.1 荷載</b></p><p>　　3.1.1 結(jié)構(gòu)重力荷載</p><p><b>　?。?）橋面系荷載</b></p><

32、p>　　防撞護(hù)欄重：q1 =[（0.3+0.5）×0.2/2+0.2×0.5+0.8×0.2 ]×25×2</p><p>　　=24.5 kN/m</p><p>　　橋面鋪裝重：q2 =（0.6+0.15）×4/2×25×2 = 21kN/m</p><p>　　合計(jì)：q =

33、q1+q2 = 45.5 kN/m </p><p>　　將橋面系荷載作為二期恒載以均布荷載的形式加在主梁上。</p><p><b>　?。?）主梁自重</b></p><p>　　按γ=27kN/m3的容重，以計(jì)主梁自重的形式計(jì)入恒載中。且在每跨l/4截面、l/2截面以及支點(diǎn)截面各設(shè)一道橫隔梁，其重量按非結(jié)點(diǎn)荷載計(jì)算。</p>

34、<p>　　中跨跨中截面橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.4×2)×(2.5-0.25-0.4)-0.8×0.3×2-0.3×0.3×2-1×1.5-0.5×π×0.75×0.75+0.3×0.3×2 ]×0.2×27= 26.497 kN</p&

35、gt;<p>　　中跨l/4截面橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.538×2)×(3.362-0.25-0.538)-0.8×0.3×2-0.3×0.3×2-1.25×1.5-0.5×π×0.75×0.75+0.3×0.3×2×0.4×27 ]

36、5;0.4×27= 74.112 kN</p><p>　　中跨支點(diǎn)截面橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.8×2)×(8-0.25-0.8)-0.8×0.3×2-0.3×0.3×2-1.25×1.5-0.5×π×0.75×0.75+0.3×0.3×2&

37、#215;0.4×27 ]×0.6×27 =165.184 kN</p><p>　　邊跨l/4截面（靠中跨側(cè)）橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.644×2)×(4.029-0.25-0.644)-0.8×0.3×2-0.3×0.3×2-1.25×1.5-0.5×π

38、15;0.75×0.75+0.3×0.3×2×0.4×27 ]×0.4×27 = 90.705 kN</p><p>　　邊跨跨中截面橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.495×2)×(3098-0.25-0.495)-0.8×0.3×2-0.3×0.3×

39、;2-1.25×1.5-0.5×π×0.75×0.75+0.3×0.3×2×0.4×27 ]×0.4×27 = 66.932 kN</p><p>　　邊跨l/4截面（靠橋臺側(cè)）橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.405×2)×(2.51-0.25-0.405)-

40、0.8×0.3×2-0.3×0.3×2-1×1.5-0.5×π×0.75×0.75+0.3×0.3×2 ]×0.2×27= 26.510 kN</p><p>　　邊跨邊支點(diǎn)截面橫隔板重：</p><p>　　[(5-0.4×2)×(2.5-0.25-

41、0.4)-0.8×0.3×2-0.3×0.3×2-1×1.5-0.5×π×0.75×0.75+0.3×0.3×2 ]×0.4×27= 52.984 kN</p><p>　　3.1.2 支座不均勻沉降</p><p>　　支座不均勻沉降應(yīng)根據(jù)各墩位處地質(zhì)情況以及基礎(chǔ)的布置

42、形式和支座反力大小按《基礎(chǔ)工程》以及有關(guān)規(guī)范的規(guī)定來計(jì)算，這里假定中間兩橋墩相對兩邊橋臺下沉20mm。在荷載組合中，此項(xiàng)荷載作為SQ2，SQ2中還可包括溫度等荷載效應(yīng)，應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)要求來取用。</p><p><b>　　3.1.3 活載</b></p><p>　　汽車： 公路I級車道荷載（由均布荷載qk和集中荷載Pk組成），qk=10.5kN/m，Pk=360kN；

43、計(jì)算剪力效應(yīng)時，Pk=432kN。</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)重力作用以及影響線計(jì)算</p><p>　　采用FR2程序計(jì)算，關(guān)心結(jié)點(diǎn)取結(jié)點(diǎn)1～53；關(guān)心截面取全結(jié)構(gòu)的相關(guān)截面。</p><p>　　3.2.1 輸入數(shù)據(jù)</p><p>　　52,53,5,32,1,0,1,1,53,1 （NM,NJ,NS,NGE,NME,NK

44、A,NCA,NTI,NFI,NFY）</p><p>　　1, 1, 2, 1, 1</p><p>　　2, 2, 3, 1, 2</p><p>　　3, 3, 4, 1, 3</p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　50, 50,

45、 51, 1, 3</p><p>　　51, 51, 52, 1, 2</p><p>　　52, 52, 53, 1, 1 ISE(I,J),J=1,2 ,(IMG(I,J),J=1,2),I=1,NM</p><p>　　1, 0.0 ,0.0</p><p>　　2, 3.0 , 0.0 </p>

46、<p>　　3, 6.0 , 0.0 </p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　50, 171, 0.0</p><p>　　51, 174 , 0.0</p><p>　　52, 177 ,0.0 ( I,(XY(I,J

47、),J=1,2) )</p><p>　　1,27.0,3.45E7 ( I,(WE(I,J),J=1,2),I=1,NME )</p><p>　　1, 22.3875 , 61.3615 </p><p>　　2, 20.6140 , 58.7755 </p><p>　　3, 18.7830 , 55.5

48、940 </p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　30, 32.5510 , 328.0000 </p><p>　　31, 33.9680 , 355.9750 </p><p>　　32, 34.0600 , 356.4700 (I,(A

49、I(I,J),J=1,2),I=1,NGE)</p><p><b>　　4</b></p><p>　　1,9999,0.0,9999</p><p>　　16,0.0,0.0,9999</p><p>　　38,9999,0.0,9999</p><p>　　52,9999,0.0,9999

50、 ( ISJ (SXYM(J),J=1,3) )</p><p>　　1,3, 2,3, 3,3, 4,3, 5,3, 6,3, 7,3, 8,3, 9,3, 10,3, 11,3, 12,3, 13,3, 14,3,</p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）&l

51、t;/p><p>　　50,3, 51,3, 52,3, 53,3, 1,1, 1,2, 2,2, 3,2, 4,2, 5,2, 6,2, 7,2, 8,2,</p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　46,1, 47,1, 48,1,

52、 49,1, 50,1, 51,1, 52,2, ((JFI(I,J),J=1,2),I=1,NFI)</p><p>　　50,52 NLM,NP</p><p>　　1,10,98.5,1.0,1</p><p>　　52,10,98.5,1.0,0</p><p><b>　　5,NJP</

53、b></p><p><b>　　1,2,-53，0</b></p><p>　　16,2,-165.184</p><p>　　38,2,165.184，0</p><p>　　52,2,- 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, … , …, 49，50，51，52，53.</p>

54、<p>　　…. 3.2.2 計(jì)算結(jié)果</p><p>　?。?）文件.OUT（部分結(jié)果）</p><p><b>　　ICA= 1</b></p><p>　　3.2.3 圖形示意：</p><p><b>　　狀態(tài)荷載</b></p><p><b>

55、;　　關(guān)心截面內(nèi)力影響線</b></p><p><b>　　左支點(diǎn)內(nèi)力圖</b></p><p><b>　　左支點(diǎn)剪力圖</b></p><p><b>　　左支點(diǎn)彎矩圖</b></p><p>　　左支點(diǎn)1/4截面內(nèi)力圖</p><p>

56、;　　左支點(diǎn)1/4截面剪力圖</p><p>　　左支點(diǎn)1/4截面彎矩圖</p><p>　　左1/2跨截面內(nèi)力圖</p><p>　　左1/2跨截面剪力圖</p><p>　　左1/2跨截面彎矩圖</p><p>　　左截面3/4內(nèi)力影響線</p><p>　　左截面3/4剪力影響線</

57、p><p>　　左截面3/4彎矩影響線</p><p>　　跨中支點(diǎn)截面內(nèi)力影響線</p><p>　　跨中支點(diǎn)截面剪力影響線</p><p>　　跨中支點(diǎn)截面彎矩影響線</p><p>　　跨中1/4截面內(nèi)力圖</p><p>　　跨中1/4截面剪力圖</p><p>　　

58、跨中1/4截面彎矩圖</p><p>　　中跨1/2截面內(nèi)力影響線</p><p>　　中跨1/2截面剪力影響線</p><p>　　中跨1/2截面彎矩影響線</p><p>　　3.3 支座沉降（SQ2荷載）影響計(jì)算</p><p>　　考慮兩中墩沉降0.02m引起的內(nèi)力和位移計(jì)算。由于采用FR2程序計(jì)算，所以由OU

59、TFI子程序輸出結(jié)點(diǎn)位移時，將位移值置零了。</p><p>　　3.3.1 輸入數(shù)據(jù)文件名為chao.DAT</p><p>　　52,53,5,32,1,0,1,1,180,1 （NM,NJ,NS,NGE,NME,NKA,NCA,NTI,NFI,NFY）</p><p>　　…… （省略）</p>&

60、lt;p><b>　　4</b></p><p>　　1,9999,0.0,9999,</p><p>　　16,0.0,-0.02,9999,</p><p>　　27,9999,-0.02,9999,</p><p>　　53,9999,0.0,9999, ( ISJ (SXYM(J),J=1,3) )<

61、/p><p>　　…… （省略）</p><p>　　0,0 （NLM,NP)</p><p>　　0 （NJP）</p><p>　　3.3.2 計(jì)算結(jié)果（chao.DED）</p><p&g

62、t;　　180 3</p><p>　　1 1 3 .00000E+00 .00000E+00 .00000E+00 .000</p><p>　　2 2 3 .00000E+00 .00000E+00 .00000E+00 3.000</p><p>　　3

63、3 3 .00000E+00 .00000E+00 .00000E+00 6.000</p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　51 51 3 .00000E+00 .00000E+00 .00000E+00 346.000</p

64、><p>　　52 52 3 .00000E+00 .00000E+00 .00000E+00 349.000</p><p>　　53 53 3 .00000E+00 .00000E+00 .00000E+00 352.000</p><p>　　52 1 1 -.62936E+

65、00 .48162E+02 -.80083E-02 .000</p><p>　　53 1 2 -.62936E+00 .48162E+02 .14441E+03 3.000</p><p>　　54 2 2 -.88297E+00 .47977E+02 .28833E+03 6.0

66、00</p><p>　　55 3 2 -.12632E+01 .47952E+02 .43234E+03 9.000</p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　171 51 1 -.14014E+01 -.52937E+0

67、2 .47588E+03 343.000</p><p>　　174 51 1 -.99334E+00 -.52803E+02 .31717E+03 346.000</p><p>　　177 52 1 -.68180E+00 -.52898E+02 .15861E+03 349.000</p>&l

68、t;p>　　180 52 2 -.68180E+00 -.52898E+02 -.16070E-01 352.000</p><p>　　3.3.3 圖形示意</p><p>　　3.4 基本可變荷載（人群、汽車）內(nèi)力和位移計(jì)算</p><p>　　影響線數(shù)據(jù)文件bysj.DA2，運(yùn)行（修改后的）ADLOAD程序后，鍵入計(jì)算問題

69、名zhou，再鍵入：</p><p>　　1.0, 1.0 （DX，DA）</p><p>　　150, 10.5, 1（L-計(jì)算跨徑，Q-人群荷載，NJ-公路級別）</p><p>　　計(jì)算結(jié)果文件為zhou.SQ1，內(nèi)容為（部分內(nèi)容）：</p><p>　　1 0 1 .34268E-03 .

70、00000E+00 .14592E-03</p><p>　　.00000E+00 .00000E+00 .00000E+00</p><p>　　.34268E-03 .00000E+00 .14592E-03</p><p>　　1 1 1 .47666E-03 .00000E+00

71、 .20297E-03</p><p>　　.00000E+00 .00000E+00 .00000E+00</p><p>　　.47666E-03 .00000E+00 .20297E-03</p><p>　　1 0 2 -.39822E-03 .00000E+00 .20600E-03&

72、lt;/p><p>　　.00000E+00 .00000E+00 .00000E+00</p><p>　　.39822E-03 .00000E+00 -.20600E-03</p><p>　　1 1 2 -.39822E-03 .00000E+00 .20600E-03</p>&

73、lt;p>　　.00000E+00 .00000E+00 .00000E+00</p><p>　　.39822E-03 .00000E+00 -.20600E-03</p><p>　　…… （中間數(shù)據(jù)省略，其形式與上類同）</p><p>　　245 0 1 .

74、23832E+01 .18511E+03 -.21348E-03</p><p>　　.23832E+01 .18511E+03 -.21348E-03</p><p>　　-.80706E+00 -.62165E+02 .16514E-01</p><p>　　245 1 1 .33167E+01

75、 .25751E+03 .14287E-01</p><p>　　.33167E+01 .25751E+03 .14287E-01</p><p>　　.11487E+00 .95042E+01 .43056E-01</p><p>　　245 0 2 -.60598E+01 .46883E+

76、03 .15083E-01</p><p>　　.60598E+01 -.46883E+03 .15083E-01</p><p>　　.28695E+01 .22155E+03 -.31811E-01</p><p>　　245 1 2 -.60598E+01 .46883E+03 -.11459

77、E-01</p><p>　　.60598E+01 -.46883E+03 -.11459E-01</p><p>　　.19360E+01 .14915E+03 -.35897E-01</p><p><b>　　3.5 荷載組合</b></p><p>　　對于箱壁具有一定厚度且有橫隔板加

78、勁的箱形梁，忽略歪扭變形的畸變應(yīng)力；將活載偏心作用引起的約束扭轉(zhuǎn)正應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力分別估計(jì)為活載對稱作用下平面彎曲正應(yīng)力的15%和剪應(yīng)力的5%。</p><p>　　橋梁結(jié)構(gòu)按極限狀態(tài)法設(shè)計(jì)時，分為兩種極限狀態(tài)，即承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。</p><p>　　3.5.1 按承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合</p><p>　　組合1： Sud =1.2恒載+

79、1.4汽車荷載</p><p>　　組合2： Sud =1.2恒載+1.4汽車荷載+0.98支座沉降</p><p>　?。?）計(jì)算結(jié)果（見表3-1）</p><p>　　表3-1 承載能力極限狀態(tài)</p><p><b>　?。?）圖形示意</b></p><p>　　3.5.2 按正常使用極

80、限狀態(tài)進(jìn)行內(nèi)力組合</p><p>　　（1）作用短期效應(yīng)組合</p><p>　　組合1： Ssd =恒載+0.7汽車荷載+人群荷載+支座沉降</p><p>　　組合2： Ssd =恒載+0.7汽車荷載+人群荷載</p><p>　?。?）作用長期效應(yīng)組合</p><p>　　組合1： Sld =恒載+0.4汽車荷

81、載+支座沉降</p><p>　　組合2： Sld =恒載+0.4汽車荷載（3）計(jì)算結(jié)果（見表3-2）</p><p><b>　　表3-1</b></p><p><b>　　承載能力極限內(nèi)力</b></p><p><b>　　表3-2</b></p><

82、;p><b>　　正常使用極限狀態(tài)</b></p><p><b>　?。?）圖形示意</b></p><p><b>　　第四章 配筋計(jì)算</b></p><p><b>　　4.1計(jì)算原則</b></p><p>　　在預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，預(yù)

83、應(yīng)力鋼筋共計(jì)有三種，分別為縱向、橫向、豎向預(yù)應(yīng)力筋。其中縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)彎矩包絡(luò)圖計(jì)算并布置，橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)單位寬度橋面板計(jì)算并布置，如計(jì)算配筋僅需設(shè)置普通鋼筋，則可不設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋；豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)主梁主應(yīng)力計(jì)算與驗(yàn)算結(jié)果設(shè)置。本設(shè)計(jì)主要考慮縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的計(jì)算與布置問題。</p><p>　　4.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算</p><p>　　4.2.1 材料性能參數(shù)</p&

84、gt;<p>　?。?）混凝土等級為C50，主要強(qiáng)度指標(biāo)為：</p><p>　　強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：=32.4MPa,=2.65MPa</p><p>　　強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：=22.4MPa,=1.83MPa</p><p>　　彈性模量：=3.45×104MPa</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力鋼筋采用25φj15.2的鋼絞線，

85、其強(qiáng)度指標(biāo)為：</p><p>　　抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：=1860MPa</p><p>　　抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：=1260MPa</p><p>　　彈性模量：=1.95105MPa</p><p>　　（3）箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為</p><p>　　抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：=335MPa</p&g

86、t;<p>　　抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：=280MPa</p><p>　　4.2.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置</p><p>　　首先根據(jù)各截面正截面抗裂性要求,確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量.為滿足抗裂性要求,所需的有效預(yù)加力為:</p><p><b>　??；</b></p><p><b>　?。?-25

87、）</b></p><p>　　采用φj15.2鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積Ap1=139mm2,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,張拉控制應(yīng)力取σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395MPa,預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的25%估算。得到所須的預(yù)應(yīng)力鋼鉸線的根數(shù)：</p><p><b>　?。?-26）</b></p&

88、gt;<p>　　對類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，</p><p><b>　??；</b></p><p>　　求得的值后，再確定適當(dāng)?shù)膹埨刂茟?yīng)力并扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失（對于配高強(qiáng)鋼絲或鋼絞線的后張法構(gòu)件約為），就可以估算出所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋的總面積</p><p>　　確定后，可按一束預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積算出所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋的束數(shù)

89、 </p><p>　　采用25φj15.2預(yù)應(yīng)力鋼筋束，采用OVM15-22型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為Ap＝×139mm2，采用φ120的金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為150mm 。</p><p>　　表4-1 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算結(jié)果</p><p>　　主梁最終實(shí)際配束結(jié)果（見表4-2）</p><p>　　

90、表4-2 主梁最終實(shí)際配束結(jié)果表 </p><p>　　主梁縱向預(yù)應(yīng)力筋的估算是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)的一個重要環(huán)節(jié)。對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時，必須計(jì)及各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。然而一次內(nèi)力項(xiàng)的計(jì)算恰與預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量與布置有關(guān)。因此，在初步估算預(yù)應(yīng)力時，只能以預(yù)估值來考慮，工程上將結(jié)構(gòu)最大控制設(shè)計(jì)彎矩值增大20％—30％來進(jìn)行初估計(jì)算。

91、次內(nèi)力項(xiàng)的計(jì)算也與結(jié)構(gòu)施工方法、結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換體系的順序有關(guān)。所以，此項(xiàng)估算是非常粗略的。一般地，逐段架設(shè)法的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力值均較小，懸臂施工法的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力值較大，不對稱結(jié)構(gòu)影響更大。由于次內(nèi)力項(xiàng)的影響，連續(xù)梁體系支點(diǎn)負(fù)彎矩值減小，在預(yù)估力筋數(shù)量時不必增加總彎矩值，跨中正彎矩值則要加大，應(yīng)考慮增加總彎矩值來預(yù)估力筋數(shù)量。</p><p>　　4.3 預(yù)應(yīng)力筋的布置原則</p><p>　　連續(xù)梁預(yù)應(yīng)

92、力筋束的配置除滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004）構(gòu)造要求外，還應(yīng)考慮以下原則：</p><p>　?。?）應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具型式選擇不當(dāng)，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時

93、，則要求增大截面。反之，在跨徑不大的結(jié)構(gòu)中，如選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過于集中而不利。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。由于每根束筋都是一巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便。</p><p>

94、;　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。</p><p>　　（4）預(yù)應(yīng)力束筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。</p><p>　　（5）預(yù)應(yīng)力束筋應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。</p><p&g

95、t;　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。</p><p>　　對于本設(shè)計(jì)，各斷面的錨固束和通過束確定以后，就應(yīng)確定各鋼束在箱梁中的空間位置和幾何特征，這是計(jì)算預(yù)應(yīng)力效應(yīng)和施工放樣的依據(jù)。鋼束布置時，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：</p><p>　　（1）應(yīng)滿足構(gòu)造要求。如孔道中心最小距離，錨孔中心最小距離，最小曲線半徑，最小擴(kuò)

96、孔長度等。</p><p>　　（2）注意鋼束平、豎彎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。鋼束一般應(yīng)盡量早的平彎，在錨固前豎彎。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要沖突，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。</p><p>　?。?）鋼束應(yīng)盡量靠近腹板布置。這樣可使預(yù)應(yīng)力以較短的傳力路線分布在全截面上，有利于降低預(yù)應(yīng)力傳遞過程中局部應(yīng)力的不利影響；能減小鋼束的平彎長度；能減小橫向內(nèi)力；能充分利用梗腋布束，有利

97、于截面的輕型化。</p><p>　?。?）盡量以S型曲線錨固于設(shè)計(jì)位置，以消除錨固點(diǎn)產(chǎn)生的橫向力。</p><p>　?。?）鋼束的線形種類盡量減少，以便于計(jì)算和施工。</p><p>　　（6）盡量加大曲線半徑，以便于穿束和壓漿。</p><p>　?。?）分層布束時，應(yīng)使管道上下對齊，這樣有利于混凝土的澆筑和振搗，不可采用梅花形布置。&

98、lt;/p><p>　?。?）頂板束的布置還應(yīng)遵循以下原則：a.鋼束盡量靠截面上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；b.分層布束時應(yīng)使長束布置在上層，短束布置在下層。首先，因?yàn)橄儒^固短束，后錨固長束，只有這樣布置才不會發(fā)生干擾；其次，長束通過的梁段多，放在頂層能充分發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；再次，較長束在施工中管道出現(xiàn)質(zhì)量問題的機(jī)率較高，放在頂層處理比較容易些。</p><p>　　第五章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估

99、算及布置</p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004）的規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段的應(yīng)力要求和塑性階段的強(qiáng)度要求。因此，預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量可以從滿足這兩方面的要求進(jìn)行估算。</p><p>　　5.1 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的基本條

100、件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎，該條件可表示為：</p><p><b>　　(5-1)</b></p><p><b>　　(5-2)</b></p><p><b>　　(5-3)</b></p><p><b>　　(5-4)&l

101、t;/b></p><p>　　式中：、——由預(yù)加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力；</p><p>　　、——分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮）；</p><p>　　、——荷載最不利組合時的計(jì)算截面內(nèi)力，當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值；</p><p>　　——混凝土彎壓應(yīng)力限值，取，為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)<

102、/p><p><b>　　準(zhǔn)值。</b></p><p>　　根據(jù)截面受力情況，其配筋不外乎有三種形式：截面上、下緣均配置力筋以抵抗正、負(fù)彎矩；僅在截面下緣配置力筋以抵抗正彎矩；僅在截面上緣配置力筋以抵抗負(fù)彎矩。</p><p>　　5.1.1 截面上、下緣均布置預(yù)應(yīng)力筋</p><p>　　由力筋及在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力

103、分別為：</p><p><b>　　(5-5)</b></p><p><b>　　(5-6)</b></p><p>　　式中令： (5-7)</p><p><b>　　(5-8)&l

104、t;/b></p><p>　　則得： (5-9)</p><p><b>　　(5-10)</b></p><p>　　式中：、——截面上、下緣估算的預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)；</p><p>　　——每束預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)

105、力鋼筋的永存應(yīng)力，估算力筋數(shù)量時取，為錨下張拉控制應(yīng)力；</p><p>　　、——截面上、下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離；</p><p>　　、——截面上、下核心距；</p><p>　　——混凝土截面積，可按毛截面計(jì)算。</p><p>　　另外，各截面的最大配束數(shù)為：</p><p><b>　

106、　(5-11)</b></p><p><b>　　(5-12)</b></p><p>　　5.1.2 僅在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋</p><p>　　由下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：</p><p><b>　　(5-13)</b></p><p&g

107、t;<b>　　(5-14)</b></p><p>　　式中令： (5-8)</p><p>　　則得： (5-15)</p><p><b>　

108、　(5-16)</b></p><p>　　5.1.3 僅在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力筋</p><p>　　由上緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：</p><p><b>　　(5-17)</b></p><p><b>　　(5-18)</b></p><p&g

109、t;　　式中令： (5-7)</p><p>　　則得： (5-19)</p><p><b>　　(5-20)</b></p><p>　　5.2 按承載能力

110、極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求估算</p><p>　　預(yù)應(yīng)力梁達(dá)到受彎極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面的安全性是通過計(jì)算截面抗彎安全系數(shù)來保證的。在初步估算預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量時，T形或箱形截面，當(dāng)中性軸位于受壓翼緣內(nèi)可按矩形截面計(jì)算，但是當(dāng)忽略實(shí)際存在的雙筋影響時（受拉區(qū)、受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋），會使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。</p><p&

111、gt;　　按破壞階段估算預(yù)應(yīng)力筋的基本公式是：</p><p><b>　　(5-21)</b></p><p><b>　　(5-22)</b></p><p>　　式中： (5-23)</p><p>　　

112、則得： (5-24)</p><p>　　式中：——預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)；</p><p>　　——混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；</p><p>　　——混凝土安全系數(shù)；</p><p><b>　　—

113、—截面有效高度。</b></p><p>　　若截面承受雙向彎矩時，可各視為單筋截面，分別計(jì)算上、下緣所需的力筋數(shù)量。</p><p>　　T形或箱形截面，當(dāng)中性軸位于腹板內(nèi)，則應(yīng)考慮截面腹板部分受壓混凝土的工作，相應(yīng)計(jì)算方法與公式可以參照規(guī)范所規(guī)定的原則與條文而選用。</p><p>　　5.3 預(yù)應(yīng)力筋估算結(jié)果</p><p>

114、;　　預(yù)應(yīng)力鋼筋采用ASTM A416-97a標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線（1×7標(biāo)準(zhǔn)型），抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值MPa，公稱直徑15.24mm，公稱面積139mm2，彈性模量MPa。本設(shè)計(jì)選用19根鋼絞線為一束，，面積為7850mm2，錨下張拉控制應(yīng)力MPa；錨具采用OVM夾片式群錨。</p><p>　　主梁最終實(shí)際配束結(jié)果（見表5-3）</p><p>　　表5-3

115、主梁最終實(shí)際配束結(jié)果表</p><p>　　5.4 預(yù)應(yīng)力筋束的布置原則</p><p>　　連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力筋束的配置除滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004）構(gòu)造要求外，還應(yīng)考慮以下原則：</p><p>　?。?）應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式

116、。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具型式選擇不當(dāng)，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時，則要求增大截面。反之，在跨徑不大的結(jié)構(gòu)中，如選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過于集中而不利。</p><p>　　（2）預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。由于每根束

117、筋都是一巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。</p><p>　?。?）預(yù)應(yīng)力束筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。</p><

118、;p>　　（5）預(yù)應(yīng)力束筋應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。</p><p>　　（6）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。</p><p>　　對于本設(shè)計(jì)，各斷面的錨固束和通過束確定以后，就應(yīng)確定各鋼束在箱梁中的空間位置和幾何特征，這是計(jì)算預(yù)應(yīng)力效應(yīng)和施工放樣的依據(jù)。鋼

119、束布置時，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：</p><p>　　（1）應(yīng)滿足構(gòu)造要求。如孔道中心最小距離，錨孔中心最小距離，最小曲線半徑，最小擴(kuò)孔長度等。</p><p>　?。?）注意鋼束平、豎彎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。鋼束一般應(yīng)盡量早的平彎，在錨固前豎彎。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要沖突，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。</p><p>　?。?）鋼束應(yīng)盡量靠近腹板布置。這

120、樣可使預(yù)應(yīng)力以較短的傳力路線分布在全截面上，有利于降低預(yù)應(yīng)力傳遞過程中局部應(yīng)力的不利影響；能減小鋼束的平彎長度；能減小橫向內(nèi)力；能充分利用梗腋布束，有利于截面的輕型化。</p><p>　?。?）盡量以S型曲線錨固于設(shè)計(jì)位置，以消除錨固點(diǎn)產(chǎn)生的橫向力。</p><p>　?。?）鋼束的線形種類盡量減少，以便于計(jì)算和施工。</p><p>　?。?）盡量加大曲線半徑，

121、以便于穿束和壓漿。</p><p>　?。?）分層布束時，應(yīng)使管道上下對齊，這樣有利于混凝土的澆筑和振搗，不可采用梅花形布置。</p><p>　　（8）頂板束的布置還應(yīng)遵循以下原則：a.鋼束盡量靠截面上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；b.分層布束時應(yīng)使長束布置在上層，短束布置在下層。首先，因?yàn)橄儒^固短束，后錨固長束，只有這樣布置才不會發(fā)生干擾；其次，長束通過的梁段多，放在頂層能充分發(fā)揮其力

122、學(xué)效應(yīng)；再次，較長束在施工中管道出現(xiàn)質(zhì)量問題的機(jī)率較高，放在頂層處理比較容易些。</p><p>　　5.5 預(yù)應(yīng)力筋束的布置結(jié)果</p><p>　　由以上確定的實(shí)際預(yù)應(yīng)力鋼束束數(shù)，結(jié)合本設(shè)計(jì)所采用的懸臂施工方法，最終確定本設(shè)計(jì)全橋縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置情況共分三類：邊孔正彎矩底板束（b類）、中支點(diǎn)負(fù)彎矩頂板束（n類）、中孔正彎矩底板束（a類）。并且全橋縱向預(yù)應(yīng)力鋼束以中孔跨中對稱布置，張拉

123、方式為兩端同時張拉，錨固方式為分散布置分散錨固。全橋不設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力及豎向預(yù)應(yīng)力，不設(shè)下彎束及連續(xù)束，有利于腹板混凝土的澆筑，且應(yīng)力能得到滿足。</p><p>　　各控制截面的鋼束布置，詳見施工圖設(shè)計(jì)。</p><p>　　第六章 凈截面及換算截面幾何特性計(jì)算</p><p>　　按以上預(yù)應(yīng)力筋束布置之后，便可進(jìn)行凈截面及換算截面幾何特性計(jì)算。其中，凈截面為扣除預(yù)

124、應(yīng)力孔道的截面，換算截面為孔道壓漿后鋼束與混凝土梁形成整體后的截面。顯然，預(yù)加力階段（即施工階段）應(yīng)采用凈截面，使用階段（即運(yùn)營階段）應(yīng)采用換算截面。</p><p>　　6.1 凈截面幾何特性計(jì)算（見表6-1）</p><p>　　表6-1 凈截面幾何特性計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　表中：An 、In---分別為凈截面面積和慣性矩；</p>&

125、lt;p>　　Sx 、Hx---分別為凈截面對x軸的面積矩和凈截面形心至x軸的距離；</p><p>　　W上 、W下---分別為凈截面上、下緣的抗彎模量；</p><p>　　K上 、K下---分別為凈截面上、下核心距；</p><p>　　e上 、e下---分別為凈截面上、下緣鋼束重心至凈截面重心的距離。</p><p>　　6.2