畢業(yè)設(shè)計（論文）-機(jī)械手結(jié)構(gòu)的總體方案設(shè)計（全套圖紙）

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　隨著機(jī)器人在各個領(lǐng)域應(yīng)用的日益廣泛，許多場合要求機(jī)器人具有力控制的能力。此次設(shè)計是針對回轉(zhuǎn)殼體內(nèi)自動粘貼膠片的任務(wù)，設(shè)計一個3—DOF平面關(guān)節(jié)型機(jī)械手（包括1個移動關(guān)節(jié)，2個轉(zhuǎn)動關(guān)節(jié)和末端執(zhí)行機(jī)構(gòu)），配合殼體驅(qū)動系統(tǒng)來實(shí)現(xiàn)此任務(wù)。在機(jī)械手工作過程中，通過伺服電機(jī)帶動絲杠轉(zhuǎn)動，從而來完成機(jī)械手水平方向的移動，旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)1通過鏈傳動

2、來完成平面內(nèi)的旋轉(zhuǎn)動作，旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)2直接在伺服電機(jī)的驅(qū)動下完成平面內(nèi)的旋轉(zhuǎn)動作，這樣機(jī)械手可以伸入口徑較小的回轉(zhuǎn)殼體內(nèi)完成粘貼膠片的任務(wù)。</p><p>　　本次設(shè)計工作首先對機(jī)械手進(jìn)行了運(yùn)動學(xué)分析（包括運(yùn)動學(xué)方程的建立，運(yùn)動學(xué)方程的正問題、逆問題及其解）。設(shè)計內(nèi)容包括機(jī)械手的移動關(guān)節(jié)、旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)的結(jié)構(gòu)設(shè)計，傳動部分的設(shè)計等。其中，重點(diǎn)是對伺服進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計（包括工作臺的設(shè)計，絲杠的設(shè)計，直線導(dǎo)軌、伺服電機(jī)和減速器

3、的選取等）。最后對系統(tǒng)中主要部件的剛度、強(qiáng)度等性能參數(shù)進(jìn)行了計算與校核。</p><p>　　關(guān)鍵詞：機(jī)械手；自由度；運(yùn)動學(xué)分析；伺服電機(jī)；直角減速器</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　With the increasing application of robot in various industri

4、al fields, it is requested that robot has the ability to control power. According to the contact task of rotary hull, a 3-DOF robot manipulator is designed in order to accomplish sticking of the colloid. The robot manipu

5、lator consists of a transfer joint and two revolute joints and robot end-effector. The robot manipulator could realize the contacting task combining with the driving system of rotary hull. The concrete processing compris

6、</p><p>　　Firstly, this design has been carried on the kinematics’ analysis in order to the manipulator, which consists of including the establishment of kinematics equation, the positive solutions of the ki

7、nematics equation, the corresponding inverse solutions. Secondly, the transfer joint, revolute joint and the transmission part are designed. The important part is the design of servo feeding system, which consists of the

8、 design of the platform and the screw, the selection of linear guide way, servo mot</p><p>　　Keywords: Robot manipulator；Freedom；Kinematics analysis；Servo motor；Right-angle reducer</p><p><b&

9、gt;　　目 錄</b></p><p><b>　　1 引言1</b></p><p>　　1.1 課題背景和意義1</p><p>　　1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀1</p><p>　　1.3 工業(yè)機(jī)械手的用途3</p><p>　　2 機(jī)械手結(jié)構(gòu)的總體方案設(shè)計4&

10、lt;/p><p>　　2.1 課題的主要內(nèi)容4</p><p>　　2.2 課題的研究方案4</p><p>　　2.3 機(jī)械手結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計4</p><p>　　2.3.1 主要技術(shù)指標(biāo)設(shè)計4</p><p>　　2.3.2 機(jī)械手的結(jié)構(gòu)設(shè)計4</p><p>　　3 機(jī)

11、械手運(yùn)動學(xué)分析6</p><p>　　3.1 機(jī)械手運(yùn)動學(xué)方程的建立6</p><p>　　3.2 運(yùn)動學(xué)方程的正解7</p><p>　　3.3 運(yùn)動學(xué)方程的逆解8</p><p>　　4 傳動裝置的設(shè)計10</p><p>　　4.1 伺服電機(jī)及減速器的選擇10</p><

12、p>　　4.1.1 機(jī)電領(lǐng)域中伺服電機(jī)的選擇原則10</p><p>　　4.1.2 旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)驅(qū)動電機(jī)及減速器的選擇10</p><p>　　4.2 鏈輪的設(shè)計及鏈條的選擇11</p><p>　　4.2.1 滾子鏈傳動的設(shè)計11</p><p>　　4.2.2 鏈輪的設(shè)計13</p><p>

13、;　　4.2.3 滾子鏈的靜強(qiáng)度計算14</p><p>　　4.2.4 鏈傳動的張緊15</p><p>　　4.2.5 鏈傳動的潤滑15</p><p>　　5 軸的設(shè)計與驗(yàn)算16</p><p>　　5.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計16</p><p>　　5.1.1 選擇軸的材料16</p&g

14、t;<p>　　5.1.2 初步估計軸徑17</p><p>　　5.2 軸的校核18</p><p>　　6 軸上零件的選擇與計算25</p><p>　　6.1 鍵的選擇與鍵聯(lián)接強(qiáng)度校核25</p><p>　　6.1.1 大臂末端電機(jī)軸上鍵的選擇與校核25</p><p>　　6

15、.1.2 軸上矩形花鍵的選擇與校核26</p><p>　　6.1.3 小臂電機(jī)軸上鍵的選擇與校核26</p><p>　　6.2 滾動軸承的驗(yàn)算26</p><p>　　6.2.1 確定軸承的承載能力27</p><p>　　6.2.2 計算當(dāng)量動載荷28</p><p>　　6.2.3 校核軸

16、承壽命28</p><p>　　7 伺服進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計與計算29</p><p>　　7.1 滾珠絲杠的設(shè)計29</p><p>　　7.1.1 材料的選擇29</p><p>　　7.1.2 耐磨性計算29</p><p>　　7.1.3 螺桿的強(qiáng)度計算30</p><p&g

17、t;　　7.1.4 螺桿的穩(wěn)定性計算30</p><p>　　7.2 絲杠副的選擇計算31</p><p>　　7.2.1 螺母的疲勞壽命計算32</p><p>　　7.2.2 螺母螺紋牙的強(qiáng)度計算33</p><p>　　7.2.3 螺母凸緣的強(qiáng)度計算34</p><p>　　7.3 絲杠驅(qū)動

18、電機(jī)的選擇34</p><p>　　7.4 機(jī)械導(dǎo)軌的選擇35</p><p>　　7.5 聯(lián)軸器的選擇與計算36</p><p>　　7.5.1 選擇聯(lián)軸器的類型36</p><p>　　7.5.2 聯(lián)軸器的主要參數(shù)37</p><p>　　7.5.3 聯(lián)軸器的計算扭矩37</p>

19、<p><b>　　結(jié)論39</b></p><p><b>　　致謝40</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)41</b></p><p><b>　　附錄A42</b></p><p><b>　　附錄B48&l

20、t;/b></p><p><b>　　1 引言</b></p><p>　　1.1 課題背景和意義</p><p>　　機(jī)器人技術(shù)，應(yīng)該說是一個伴隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步而發(fā)展起來的一項(xiàng)綜合性的成果。同時，也是對社會經(jīng)濟(jì)發(fā)展產(chǎn)生了重大影響的一門科學(xué)技術(shù)。它的發(fā)展歸功于在第二次世界大戰(zhàn)中各國加強(qiáng)了經(jīng)濟(jì)的投入。比如說日本，戰(zhàn)爭以后開始發(fā)展汽車

21、工業(yè)，那么這時候由于它人力的缺乏，迫切需要一種機(jī)器人來進(jìn)行大批量的制造，提高生產(chǎn)效率降低人的勞動強(qiáng)度，這是社會發(fā)展本身的一個需求。另一方面它也是生產(chǎn)力發(fā)展需求的必然結(jié)果，還是人類自身發(fā)展的必然結(jié)果。隨著人類社會的發(fā)展，人們在不斷認(rèn)識和改造自然的過程中，需要能夠解放人的一種奴隸。這種奴隸要能夠代替人們?nèi)氖聫?fù)雜和繁重的體力勞動，實(shí)現(xiàn)人們對不可達(dá)到世界的認(rèn)識和改造，這也是人們在科技發(fā)展過程中的一個客觀需要。但另一方面，盡管人們有各種各樣的好

22、的想法，機(jī)器人技術(shù)仍歸功于電子技術(shù)，計算機(jī)技術(shù)以及制造技術(shù)等相關(guān)技術(shù)的發(fā)展，需要其提供強(qiáng)大的技術(shù)保證。隨著社會的進(jìn)步，不僅工業(yè)機(jī)器人技術(shù)在制造業(yè)領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用，同時，特種機(jī)器人的用途也越來越廣泛，機(jī)器人每年收獲的農(nóng)作物達(dá)數(shù)十億噸。有的機(jī)器人可以上山伐木，有的可以擠牛奶，有的則可以擦玻璃、洗汽車和洗飛機(jī)。機(jī)器人技術(shù)作為20世紀(jì)人類最偉大的發(fā)</p><p>　　1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀</p>

23、<p>　　在1947年產(chǎn)生了世界上第一臺主從遙控的機(jī)器人，1947年以后是計算機(jī)電子技術(shù)發(fā)展比較迅速的時期，因此各國已經(jīng)開始利用當(dāng)時的一些現(xiàn)代的技術(shù)，進(jìn)行了機(jī)器人研究。在1962年美國研制成功PUMA通用示教再現(xiàn)型機(jī)器人，那么這就標(biāo)志著機(jī)器人走向成熟，應(yīng)該說第一臺可用的機(jī)器人在1947年產(chǎn)生，而真正意義的機(jī)器人在1962年產(chǎn)生。相繼不久，在英國等國家，也相繼研究出一些機(jī)器人，那么到了20世紀(jì)60年代末，日本人將它的國民經(jīng)濟(jì)的

24、汽車工業(yè)與機(jī)器人進(jìn)行結(jié)合，它購買了美國的專利，在日本進(jìn)行了再次開發(fā)和生產(chǎn)機(jī)器人。到20世紀(jì)70年代，日本已經(jīng)將這種示教再現(xiàn)型的機(jī)器人進(jìn)行了工業(yè)化，出現(xiàn)了很多公司，現(xiàn)在的像ABB，MOTOMAN，安川公司，還有很多機(jī)器人公司像OTC等公司。它們都已經(jīng)將機(jī)器人進(jìn)行了工業(yè)化，進(jìn)行了批量生產(chǎn)，而且成功的用于了汽車工業(yè)，使機(jī)器人正式走向應(yīng)用。</p><p>　　在20世紀(jì)70年代到20世紀(jì)80年代初期，工業(yè)機(jī)器人變成產(chǎn)品

25、以后，得到全世界的普遍應(yīng)用以后，那么很多研究機(jī)構(gòu)開始研究第二代具有感知功能的機(jī)器人，出現(xiàn)了瑞典的ABB公司，德國的KUKA機(jī)器人公司和日本的FUNAC公司。它們都在工業(yè)機(jī)器人方面具有很大的作為，同時我們也看到機(jī)器人的應(yīng)用在不斷拓寬，它已經(jīng)從工業(yè)上的一些應(yīng)用，擴(kuò)展到了服務(wù)行業(yè)，并且擴(kuò)展了它的作業(yè)空間，已經(jīng)在海洋空間和服務(wù)醫(yī)療等行業(yè)的進(jìn)行使用。</p><p>　　我們國家在機(jī)器人的研究，是在20世紀(jì)70年代后期，當(dāng)

26、時我們在國家北京舉辦一個日本的工業(yè)自動化產(chǎn)品展覽會，在這個會上有兩個產(chǎn)品，一個是數(shù)控機(jī)床，一個是工業(yè)機(jī)器人，這個時候，我們國家的許多學(xué)者，看到了這樣一個方向，開始進(jìn)行了機(jī)器人的研究，但是這時候研究，基本上還局限于理論的探討階段，那么真正進(jìn)行機(jī)器人研究的時候，是在七五、八五、九五、十五將近這二十年的發(fā)展。發(fā)展最迅速的時候，是在1986年我們國家成立了863計劃是高技術(shù)發(fā)展計劃，就將機(jī)器人技術(shù)作為一個重要的發(fā)展的主題，國家投入將近幾個億的資

27、金開始進(jìn)行了機(jī)器人研究，使得我們國家在機(jī)器人這一領(lǐng)域得到很快地、迅速地發(fā)展。</p><p>　　目前主要單位像中科院沈陽自動化所，原機(jī)械部的北京自動化所，像哈爾濱工業(yè)大學(xué)，北京航空航天大學(xué)，清華大學(xué)，還包括中科院北京自動化所等等的一些單位都做了非常重要的研究工作，也取得了很多的成果，而且目前這幾年來看，我們國家在高校里邊，有很多單位從事機(jī)器人研究，很多研究生和博士生都在從事機(jī)器人方面的研究，目前我們國家比較有代

28、表性的研究，有工業(yè)機(jī)器人，水下機(jī)器人，空間機(jī)器人，核工業(yè)的機(jī)器人，都在國際上應(yīng)該處于領(lǐng)先水平，總體上我們國家與發(fā)達(dá)國家相比，還存在很大的差距，主要表現(xiàn)在，我們國家在機(jī)器人的產(chǎn)業(yè)化方面，目前還沒有固定的成熟的產(chǎn)品，但是在上述這些水下、空間、核工業(yè)，一些特殊機(jī)器人方面，我們?nèi)〉昧撕芏嘤刑厣难芯砍删?。就目前來看，我們?yīng)從生產(chǎn)和應(yīng)用的角度出發(fā)，結(jié)合我國國情，加快生產(chǎn)結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉的實(shí)用型機(jī)器人和某些特種機(jī)器人。</p>&l

29、t;p>　　1.3 工業(yè)機(jī)械手的用途</p><p>　　機(jī)械手是在機(jī)械化、自動化生產(chǎn)過程中發(fā)展起來的一種新型裝置。近年來，隨著電子技術(shù)特別是電子計算機(jī)的廣泛應(yīng)用，機(jī)器人的研制和生產(chǎn)已成為高技術(shù)領(lǐng)域內(nèi)迅速發(fā)展起來的一門新興技術(shù)，它更加促進(jìn)了機(jī)械手的發(fā)展，使得機(jī)械手能更好地實(shí)現(xiàn)與機(jī)械化和自動化的有機(jī)結(jié)合。</p><p>　　械手雖然目前還不如人手那樣靈活，但它具有能不斷重復(fù)工作和勞

30、動、不知疲勞、不怕危險、抓舉重物的力量比人手大等特點(diǎn)，因此，機(jī)械手已受到許多部門的重視，并越來越廣泛地得到了應(yīng)用，例如：(1)機(jī)床加工工件的裝卸，特別是在自動化車床、組合機(jī)床上使用較為普遍。(2)在裝配作業(yè)中應(yīng)用廣泛，在電子行業(yè)中它可以用來裝配印制電路板，在機(jī)械行業(yè)中它可以用來組裝零部件。(3)可在勞動條件差，單調(diào)重復(fù)易子疲勞的工作環(huán)境工作，以代替人的勞動。</p><p>　　(4)可在危險場合下工作，如

31、軍工品的裝卸、危險品及有害物的搬運(yùn)等。(5)宇宙及海洋的開發(fā)。(6)軍事工程及生物醫(yī)學(xué)方面的研究和試驗(yàn)。</p><p>　　2 機(jī)械手結(jié)構(gòu)的總體方案設(shè)計</p><p>　　2.1 課題的主要內(nèi)容</p><p>　　本次課題的主要內(nèi)容是針對回轉(zhuǎn)殼體內(nèi)自動粘貼膠片的任務(wù)，設(shè)計一個3—DOF平面關(guān)節(jié)型機(jī)械手(包括1個移動關(guān)節(jié)，2個轉(zhuǎn)動關(guān)節(jié)和末端執(zhí)行機(jī)構(gòu))，并

32、且和殼體驅(qū)動系統(tǒng)配合起來實(shí)現(xiàn)自動粘貼膠片的的任務(wù)。</p><p>　　2.2 課題的研究方案</p><p>　　針對膠片粘貼任務(wù)，可設(shè)計3—DOF平面關(guān)節(jié)型機(jī)械手。機(jī)械手由移動關(guān)節(jié)，旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)1，旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)2和執(zhí)行機(jī)構(gòu)組成。移動關(guān)節(jié)安裝在直線導(dǎo)軌上，通過伺服電機(jī)帶動絲杠的轉(zhuǎn)動來完成機(jī)械手前后方向的移動。旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)1的動作是通過鏈傳動來完成的。具體方法是，大臂末端安裝伺服電機(jī)來帶動鏈傳動，通

33、過鏈傳動使旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)1完成平面內(nèi)的旋轉(zhuǎn)動作。而旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)2則直接在伺服電機(jī)的驅(qū)動下完成平面內(nèi)的旋轉(zhuǎn)動作。執(zhí)行機(jī)構(gòu)設(shè)計為可以繞軸轉(zhuǎn)動的圓柱型內(nèi)空結(jié)構(gòu)，以便與殼體內(nèi)部形狀吻合并且大大減輕機(jī)構(gòu)重量。幾個關(guān)節(jié)運(yùn)動的有機(jī)結(jié)合可以實(shí)現(xiàn)機(jī)械手自動粘貼膠片的任務(wù)，并通過減速器使其達(dá)到理想的旋轉(zhuǎn)速度。</p><p>　　2.3 機(jī)械手結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計</p><p>　　2.3.1 主要技術(shù)指標(biāo)設(shè)計<

34、/p><p>　　此機(jī)械手針對回轉(zhuǎn)殼體，實(shí)現(xiàn)在其內(nèi)部的自動粘貼膠片工作?；剞D(zhuǎn)殼體的有效長度為2m，內(nèi)部直徑為350mm，開口直徑為300m。膠片在粘貼到殼體前被剪裁成300mm×300mm，然后由工作人員放到執(zhí)行機(jī)構(gòu)的膠片架上。大臂水平方向的有效行程為1.5m。</p><p>　　2.3.2 機(jī)械手的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　大臂選用10mm厚的方鋼，

35、材質(zhì)：Q235A。中臂，小臂，執(zhí)行機(jī)構(gòu)選用45鋼。具體結(jié)構(gòu)如下圖所示：</p><p>　　圖2.1 機(jī)械手大臂</p><p>　　圖2.2 機(jī)械手中臂</p><p>　　圖2.3 小臂—執(zhí)行機(jī)構(gòu)</p><p>　　3 機(jī)械手運(yùn)動學(xué)分析</p><p>　　機(jī)器人操作手通常為開鏈空間連桿機(jī)構(gòu)，各桿件間通常

36、用轉(zhuǎn)動副和移動副相連接。開鏈一端安裝在機(jī)座上，另一端為末端執(zhí)行器。各關(guān)節(jié)由驅(qū)動器驅(qū)動，關(guān)節(jié)的相對運(yùn)動導(dǎo)致連桿的運(yùn)動，進(jìn)而確定了末端執(zhí)行器在空間的位置和姿態(tài)。齊次變換是解決機(jī)器人操作手運(yùn)動學(xué)的數(shù)學(xué)工具。</p><p>　　3.1 機(jī)械手運(yùn)動學(xué)方程的建立</p><p>　　表示機(jī)器人操作手的每個桿件在空間相對于基礎(chǔ)坐標(biāo)系位置和姿態(tài)的方程，稱為機(jī)器人操作手的運(yùn)動學(xué)方程。</p>

37、<p>　　要描述機(jī)器人操作手每個桿件的空間位姿，需要使用以下直角系。</p><p>　?、?絕對坐標(biāo)系，即建立在工作現(xiàn)場地面的坐標(biāo)系。</p><p>　?、?機(jī)座坐標(biāo)系，即建立在機(jī)器人上的坐標(biāo)系，它是機(jī)器人各活動桿件的公共參考坐標(biāo)系。通常在研究問題時，認(rèn)為機(jī)座相對于工作地面是靜止的，因此又將機(jī)座坐標(biāo)系稱為固定坐標(biāo)系或基礎(chǔ)參考系。</p><p>

38、　?、?桿件坐標(biāo)系即建立在機(jī)器人指定的活動桿件上的坐標(biāo)系。它與活動桿件相固連，隨桿件一起運(yùn)動，因此又稱其為活動坐標(biāo)系或當(dāng)前坐標(biāo)系。</p><p>　?、?末端執(zhí)行器坐標(biāo)，即末端桿，因此相應(yīng)坐標(biāo)系均轉(zhuǎn)為桿件坐標(biāo)系。</p><p>　　在研究具體問題時，常將機(jī)座看為操作機(jī)的第0號桿件，即首端桿，而將末端執(zhí)行器視為最后一個桿，即末端桿，因此相應(yīng)坐標(biāo)系均轉(zhuǎn)為桿件坐標(biāo)系。</p>

39、<p>　　若一個機(jī)器人操作手有n個桿組成，各桿件編號從機(jī)座到末端執(zhí)行器依次為0，1，2，3，···，n，則可以寫出變換方程[3]：</p><p><b>　　(3.1)</b></p><p>　　式中：···，n)——兩桿件的相對變換矩陣。</p><p>　　依據(jù)上述

40、變換方程，即可求出任一桿件相對機(jī)座坐標(biāo)系的位姿，得到相應(yīng)的運(yùn)動學(xué)方程。確定相臨兩桿間的變換矩陣是建立機(jī)器人運(yùn)動學(xué)方程的基礎(chǔ)。</p><p>　　變換矩陣···，n)順序相乘就可得到。因中含有一個關(guān)節(jié)變量若用廣義坐標(biāo)[3]則可寫成形式，有</p><p><b>　　(3.2)</b></p><p>　　通常將稱

41、為操作手的變換矩陣。顯然它是n個關(guān)節(jié)變量···，n)的函數(shù)。將(3.2)稱為操作手的運(yùn)動學(xué)方程，它表示末端連桿的位姿與關(guān)節(jié)變量之間的關(guān)系。</p><p>　　3.2 運(yùn)動學(xué)方程的正解</p><p>　　正解問題是指已知各桿的結(jié)構(gòu)參數(shù)和關(guān)節(jié)變量，求末端執(zhí)行器的空間位姿，即求。</p><p>　　按下關(guān)節(jié)模式確定各桿的A矩陣。所建立

42、的坐標(biāo)系如下圖所示：</p><p>　　圖3.1 平面三桿機(jī)械手</p><p>　　建立A矩陣所需要的參數(shù)值見下表。</p><p>　　表3.1 機(jī)械手的結(jié)構(gòu)參數(shù)表</p><p>　　=A1= (3.3)</p><p>　　=A2=

43、 (3.4)</p><p>　　=A3= (3.5)</p><p>　　則： == A1 A2 A3= (3.6)</p><p><b>　　式中 ；</b></p><p><b>　　；</b></p><

44、p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　3.3 運(yùn)動學(xué)方程的逆解</p><p>　　逆解問題是指已知滿足某工作要求時末端執(zhí)行器的空間位姿，就是已知中各元素的值以及各桿的結(jié)構(gòu)參數(shù)，求關(guān)節(jié)變量。</p><p>　　由運(yùn)動學(xué)方程的正解可知中各元素

45、的值以及各桿件的結(jié)構(gòu)參數(shù)。求關(guān)節(jié)變量。</p><p><b>　　由前面可知：</b></p><p>　　= (3.7)</p><p><b>　　根據(jù)=，</b></p><p>　　== (3.8)</p><p>　　= A2 A

46、3= (3.9)</p><p>　　令(3.8)(3.9)式中兩端矩陣第一行第三列元素與第二行第三列元素分別相等，得</p><p><b>　　(3.10)</b></p><p>　　當(dāng)工作時，機(jī)械手末端位姿如下圖：</p><p>　　圖3.2 機(jī)械手末端位姿圖</p>

47、<p><b>　　因?yàn)榇藭r，</b></p><p>　　所以(3.10)式可化簡為：</p><p><b>　　(3.11)</b></p><p>　　所以 (3.12)</p><p>　　4 傳動裝置的設(shè)計&

48、lt;/p><p>　　4.1 伺服電機(jī)及減速器的選擇</p><p>　　4.1.1 機(jī)電領(lǐng)域中伺服電機(jī)的選擇原則</p><p>　　現(xiàn)代機(jī)電行業(yè)中經(jīng)常會碰到一些復(fù)雜的運(yùn)動，這對電機(jī)的動力荷載有很大影響。伺服驅(qū)動裝置是許多機(jī)電系統(tǒng)的核心。因此，伺服電機(jī)的選擇就變得尤為重要。首先要選出滿足給定負(fù)載要求的電動機(jī)，然后再從中按價格、重量、體積等技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)選擇最適合的

49、電機(jī)[2]。</p><p>　　圖4.1 各種電機(jī)的T-曲線</p><p>　　一般伺服電機(jī)選擇考慮的問題：</p><p>　　(1) 電機(jī)的最高轉(zhuǎn)速。</p><p>　　(2) 電機(jī)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩。</p><p>　　4.1.2 旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)驅(qū)動電機(jī)及減速器的選擇</p><p><

50、;b>　　1.估算各臂重量</b></p><p>　　大臂 60KW×9.8N/Kg=490N；</p><p>　　中臂 30KW×9.8N/Kg=294N；</p><p>　　小臂和執(zhí)行機(jī)構(gòu)（手） 30KW×9.8N/Kg=294

51、N。</p><p>　　2.旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)1驅(qū)動電機(jī)及減速器的選擇</p><p><b>　　(4.1)</b></p><p><b>　　(4.2)</b></p><p><b>　　(4.3)</b></p><p>　　故驅(qū)動關(guān)節(jié)1選用安川伺服電

52、機(jī)ⅡSGMH-13AAA41。 </p><p><b>　　。</b></p><p>　　減速器型號：PLS142HP 減速比i=64</p><p>　　3.旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)2驅(qū)動電機(jī)及減速器的選擇</p><p><b>　　(4.4)</b></p><p>&l

53、t;b>　　(4.5)</b></p><p><b>　　(4.6)</b></p><p>　　故驅(qū)動關(guān)節(jié)2選用安川伺服電機(jī)ⅡSGMH-05AAA41 </p><p><b>　　。</b></p><p>　　減速器型號：WPLE60 減速比i=80<

54、/p><p>　　4.2 鏈輪的設(shè)計及鏈條的選擇</p><p>　　4.2.1 滾子鏈傳動的設(shè)計</p><p>　　1.滾子鏈鏈輪的主要尺寸</p><p>　　鏈輪的主要尺寸摘自GB1244—85《傳動用短節(jié)距精密滾子鏈和套筒鏈鏈輪齒形和公差》，適用于與GB1243.1—83《傳動用短節(jié)距精密滾子鏈》配用的鏈輪；等效于ISO606—19

55、82《傳動用短節(jié)距精密滾子鏈和鏈輪》。鏈輪的基本參數(shù)為：鏈輪的齒數(shù)Z,鏈條的節(jié)距P,滾子外徑dr,排距Pt。</p><p>　　2.滾子鏈傳動的設(shè)計計算</p><p>　　滾子鏈傳動的設(shè)計計算步驟及計算式：</p><p>　　已知傳動功率P=1.3KW,主動輪轉(zhuǎn)速與從動輪轉(zhuǎn)速相同，即n1=n2=23.4r/min,大鏈輪軸孔直徑與小鏈輪軸孔直徑相同，既dK1=

56、dK2=40mm</p><p><b>　　2.1 鏈輪齒數(shù)</b></p><p>　　小鏈輪的齒數(shù) Z1=23</p><p>　　大鏈輪的齒數(shù) Z2=23</p><p>　　2.2 實(shí)際傳動比i</p><p>　　i=Z2/Z1=23/23=1

57、 (4.7)</p><p>　　2.3 計算功率PC</p><p>　　PC=KAP/KZ=1×1.3/1.23=1.057KW (4.8)</p><p><b>　　KA——工況系數(shù)。</b></p><p>　　查表11-9[2]，KA=1；齒數(shù)系數(shù)：&l

58、t;/p><p>　　Kz=(Z1/19)1.08=(23/19)1.08=1.23 (4.9)</p><p><b>　　2.4 鏈條節(jié)距P</b></p><p>　　按PC=1.3KW，n1=23.4r/min，查圖11-5[2]，得鏈節(jié)為16A,即P=25.4mm。</p><p>

59、　　2.5 查表11-10 [2]，dKmax=109>dK=40mm,合適。</p><p>　　2.6 初定中心距a</p><p>　　按要求a0=1300mm，</p><p>　　a0p=a0/p=1300/25.40=48.56 (4.10)</p><p>　　在30～50之間，所以合適。&

60、lt;/p><p><b>　　2.7 鏈節(jié)數(shù)</b></p><p>　　LP=2×a0/p+(Z1+Z2)/2+P/a0(Z2－Z1/2π)2</p><p>　　=2×1300/25.4+(23+23/2)+25.4/1300(23-23/2π)2</p><p>　　=102.36+23+0

61、 </p><p>　　=125.36 (4.11)</p><p><b>　　取LP=125節(jié)。</b></p><p><b>　　2.8 鏈條長度</b></p><p>　　

62、L=P×LP=25.40×125=3175mm (4.12)</p><p>　　2.9 理論中心距a</p><p>　　當(dāng)Z1=Z2=Z時，</p><p>　　a=P/2(LP-Z)=25.40/2(125-23)=1259mm (4.13)</p><p>　　2.10

63、 實(shí)際中心距a</p><p>　　a＇=a-△a=1259-0.003×493.8=1258 (4.14)</p><p><b>　　2.11 鏈速V</b></p><p>　　V= Z1 n1 P/60×1000=23×23.4×25.40/60×1000=0.2

64、278m/s (4.15)</p><p>　　2.12 有效圓周力Ft</p><p>　　Ft=1000×P/V=1000×25.40/0.2278=111501N (4.16)</p><p>　　2.13 作用于軸上之力FK</p><p>　　FK=1.15×KA×

65、Ft=1.15×1×111501=128226N[2] (4.17)</p><p>　　2.14 潤滑方式的選擇</p><p>　　根據(jù)P及V查圖11—10[2]，應(yīng)采用油杯或刷子供油。</p><p>　　2.15 鏈條的標(biāo)記</p><p>　　鏈 16A—1×125</p&

66、gt;<p>　　圖4.2 鏈條的三維視圖</p><p>　　4.2.2 鏈輪的設(shè)計</p><p><b>　　1.鏈輪的材料</b></p><p>　　鏈輪的材料應(yīng)能保證鏈輪具有足夠的耐磨性和強(qiáng)度。鏈輪的嚙合次數(shù)越多受沖擊也就越嚴(yán)重，故鏈輪采用較好的材料制造。選用鏈輪的材料為20Cr,熱處理為滲碳，淬火，回火。熱處理后

67、的硬度為50—60HRC。</p><p>　　2.鏈輪基本尺寸的計算</p><p>　　d=P/sin180o/Z=25.4/sin180o/23=25.4/0.136=186.76 (4.18)</p><p>　　damax=d+1.25P-d1=186.76+1.25×25.4-15.75=202.76 (4.1

68、9)</p><p>　　damin=d+(1-1.6/Z)P-d1=186.76+(1-1.6/23)×25.4-15.75=194.64 (4.20)</p><p>　　所以da取整為196。</p><p>　　bf1=0.93b1=0.93×15.75=14.64 (4.21)</p>

69、<p>　　ba=0.1×25.4=2.54 (4.22)</p><p>　　h=0.5P=0.5×25.4=12.7 (4.23)</p><p>　　ra≈0.04P=0.04×25.4=1.016≈1 (4.24)</p>

70、;<p>　　df=d-d1=186.76-15.88=170.88 (4.25)</p><p>　　dg＜Pcot180o/Z-1.04h2-0.76=25.4cot180o/23-1.04×24.13-0.76=159.0(4.26)</p><p>　　所以dg取整為159。</p><p>　　圖4.

71、3 鏈輪的齒槽形狀</p><p>　　4.2.3 滾子鏈的靜強(qiáng)度計算</p><p>　　在低速(V＜0.6m/s)重載鏈傳動中，鏈條的靜強(qiáng)度占主要地位。如果仍用額定功率曲線選擇計算，結(jié)果常不經(jīng)濟(jì)，因?yàn)轭~定功率曲線上各點(diǎn)相應(yīng)的條件性安全系數(shù)n為8～20，遠(yuǎn)比靜強(qiáng)度安全系數(shù)大。當(dāng)進(jìn)行耐疲勞和耐磨損工作能力計算時，若要求的使用壽命過短，傳動功率過大，也需進(jìn)行鏈條的靜強(qiáng)度驗(yàn)算。</p

72、><p>　　鏈條靜強(qiáng)度計算公式[2]：</p><p><b>　　(4.27)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sca——鏈的抗拉靜強(qiáng)度的計算安全系數(shù)；</p><p>　　Flim——單鏈的極限拉伸載荷，單位為KN；</p>

73、;<p>　　KA——工作情況系數(shù)；</p><p>　　F1——鏈的緊邊工作拉力，單位為KN；</p><p><b>　　——鏈的排數(shù)。</b></p><p>　　由下面的公式[2]得，</p><p><b>　　(4.28)</b></p><p>　

74、　在允許范圍內(nèi)，所以靜強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　4.2.4 鏈傳動的張緊</p><p>　　鏈傳動的張緊程度可用測量松邊垂度f的大小來表示，合適的松邊垂度推薦為：f =(0.01～0.02)a mm。</p><p>　　對重載，經(jīng)常起動、制動和反轉(zhuǎn)的鏈傳動，以及接近垂直的鏈傳動，其松邊垂度應(yīng)適當(dāng)減小。</p><p>　　本傳

75、動裝置采用調(diào)整中心距的方法來使鏈傳動張緊。具體調(diào)整方法是通過擰緊螺栓來使鏈子蹦緊。對于滾子鏈傳動，中心距調(diào)整量為2P。</p><p>　　4.2.5 鏈傳動的潤滑</p><p>　　1. 潤滑方式的選擇</p><p>　　根據(jù)鏈條的節(jié)距P和速度V按機(jī)械手冊[2]選擇潤滑方式。由于鏈速V＜2m/s，故采用人工定期潤滑的方式。每班加油一次，保證銷軸處不干燥。&l

76、t;/p><p><b>　　2. 潤滑劑的選擇</b></p><p>　　一般情況采用潤滑油，按機(jī)械手冊[2]進(jìn)行選擇，對于開式、低速傳動可在油中添加MoS2、WS2MoSe2、WS e2等添加劑。</p><p>　　5 軸的設(shè)計與驗(yàn)算</p><p>　　對于傳動軸，除重載軸外，一般無須進(jìn)行強(qiáng)度計算，只進(jìn)行剛度計算

77、。</p><p>　　軸在載荷的作用下會產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，當(dāng)這些變形超過某個允許值時，會使機(jī)器零部件工作狀況惡化，甚至使機(jī)器無法正常工作，故對精密機(jī)器的傳動和對剛度要求高的軸，要進(jìn)行剛度校核，以保證軸的正常工作。軸的剛度分為扭轉(zhuǎn)剛度和彎曲剛度兩種，前者是用扭轉(zhuǎn)角來度量，后者是用撓度和偏角來度量。</p><p>　　軸在受載的情況下會產(chǎn)生彎曲變形，過大的彎曲變形也會影響軸上零件的正常工

78、作，對于工作要求高的精密機(jī)械如機(jī)床，如安裝齒輪的軸，會因軸的變形影響齒輪的嚙合狀態(tài)幾工作平穩(wěn)性；軸的偏角會使?jié)L動軸承的內(nèi)外圈互相傾斜，如偏轉(zhuǎn)角超過滾動軸承的允許的轉(zhuǎn)角，就顯著降低滾動軸承得壽命；會使?jié)L動軸承所受的壓力集中在軸承的一側(cè)，使軸徑和軸承發(fā)生邊緣接觸，加劇磨損和導(dǎo)致膠合；軸的變形還會使高速軸回轉(zhuǎn)時產(chǎn)生振動和噪音，影響機(jī)器的正常工作。又如機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)中的軸，過大的彎曲變形將使運(yùn)動部件產(chǎn)生爬行，不能均勻進(jìn)給，影響加工質(zhì)量。</

79、p><p>　　因此，對于精密機(jī)器的軸要進(jìn)行彎曲剛度的校核，他用彎曲變形時所產(chǎn)生的撓度和偏轉(zhuǎn)角來度量，即驗(yàn)算軸的最大撓度及齒輪處的和軸承處的傾角，是否在允許的范圍之內(nèi)。軸的彎曲變形的精確計算較復(fù)雜，除受載荷的影響外，軸承以及各種軸上零件剛度，軸的局部削弱等因素對軸的變形都有影響。因此，在計算時都進(jìn)行了不同程度的簡化[1]。</p><p>　　5.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計</p>&l

80、t;p>　　5.1.1 選擇軸的材料</p><p>　　軸的主要材料是經(jīng)過軋制或鍛造的優(yōu)質(zhì)中碳鋼和合金鋼。為了提高軸的強(qiáng)度（尤其是疲勞強(qiáng)度）和耐磨性，可對軸進(jìn)行熱處理或化學(xué)熱處理，以及表面強(qiáng)化處理等。</p><p>　　故軸的材料選用45，正火處理。</p><p>　　5.1.2 初步估計軸徑</p><p>　　在軸的設(shè)計時

81、，必須知道軸的基本直徑，基本直徑可按轉(zhuǎn)矩估算法來估計。根據(jù)軸上所受的轉(zhuǎn)矩估算軸徑，至于彎矩對軸強(qiáng)度的影響，用降低許用剪切力的辦法來加以考慮估算公式[1]為：</p><p>　　d≥A×mm (5.1)</p><p>　　式中 d——危險截面的直徑(mm)；</p><p>　　T——轉(zhuǎn)矩(Nm)；<

82、;/p><p>　　[τ]——許用剪切應(yīng)力(N/mm2)；</p><p><b>　　A——材料系數(shù)；</b></p><p>　　P——軸所傳遞的功率(KW)；</p><p>　　N——軸的轉(zhuǎn)速(r/min)。</p><p>　　按表18—2[1]，取A=110。（因軸端受彎矩，A取平均值）&

83、lt;/p><p>　　d≥A×=110×=30.6mm (5.2)</p><p>　　考慮端部有軸單鍵槽，軸徑應(yīng)增大4—5%，取d＝φ33mm</p><p>　　軸的結(jié)構(gòu)如下圖所示：</p><p>　　圖5.1 軸的結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　考慮裝配方便以及軸承

84、的標(biāo)準(zhǔn)，故軸承的軸徑取φ30，長度取14。又考慮軸承內(nèi)側(cè)采用軸肩固定，固定中臂的部分取φ34，長度取13。軸的中部是花鍵軸，再考慮到裝配情況，所以軸徑稍大一些。取d=36,D=40。長度取107。右側(cè)軸徑與左側(cè)對稱。</p><p><b>　　5.2 軸的校核</b></p><p>　　軸的計算通常是在初步完成結(jié)構(gòu)的設(shè)計后進(jìn)行校核，計算準(zhǔn)則是滿足強(qiáng)度或剛度，必要

85、時還應(yīng)校核軸的振動穩(wěn)定性。</p><p>　　1.求出鏈輪軸上的功率，轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩</p><p>　　鏈輪的傳動效率： =0.97（精度等級為8級）</p><p>　　軸承的傳動效率： =0.99</p><p>　　則鏈輪軸上的傳動效率為：</p><p><

86、b>　　(5.3)</b></p><p>　　鏈輪軸的轉(zhuǎn)速： </p><p>　　2.作用于軸上之力FK</p><p>　　FK=1.15×KA×Ft=1.15×1×111501=128226N (5.4)</p><p>　　3

87、.因?yàn)殒溳喌姆侄葓A直徑為：</p><p>　　d=P/sin180o/Z=25.4/sin180o/23=25.4/0.136=186.76 (5.5)</p><p><b>　　(5.6)</b></p><p><b>　　(5.7)</b></p><p><b&

88、gt;　　(5.8)</b></p><p><b>　　(5.9)</b></p><p>　　圓周力，徑向力及軸向力的方向如下圖所示：</p><p>　　圖5.2 軸的載荷分析圖</p><p><b>　　4.求軸上的載荷</b></p><p>　　首

89、先作出軸的結(jié)構(gòu)簡圖，在確定軸承支點(diǎn)位置時，應(yīng)從手冊中查取a值。對于6206C的深溝球軸承，查得a=44.4mm。，。</p><p>　　從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出C是軸的危險截面?，F(xiàn)將計算出截面C處的，，及M值列于下表</p><p>　　表5.1 截面C出的彎扭矩計算</p><p>　　5.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><

90、;p>　　進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面）的強(qiáng)度。根據(jù)公式：</p><p><b>　　(5.10)</b></p><p>　　式中， —— 軸的計算應(yīng)力，單位Mpa；</p><p>　　M—— 軸所受的彎矩，單位；</p><p>　　T—— 軸所受的扭矩，單位；</p

91、><p>　　W—— 軸的抗彎截面系數(shù)，單位；</p><p>　　—— 對稱循環(huán)應(yīng)變力時軸的許用變應(yīng)力；</p><p>　　取折合系數(shù)=0.6（扭轉(zhuǎn)的切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力時）</p><p>　　[1] (5.11)</p><p>　　前面已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查得=60Mpa，因此，故安全。&l

92、t;/p><p>　　6.精確校核軸的疲勞強(qiáng)度</p><p>　　圖5.3 軸的結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　由于Ⅰ段右側(cè)和Ⅱ段左側(cè)為危險截面，因此需要校核這兩個截面的疲勞強(qiáng)度。</p><p><b>　?、佗穸斡覀?cè)：</b></p><p>　　抗彎截面系數(shù)： </p&

93、gt;<p><b>　　(5.12)</b></p><p>　　抗扭截面系數(shù)： </p><p><b>　　(5.13)</b></p><p>　　左側(cè)的彎矩M為： </p><p><b>　　(5.14)</b><

94、;/p><p>　　截面Ⅰ的扭矩： </p><p>　　=923500 (5.15)</p><p>　　截面上的彎曲應(yīng)力： </p><p><b>　　(5.16)</b></p><p>　　截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：

95、 </p><p><b>　　(5.17)</b></p><p>　　軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查得，=155Mpa.</p><p>　　截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)，，因，，查得，=2.1，，可得到軸的材料敏感應(yīng)力集中系數(shù)為：</p><p>　　=0.82 =0.85</p>&l

96、t;p>　　故有效應(yīng)力集中系數(shù)為：</p><p><b>　　(5.18)</b></p><p><b>　　(5.19)</b></p><p>　　查得尺寸系數(shù) =0.66，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) =0.82 軸按磨削加工，得表面質(zhì)量系數(shù)：</p><p><b>　　(5.20

97、)</b></p><p>　　軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即=1 得綜合系數(shù)值為：</p><p><b>　　(5.21)</b></p><p><b>　　(5.22)</b></p><p>　　而碳鋼的特性系數(shù) =0.1—0.2，取=0.1；=0.05—0.1，取=0.05。

98、</p><p>　　于是，計算安全系數(shù)值：</p><p><b>　　(5.23)</b></p><p><b>　　(5.24)</b></p><p><b>　　(5.25)</b></p><p>　　故軸在截面Ⅰ右側(cè)的強(qiáng)度是足夠的，因此軸

99、的強(qiáng)度滿足要求。</p><p><b>　　截面Ⅱ左側(cè)</b></p><p>　　抗彎截面系數(shù)： </p><p><b>　　(5.26)</b></p><p>　　抗扭截面系數(shù)： </p><p><b>

100、;　　(5.27)</b></p><p>　　右側(cè)的彎矩M為： </p><p><b>　　(5.28)</b></p><p>　　截面Ⅱ的扭矩： </p><p>　　=923500 (5.29)</p>

101、<p>　　截面上的彎曲應(yīng)力： </p><p><b>　　(5.30)</b></p><p>　　截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力： </p><p><b>　　(5.31)</b></p><p>　　過盈配合處的值，取 于是，</p><

102、p>　　， (5.32)</p><p>　　軸按磨削加工，得表面質(zhì)量系數(shù)：</p><p><b>　　(5.33)</b></p><p><b>　　故得綜合系數(shù)：</b></p><p><b>　　(5.34)</b></p&g

103、t;<p><b>　　(5.35)</b></p><p>　　所以軸截面Ⅱ右側(cè)的安全系數(shù)為：</p><p><b>　　(5.36)</b></p><p><b>　　(5.37)</b></p><p><b>　　(5.38)</b&g

104、t;</p><p>　　故軸在截面Ⅱ右側(cè)的強(qiáng)度是足夠的，因此軸的強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　6 軸上零件的選擇與計算</p><p>　　6.1 鍵的選擇與鍵聯(lián)接強(qiáng)度校核</p><p>　　鍵是一種標(biāo)準(zhǔn)零件，通常用來實(shí)現(xiàn)軸與輪轂之間的周向固定以傳遞轉(zhuǎn)矩，有的還能實(shí)現(xiàn)軸上零件的軸向固定或軸向滑動的導(dǎo)向。。鍵聯(lián)接的主要類型有：平鍵

105、聯(lián)接、半圓鍵聯(lián)接、楔鍵聯(lián)接和切向鍵聯(lián)接。</p><p>　　鍵的選擇包括類型選擇和尺寸選擇兩個方面。鍵的類型應(yīng)根據(jù)鍵聯(lián)接的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、使用要求和工作條件來選擇；鍵的尺寸則按符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格和強(qiáng)度要求來取定。鍵的主要尺寸為其截面尺寸(一般以鍵寬b×鍵高h(yuǎn)表示)與長度L。鍵的截面尺寸b×h按軸的直徑d由標(biāo)準(zhǔn)中選定。鍵的長度L一般可按輪轂的長度而定，即鍵長等于或略短于輪轂的長度；而導(dǎo)向平鍵則按輪轂的長度

106、及其滑動距離而定。一般輪轂的長度可取為L’=(1.5～2)d，這里d為軸的直徑。所選定的鍵長亦應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的長度系列。重要的鍵聯(lián)接在選出鍵的類型和尺寸后，還應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度校核計算。</p><p>　　6.1.1 大臂末端電機(jī)軸上鍵的選擇與校核</p><p>　　電機(jī)軸上鍵的尺寸 L×b×h=45×10×8 l=L-b=45-10=35

107、</p><p>　　根據(jù)公式(6.1)[9]進(jìn)行校核：</p><p>　　σP=2T×103/kld≤[σP] (6.1)</p><p>　　d——軸的直徑（m·m）；</p><p>　　l——鍵的工作長度；</p><p>　　k——鍵與輪轂的接

108、觸高度（m·m），平鍵k=h/2；</p><p>　　[σP]——許用擠壓應(yīng)力（MPa）。</p><p>　　查表得[σP]=120～150Mpa 。</p><p><b>　　計算：</b></p><p>　　σP=2T×103/kld=4T×103/hld=4×319&

109、#215;103/8×35×32=142.4MPa＜[σP] (6.2)</p><p><b>　　所以鍵的選擇合格。</b></p><p>　　6.1.2 軸上矩形花鍵的選擇與校核</p><p>　　軸上矩形花鍵的尺寸 N×d×D×B=8×36×40

110、15;8</p><p>　　根據(jù)公式(6.3)[9]進(jìn)行校核：</p><p>　　σP=2T×103/ψzhldm≤[σP] (6.3)</p><p>　　T——傳遞轉(zhuǎn)距(N·m)；</p><p>　　ψ——各齒間載荷不均勻系數(shù)，通常ψ=0.7～0.8，齒數(shù)多時取偏小值；&l

111、t;/p><p><b>　　z——花鍵的齒數(shù)；</b></p><p>　　h——花鍵側(cè)面的工作高度，矩形花鍵，h=(D-d/2)-2C,此處D為花鍵的大徑，d為內(nèi)花鍵的小徑，C為倒角尺寸；</p><p>　　dm——花鍵的平均直徑，矩形花鍵，dm=D+d/2；</p><p>　　l——齒的工作長度（m·m）

112、；</p><p>　　[σP]——許用擠壓應(yīng)力（MPa）。</p><p>　　查表[9]得[σP]=120～200Mpa。</p><p><b>　　計算：</b></p><p>　　σP=2T×103/ψzhldm=2×89.44×103/0.75×8×1

113、15;103×38=7.6MPa＜[σP] (6.4)</p><p><b>　　所以鍵的選擇合格。</b></p><p>　　6.1.3 小臂電機(jī)軸上鍵的選擇與校核</p><p>　　電機(jī)軸上鍵的尺寸 L×b×h=25×8×7 l=L-b=25-8=17</p&

114、gt;<p><b>　　計算：</b></p><p>　　σP=2T×103/kld=4T×103/hld=4×89.44×103/7×17×24=125.3MPa＜[σP] (6.5)</p><p><b>　　所以鍵的選擇合格。</b></p>

115、<p>　　6.2 滾動軸承的驗(yàn)算</p><p>　　旋轉(zhuǎn)著的軸承，內(nèi)外圈滾道及滾動體經(jīng)受著迅速變化的接觸應(yīng)力，當(dāng)工作循環(huán)達(dá)到一定次數(shù)后，接觸表面可能發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕。這是滾動軸承的主要失效形式。對于靜止的、極慢轉(zhuǎn)動的軸承，在很大靜載荷作用下，會因接觸點(diǎn)處產(chǎn)生的局部應(yīng)力超過材料的屈服點(diǎn)，導(dǎo)致滾動體或內(nèi)、外圈滾道表面產(chǎn)生塑性變形。這是一種靜強(qiáng)度不足的失效。此外，由于使用維護(hù)不當(dāng)或潤滑密封不良等，可能引起磨

116、損、膠合、套圈斷裂、保持架破壞等其他形式的失效。</p><p>　　由失效分析知，對于一般轉(zhuǎn)速()的軸承，應(yīng)進(jìn)行防止疲勞點(diǎn)蝕的壽命計算。</p><p>　　6.2.1 確定軸承的承載能力</p><p>　　已知軸頸直徑d=30mm。該軸所承受的軸向載荷FA=530N。由上面可知軸承1，2所受的徑向載荷R1=2308N,R2=613N。軸的轉(zhuǎn)速23.4r/mi

117、n。工作中有中等沖擊，工作溫度125。要軸承的預(yù)期壽命L10h’=15000小時，初選深溝球軸承6206。</p><p>　　由《機(jī)械設(shè)計手冊》[2]查得深溝球軸承6206的Cr=15.0KN，C0=10.0KN。</p><p>　　圖6.1 軸承的受力分析</p><p>　　其中 Ft=3510N，F(xiàn)r=1280N。</p><p

118、><b>　　水平支反力：</b></p><p><b>　　(6.6)</b></p><p><b>　　垂直支反力：</b></p><p><b>　　(6.7)</b></p><p>　　右側(cè)軸承受力與左側(cè)相同。</p>

119、<p><b>　　所以合成支反力為：</b></p><p>　　N (6.8)</p><p>　　N (6.9)</p><p>　　6.2.2 計算當(dāng)量動載荷</p><p>　　由軸承的固定方式知，軸向外載荷F全部由軸承1承受，故<

120、;/p><p>　　A1=FA=530，A2=0 (6.10)</p><p>　　查表9-6[2]，因?yàn)?lt;/p><p>　　A1/C0=530/10000=0.053 (6.11)</p><p>　　插值確定=0.21。</p><p>　　

121、由于 A1/R1=530/1700=0.26>=0.21 (6.12)</p><p>　　所以 (6.13)</p><p>　　由表9-7[2]，按傳動裝置查取。</p><p>　　由表9-4[2]，。</p&

122、gt;<p>　　因軸承不承受力矩載荷，故=1。</p><p>　　所以 =1.5×1×(0.56×1700+2.09×530)=3090N (6.14)</p><p>　　×1×1700=2500N (6.15)</p><p>　　6.2.3 校核

123、軸承壽命</p><p><b>　　因?yàn)?lt;/b></p><p><b>　　故：(6.16)</b></p><p>　　所以軸承6206滿足要求。</p><p>　　7 伺服進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計與計算</p><p>　　7.1 滾珠絲杠的設(shè)計</p>&

124、lt;p>　　滾珠絲杠是以傳遞運(yùn)動為主，并要求較高的運(yùn)動精度。主要應(yīng)用于金屬切削機(jī)床進(jìn)給，分度機(jī)構(gòu)的傳導(dǎo)螺旋，摩擦壓力機(jī)，千斤頂?shù)拇├锫菪?lt;/p><p>　　滾動螺旋傳動又稱滾珠絲杠副，它是在絲杠和螺母的螺紋滾道間放置適量的鋼球，當(dāng)絲杠或螺母相對轉(zhuǎn)動時，鋼球沿螺紋滾道滾動，這樣，絲杠和螺母之間即為滾動摩擦，起傳動效率及精度大為提高。為防止鋼球沿滾道滾出，在螺母或絲杠上設(shè)有鋼球返回裝置，使鋼球通過此返回裝

125、置自動返回其入口處，形成循環(huán)路。</p><p>　　7.1.1 材料的選擇</p><p>　　滾珠絲杠通常選用Q275、45、50、Y40Mn等鋼，對于重要的傳動，要求耐磨性高，需要進(jìn)行熱處理。可選用T12、65Mn、40Cr、40WMn或20CrMnTi等鋼。對于精密導(dǎo)螺旋，還需要熱處理后有較好的尺寸穩(wěn)定性，可選用9Mn2V、CrWMn、38CrMoAlA。滿足以上要求，故滾珠絲杠