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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)</b></p><p> 題 目 直崗拉卡水電站電氣一次及</p><p><b> 發(fā)電機(jī)繼電保護(hù)設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 目 錄</b></p><p><b> 前 言1</b
2、></p><p> 第一章 電氣主接線設(shè)計(jì)2</p><p> 1.1 設(shè)計(jì)原則2</p><p> 1.2 各方案比較3</p><p> 第二章 廠用電設(shè)計(jì)8</p><p> 2.1 廠用電設(shè)計(jì)原則8</p><p> 第三章 短路電流計(jì)算9</p&g
3、t;<p> 3.1 對(duì)稱短路電流計(jì)算9</p><p> 3.2 非對(duì)稱短路電流計(jì)算19</p><p> 第四章 電器主設(shè)備選擇30</p><p> 4.1對(duì)方案I的各主設(shè)備選擇30</p><p> 4.2 對(duì)方案Ⅱ的各主設(shè)備選擇44</p><p> 第五章 發(fā)電機(jī)繼電保護(hù)
4、原理設(shè)計(jì)及保護(hù)原理46</p><p> 5.1 初步分析46</p><p> 5.2 對(duì)F1 的保護(hù)整定計(jì)算47</p><p> 5.3 對(duì)F5的保護(hù)整定計(jì)算:50</p><p> 第六章 計(jì)算機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)方案論證選擇54</p><p> 6.1 系統(tǒng)功能54</p><
5、;p> 6.2 監(jiān)控對(duì)象56</p><p> 6.3 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)56</p><p><b> 小 結(jié)58</b></p><p><b> 致 謝59</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)60</b></p><p>
6、;<b> 附 錄Ⅰ62</b></p><p><b> 附 錄Ⅱ63</b></p><p><b> 前 言</b></p><p> 隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展,對(duì)能源的需求量也越來越大,然而能源的不足與需求之間的矛盾在近幾年不斷惡化,國(guó)家急需電力事業(yè)的發(fā)展,為我國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展提供保障。
7、就我國(guó)目前的電力能源結(jié)構(gòu)來看,我國(guó)主要是以火電為主,但是火電由于運(yùn)行過程中污染大,在煤炭?jī)r(jià)格高漲的今天,火電的運(yùn)行成本也較高,受鍋爐和其他火電廠用電設(shè)備的影響,其資源利用率較低,一般熱效率只有30%-50%左右。與之相比水電就有很多明顯的優(yōu)勢(shì)。因此,關(guān)于電力系統(tǒng)水電站設(shè)計(jì)方面的論文研究就顯得格外重要。</p><p> 本畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)課題來源于青海省直崗拉卡水電站。主要針對(duì)直崗拉卡水電站在電力系統(tǒng)的地位,擬
8、定本電廠的電氣主接線方案,經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較,確定推薦方案,對(duì)其進(jìn)行短路電流的計(jì)算,對(duì)電廠所用設(shè)備進(jìn)行選擇,然后對(duì)各級(jí)電壓配電裝置及總體布置設(shè)計(jì)。并且對(duì)其發(fā)電機(jī)繼電保護(hù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。在這些設(shè)計(jì)過程中需要用到各種電力工程設(shè)計(jì)手冊(cè),并且借用AutoCAD輔助工具畫出其電氣主接線圖、室外配電裝置圖、發(fā)電機(jī)保護(hù)的原理接線圖、展開圖、保護(hù)屏的布置及端子排接線圖。故本論文屬于典型的針對(duì)某工程進(jìn)行最優(yōu)設(shè)計(jì)的工程設(shè)計(jì)類論文。</p><p
9、> 通過本論文的研究,可以使直崗拉卡水電站安全可靠的在系統(tǒng)中運(yùn)行,保證其持續(xù)可靠的供電。也能提高自己使用AutoCAD,word等軟件的能力,培養(yǎng)出自己工程設(shè)計(jì)的觀念,是對(duì)大學(xué)四年所學(xué)理論知識(shí)與實(shí)踐的融合。</p><p> 第一章 電氣主接線設(shè)計(jì)</p><p><b> 1.1 設(shè)計(jì)原則</b></p><p> 電氣主接線是
10、水電站由高壓電氣設(shè)備通過連線組成的接收和分配電能的電路。電氣主接線根據(jù)水電站在電力系統(tǒng)中的地位、回路數(shù)、設(shè)備特點(diǎn)及負(fù)荷性質(zhì)等條件確定,并應(yīng)滿足運(yùn)行可靠、簡(jiǎn)單靈活、操作方便、易于維護(hù)檢修、利于遠(yuǎn)方監(jiān)控和節(jié)約投資等要求。</p><p> 在電氣主接線設(shè)計(jì)時(shí),綜合考慮以下方面:</p><p> 保證必要的供電可靠性和電能質(zhì)量</p><p> 安全可靠是電力生產(chǎn)
11、的首要任務(wù),保證供電可靠和電能質(zhì)量是對(duì)主接線最基本的要求。在設(shè)計(jì)時(shí),除對(duì)主接線形式予以定性評(píng)價(jià)外,對(duì)于比較重要的水電站需要進(jìn)行定量分析和計(jì)算。直崗拉卡水電站雖然是一個(gè)中小型水電站,但是由于擔(dān)負(fù)了許多工業(yè)企業(yè),及農(nóng)業(yè)抗旱排澇等供電任務(wù),因而必須滿足必要的供電可靠性。</p><p><b> 具有經(jīng)濟(jì)性</b></p><p> 在主接線設(shè)計(jì)時(shí),主要矛盾往往發(fā)生在可
12、靠性與經(jīng)濟(jì)性之間。欲使主接線可靠、靈活,將導(dǎo)致投資增加。所以必須把技術(shù)與經(jīng)濟(jì)兩者綜合考慮,在滿足供電可靠、運(yùn)行靈活方便的基礎(chǔ)上,盡量使設(shè)備投資費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用為最少。</p><p> 具有一定的靈活性和方便性,并能適應(yīng)遠(yuǎn)方監(jiān)控的要求。</p><p> 主接線應(yīng)能適應(yīng)各種運(yùn)行狀態(tài),并能靈活地進(jìn)行方式的轉(zhuǎn)換。不僅正常運(yùn)行時(shí)能安全可靠地供電,而且無論在系統(tǒng)正常運(yùn)行還是故障或設(shè)備檢修時(shí)都能適
13、應(yīng)遠(yuǎn)方監(jiān)控的要求,并能靈活、簡(jiǎn)單、迅速地倒換運(yùn)行方式,使停電時(shí)間最短,影響范圍最小。顯然,復(fù)雜地接線不會(huì)保證操作方便,反而使誤操作機(jī)率增加。但是過于簡(jiǎn)單的接線,則不一定能滿足運(yùn)行方式的要求,給運(yùn)行造成不便,甚至增加不必要的停電次數(shù)和停電時(shí)間。</p><p> 具有發(fā)展和擴(kuò)建的可能性</p><p> 隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,已投產(chǎn)的水電站可能需要擴(kuò)大機(jī)組容量,從主變壓器的容量、數(shù)量到饋電線路
14、數(shù)均有擴(kuò)建的可能,有的甚至需要升壓,所以在設(shè)計(jì)主接線時(shí)應(yīng)留有發(fā)展余地,不僅要考慮最終接線的實(shí)現(xiàn),同時(shí)還要兼顧到分期過渡接線的可能和施工的方便。</p><p> 根據(jù)以上幾點(diǎn),對(duì)直崗拉卡水電站的主接線擬定以下幾種方案。</p><p><b> 1.2 各方案比較</b></p><p><b> 方案Ⅰ</b>&l
15、t;/p><p> 本方案采用了兩個(gè)擴(kuò)大單元接線和一個(gè)單元接線,110kv側(cè)采用了雙母接線。雙母接線的供電可靠性較高,可以輪流檢修一組母線而不致使供電中斷,檢修任一組母線上的隔離開關(guān)也不需要中斷供電,且調(diào)度靈活,各個(gè)電源和各回路負(fù)荷可以任意分配到一組母線上,能靈活適應(yīng)電力系統(tǒng)中各種運(yùn)行方式調(diào)度和潮流變化的需要。擴(kuò)建性也非常號(hào),可以向母線左右方向任意擴(kuò)建,且施工過程也不會(huì)停電,只是雙母接線多了一臺(tái)旁路斷路器,投資有所
16、增加。</p><p> 圖1-1 電氣主接線方案Ⅰ</p><p><b> 方案Ⅱ</b></p><p> 本方案采用了兩個(gè)擴(kuò)大單元接線和一個(gè)單元接線與110kv側(cè)直接相連。110kv側(cè)為單母分段帶專用旁路斷路器的旁路母線接線方式。其特點(diǎn)是:擴(kuò)大單元接線接線方式簡(jiǎn)單清晰,運(yùn)行維護(hù)方便,且減少了主變壓器高壓側(cè)出現(xiàn),簡(jiǎn)化了高壓側(cè)接線和布
17、置,使整個(gè)電氣接線設(shè)備較省。單元接線的接線簡(jiǎn)單、清晰、運(yùn)行靈活、維護(hù)工作量少且繼電保護(hù)簡(jiǎn)單,但由于主變壓器與高壓電氣設(shè)備增多,高壓設(shè)備布置場(chǎng)地增加,整個(gè)電氣接線投資也增大。其110kv側(cè)的單母分段帶專用旁路斷路器的母線接線方式中,由于增加了分段其全廠停電的可能性為0,且任一臺(tái)斷路器檢修時(shí)都不會(huì)引起停電,其供電可靠性較高</p><p> 圖1-2 電氣主接線方案Ⅱ</p><p><
18、;b> 方案Ⅲ</b></p><p> 本方案采用了兩個(gè)擴(kuò)大單元接線,一個(gè)單元接線,110kv側(cè)采用了雙母帶旁母的接線方式。此種接線方式大大提高了供電的可靠性,但是由于有了專用的旁路母線,多裝了價(jià)高的斷路器和隔離開關(guān),大大增加了投資,此種接線方式對(duì)于供電可靠性有特殊需要的場(chǎng)合是十分必要的,但是對(duì)于供電可靠性要求不是很高的中小型水電站來說不是很適用。</p><p>
19、 圖1-3 電氣主接線方案Ⅲ</p><p><b> 方案Ⅳ</b></p><p> 本方案采用了兩個(gè)擴(kuò)大單元接線和一個(gè)單元接線,110kv側(cè)采用了單母接線的方式,此種接線雖然接線方式簡(jiǎn)單,投資很少,但是其供電可靠性大大降低,其母線一旦出現(xiàn)故障就會(huì)造成全廠停電,嚴(yán)重影響了持續(xù)供電。</p><p> 圖1-4 電氣主接線方案Ⅳ<
20、;/p><p><b> 方案Ⅴ</b></p><p> 本方案采用了一個(gè)發(fā)電機(jī)單母接線和兩個(gè)單元接線,1110kv側(cè)采用雙母接線的方式。發(fā)電機(jī)單母接線使主變壓器數(shù)量減少,投資節(jié)省,接線簡(jiǎn)單明了,運(yùn)行方便,但是發(fā)電機(jī)電壓配殿裝置元件多,增加檢修工作量,母線或與母線所相連的隔離開關(guān)故障或檢修時(shí),三臺(tái)發(fā)電機(jī)都要停電,可靠性及靈活性較差。</p><p
21、> 圖1-5 電氣主接線方案Ⅴ</p><p> 綜合分析上述五種方案,再結(jié)合該水電站為中小型水電站的實(shí)際情況,擬定的主接線應(yīng)以經(jīng)濟(jì)性為主,但其可靠性也需要考慮,方案一和方案二最能滿足這兩項(xiàng)要求,故最終選定方案一和方案二為最終比較方案。方案Ⅰ的可靠性比方案一高,如果在投資相差不多的情況小應(yīng)該首選方案Ⅰ,如果在方案Ⅱ比方案Ⅰ投資低較多則從經(jīng)濟(jì)性的角度出發(fā)應(yīng)選擇方案Ⅱ。</p><p&g
22、t;<b> 第二章 廠用電設(shè)計(jì)</b></p><p> 2.1 廠用電設(shè)計(jì)原則</p><p> 廠用電接線的設(shè)計(jì)應(yīng)按照運(yùn)行、檢修和施工的要求,考慮全廠發(fā)展規(guī)劃,積極慎重地采用成熟地新技術(shù)和新設(shè)備,使設(shè)計(jì)達(dá)到經(jīng)濟(jì)合理,技術(shù)先進(jìn),保證機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)地運(yùn)行。其具體有如下一些要求:</p><p> 接線方式和電源容量,應(yīng)充分考慮廠用設(shè)備在
23、正常、事故、檢修、啟動(dòng)、停運(yùn)等方式下地供電要求,并盡可能地使切換操作簡(jiǎn)便,使啟動(dòng)(備用)電源能迅速投入。</p><p> 盡量縮小廠用電系統(tǒng)的故障影響范圍,避免引起全廠停電故障。各臺(tái)機(jī)組的廠用電系統(tǒng)應(yīng)獨(dú)立,以保證在一臺(tái)機(jī)組故障停運(yùn)或其輔助機(jī)發(fā)生電氣故障時(shí),不影響其他機(jī)組的正常運(yùn)行。</p><p> 充分考慮電廠分期建設(shè)和連續(xù)施工過程中廠用電系統(tǒng)的運(yùn)行方式,特別主要對(duì)公用廠用負(fù)荷的影
24、響。要方便過渡,盡少改變接線和更換設(shè)備。</p><p> 根據(jù)上述要求,結(jié)合本水電站為中小型水電站,以及廠用電分為6kV和380kV兩個(gè)電壓等級(jí)的實(shí)際情況,其廠用電設(shè)計(jì)祥見附錄Ⅰ:</p><p> 第三章 短路電流計(jì)算</p><p> 3.1 對(duì)稱短路電流計(jì)算</p><p> 發(fā)電機(jī),變壓器及系統(tǒng)的主要參數(shù)如下:</p&
25、gt;<p> 發(fā)電機(jī)參數(shù):45MW,cos,,額定電壓10.5kV</p><p> 變壓器參數(shù):3臺(tái),1T:50MVA, 2T: , 100MV</p><p> 系統(tǒng)參數(shù):110kV出線四回,正序阻抗(標(biāo)么值):0.91716,零序阻抗(標(biāo)么值)1.1235,三相短路容量:2543MVA,單相短路容量:2529.9MVA。</p><p>
26、 對(duì)方案Ⅰ的系統(tǒng)正序阻抗網(wǎng)絡(luò)等值圖為[1]:</p><p> 圖3-1 正序阻抗網(wǎng)絡(luò)等值圖</p><p> 取基準(zhǔn)值:,時(shí),, ,==5.020kA,45MW功率因素為0.95的機(jī)組容量為; </p><p> 發(fā)電機(jī):======0.23</p><p><b> 變壓器:== </b></p>
27、;<p><b> 系統(tǒng)阻抗:</b></p><p> 對(duì)點(diǎn)進(jìn)行短路計(jì)算[2]:</p><p><b> 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化如下:</b></p><p> 圖3-2 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化圖</p><p><b> 繼續(xù)簡(jiǎn)化上圖:</b></p><
28、p> 圖3-3 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化圖</p><p><b> 再化簡(jiǎn)得:</b></p><p> 圖3-4 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化圖</p><p> 三相短路電流周期分量計(jì)算:</p><p><b> 系統(tǒng)A側(cè):</b></p><p> B側(cè)()的計(jì)算電抗為</p&
29、gt;<p> 由計(jì)算電抗查水輪機(jī)短路電流運(yùn)算曲線得:</p><p> 10.5kV側(cè)額定電流為:</p><p><b> 因此:</b></p><p> C側(cè)()的計(jì)算電抗為:</p><p> 由計(jì)算電抗查短路電流運(yùn)算曲線得:</p><p> 其10.5kV側(cè)
30、的額定電流為:</p><p><b> 因此:</b></p><p> 所以,點(diǎn)的三相短路電流為:</p><p> 點(diǎn)三相短路沖擊電流及全電流最大有效值計(jì)算:</p><p> (1).系統(tǒng)A側(cè)和三電源B側(cè)的值采用遠(yuǎn)離發(fā)電機(jī)地點(diǎn)發(fā)生短路時(shí)的數(shù)值,則=1.80,=0.97</p><p&g
31、t; ?。?1.80(16.036+5.876)=55.779KA =(16.036+5.876) </p><p> (2)C側(cè)二電源的,值采用發(fā)電機(jī)機(jī)端短路時(shí)的值,故=1.90,=0.93</p><p> ==1.9026.498=71.200KA</p><p><b> 26.498</b></p><
32、p> (3) 總的沖擊電流及全電流為:</p><p> ?。?5.779+71.200=126.979KA</p><p> =33.3666+35.608=68.974KA</p><p> 點(diǎn)短路電流熱效應(yīng)計(jì)算:</p><p> ?。?其中t取4S</p><p><b> =&l
33、t;/b></p><p> =6491.953k</p><p><b> 點(diǎn)短路電流計(jì)算.</b></p><p> 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化如下,并結(jié)合其正序阻抗圖得,</p><p> 圖3-5 點(diǎn)正序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖</p><p><b> ?。?</b>&
34、lt;/p><p> 三相短路電流周期分量計(jì)算:</p><p><b> 系統(tǒng)A側(cè):</b></p><p> B側(cè)()的計(jì)算電抗為:</p><p> 由計(jì)算電抗查水輪機(jī)短路電流運(yùn)算曲線得:</p><p> 其110kV側(cè)得額定電流為:</p><p><
35、b> 因此:</b></p><p> C側(cè)()的計(jì)算電抗為:</p><p> 由計(jì)算電抗查水輪機(jī)短路電流運(yùn)算曲線得:</p><p> 其110kV側(cè)得額定電流為:</p><p><b> 因此:</b></p><p> 所以,點(diǎn)的三相短路電流為:</p
36、><p> 點(diǎn)三相短路沖擊電流及全電流最大有效值計(jì)算:</p><p> 因?yàn)辄c(diǎn)在發(fā)電廠高壓側(cè)母線上,所以=1.80,=0.97</p><p><b> ==</b></p><p><b> =7.426</b></p><p> 短路電流熱效應(yīng)計(jì)算:</p&
37、gt;<p><b> ?。?其中t取4s</b></p><p><b> =</b></p><p> =202.001 k</p><p><b> 對(duì)點(diǎn)短路電流計(jì)算:</b></p><p> 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化如下圖,并結(jié)合其正序阻抗圖,得:</p
38、><p> 圖3-6 正序阻抗網(wǎng)絡(luò)等值圖</p><p><b> = </b></p><p><b> 繼續(xù)簡(jiǎn)化得:</b></p><p> 圖3-7 網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化圖</p><p> 三相短路電流周期分量計(jì)算:</p><p>&l
39、t;b> 系統(tǒng)A側(cè):</b></p><p> B側(cè)()的計(jì)算電抗為:</p><p> 由計(jì)算電抗查水輪機(jī)短路電流運(yùn)算曲線得:</p><p> 10.5kV側(cè)的額定電流為:</p><p><b> 因此:</b></p><p><b> C側(cè)的計(jì)算電
40、抗為:</b></p><p> 由計(jì)算電抗查水輪機(jī)短路電流運(yùn)算曲線得:</p><p> 10.5kV側(cè)的額定電流為:</p><p><b> 因此:</b></p><p> 所以,點(diǎn)的三相短路電流為:</p><p> 點(diǎn)三相短路沖擊電流及全電流最大有效值計(jì)算:<
41、;/p><p> A側(cè)和B側(cè)采用遠(yuǎn)離發(fā)電廠地點(diǎn),故=1.80,=0.97</p><p><b> == </b></p><p> C側(cè)采用發(fā)電機(jī)機(jī)端,故=1.90,=0.93</p><p><b> == </b></p><p><b> 所以,總的和
42、為:</b></p><p> ?。?9.194+33.682=72.876kA =23.445+20.774=44.219Ka</p><p> 短路電流熱效應(yīng)計(jì)算:</p><p><b> ?。?其中t取4s</b></p><p><b> =</b></p&
43、gt;<p> =2442.920 k</p><p> 三相短路電流計(jì)算成果匯總見附錄Ⅱ:</p><p> 3.2 非對(duì)稱短路電流計(jì)算</p><p> 該系統(tǒng)的負(fù)序阻抗與正序阻抗圖相比只是發(fā)電機(jī)出口端的負(fù)序阻抗是正序阻抗的1.45倍,故負(fù)序阻抗如下[3]:</p><p> 圖3-8負(fù)序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖</p&g
44、t;<p> 該系統(tǒng)的零序阻抗為,由原始資料可知線路的零序阻抗為1.1235,故其零序阻抗圖為:</p><p> 圖3-9零序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖</p><p> 正序網(wǎng)絡(luò)的變換[4]</p><p> 短路點(diǎn)等效后的正序阻抗圖為:</p><p> 圖3-10 點(diǎn)正序阻抗網(wǎng)絡(luò)圖</p><p>
45、短路點(diǎn)等效后的正序阻抗圖為:</p><p> 圖3-11 點(diǎn)正序簡(jiǎn)化圖</p><p> 短路點(diǎn)等效后的正序阻抗圖為;</p><p> 圖3-12 點(diǎn)正序簡(jiǎn)化圖</p><p> (二).負(fù)序網(wǎng)絡(luò)的變換</p><p> 短路點(diǎn)等效后的負(fù)序阻抗圖為:</p><p> 圖3-13
46、 點(diǎn)負(fù)序阻抗等值圖</p><p><b> 再簡(jiǎn)化得,</b></p><p> 圖3-14 點(diǎn)負(fù)序簡(jiǎn)化圖</p><p> 短路點(diǎn)等效后的負(fù)序阻抗圖為:</p><p> 圖3-15 點(diǎn)負(fù)序簡(jiǎn)化圖</p><p> 短路點(diǎn)等效后的負(fù)序阻抗圖為:</p><p>
47、; 圖3-16 點(diǎn)負(fù)序簡(jiǎn)化圖</p><p><b> 再化簡(jiǎn)得:</b></p><p> 圖3-17 點(diǎn)負(fù)序簡(jiǎn)化圖</p><p> (三)零序網(wǎng)絡(luò)的變換:</p><p> 短路點(diǎn)等效后的零序阻抗圖為:</p><p> 圖3-18 點(diǎn)零序簡(jiǎn)化圖</p><p
48、><b> 再化簡(jiǎn)為:</b></p><p> 圖3-19 點(diǎn)零序簡(jiǎn)化圖</p><p> 短路點(diǎn)等效后的零序阻抗圖為:</p><p> 圖3-20 點(diǎn)零序簡(jiǎn)化圖</p><p> 短路點(diǎn)等效后的零序阻抗圖為:</p><p> 圖3-21 點(diǎn)零序簡(jiǎn)化圖</p>
49、<p><b> 再化簡(jiǎn)得:</b></p><p> 圖3-21 點(diǎn)零序簡(jiǎn)化圖</p><p><b> 不對(duì)稱短路電流計(jì)算</b></p><p><b> (一)點(diǎn)短路</b></p><p><b> 正序綜合阻抗 </b>
50、;</p><p><b> 負(fù)序綜合阻抗 </b></p><p><b> 零序綜合阻抗 </b></p><p><b> 單相短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 <
51、;/p><p><b> 單相短路電流 </b></p><p><b> 單相短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 </p><p> 兩相短路電流 </p><p><
52、;b> 兩相接地短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 </p><p> 兩相接地短路電流 </p><p><b> (二) 點(diǎn)短路</b></p><p><b> 正序綜合阻抗 &l
53、t;/b></p><p><b> 負(fù)序綜合阻抗 </b></p><p><b> 零序綜合阻抗 </b></p><p><b> 單相短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有
54、名值 </p><p><b> 單相短路電流 </b></p><p><b> 單相短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 </p><p> 兩相短路電流 </p><p
55、><b> 兩相接地短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 </p><p> 兩相接地短路電流 </p><p><b> (三) 點(diǎn)短路</b></p><p><b> 正序綜合
56、阻抗 </b></p><p><b> 負(fù)序綜合阻抗 </b></p><p><b> 零序綜合阻抗 </b></p><p><b> 單相短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p>
57、 正序電流的有名值 </p><p><b> 單相短路電流 </b></p><p><b> 單相短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 </p><p> 兩相短路電流 </p>
58、<p><b> 兩相接地短路電流</b></p><p> 正序電流的標(biāo)么值 </p><p> 正序電流的有名值 </p><p> 兩相接地短路電流 </p><p> 不對(duì)稱短路計(jì)算結(jié)果如下:</p><p> 表3.1不對(duì)成短路電流計(jì)算結(jié)果</
59、p><p> 因?yàn)榉桨涪虻牡刃ё杩箞D與方案Ⅰ相同,故方案Ⅱ的短路電流計(jì)算結(jié)果與方案Ⅰ也相同。</p><p> 第四章 電器主設(shè)備選擇</p><p> 4.1對(duì)方案I的各主設(shè)備選擇</p><p><b> 其接線方式如下圖:</b></p><p> 圖4-1 方案Ⅰ主接線圖</p
60、><p> 斷路器和隔離開關(guān)的選擇[5]</p><p> 對(duì)D1~D4斷路器和G1~G4隔離開關(guān)的選擇</p><p> A.對(duì)10.5kV D1~D4斷路器的選擇</p><p> ?。?)按額定電壓選擇:</p><p> 斷路器的額定電壓不小于安裝地點(diǎn)電網(wǎng)額定電壓,即</p><p>
61、; (2)按額定電流選擇</p><p> 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長(zhǎng)期負(fù)荷電流,即</p><p> (3)按開斷電流選擇</p><p> 若在D1~D4上側(cè)短路時(shí)流過D1~D4的短路電流為F1流過的短路電流,即為26.498/2=13.249kA,而在D1~D4下側(cè)短路時(shí)流過D1~D4的短路電流為系統(tǒng)和F2~F5的短路電流之和,即16.036
62、+5.876+13.249=35.161kA,故應(yīng)按D1~D4下側(cè)短路時(shí)來選擇設(shè)備,其短路電流為35.161kA。</p><p> 斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期分量。即</p><p> ?。?)按動(dòng)穩(wěn)定電流選擇</p><p> 電器允許通過的動(dòng)穩(wěn)定電流不小于短路沖擊電流,即</p><p> ?。?)按熱
63、穩(wěn)定度校驗(yàn)</p><p> 代入上式,得 </p><p><b> 則</b></p><p> B.對(duì)10.5kV G1~G4隔離開關(guān)的選擇</p><p> (1)按額定電壓選擇: </p><p> ?。?)按額定電流校驗(yàn): </p>&l
64、t;p> ?。?)按動(dòng)穩(wěn)定度校驗(yàn): </p><p> ?。?)按熱穩(wěn)定度校驗(yàn): </p><p> 選擇D1~D4為型斷路器</p><p> 選擇G1~G4為型隔離開關(guān)</p><p> 表4.1 所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p> 由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)
65、參數(shù)能滿足</p><p> 對(duì)D5,D6斷路器和G6~G9隔離開關(guān)選擇</p><p> A.對(duì)110kV D5,D6斷路器的選擇</p><p> ?。?)按額定電壓選擇:</p><p> 斷路器的額定電壓不小于安裝地點(diǎn)電網(wǎng)額定電壓,即</p><p> ?。?)按額定電流選擇</p><
66、;p> 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長(zhǎng)期負(fù)荷電流,即</p><p> ?。?)按開斷電流選擇</p><p> 若在D5,D6上側(cè)短路時(shí)流過D5,D6的短路電流為F1和F2流過的短路電流為1.445kA,而在D5,D6下側(cè)短路時(shí)流過D5,D6的短路電流為系統(tǒng)和F3~F5的短路電流之和,即3.832+2.149=5.981kA,故應(yīng)按D5,D6下側(cè)短路時(shí)來選擇設(shè)備,其短路電
67、流為5.981kA。</p><p> 斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期分量。即</p><p> (4)按動(dòng)穩(wěn)定電流選擇</p><p> 電器允許通過的動(dòng)穩(wěn)定電流不小于短路沖擊電流,即</p><p> (5)按熱穩(wěn)定度校驗(yàn)</p><p> 代入上式,得 &
68、lt;/p><p><b> 則</b></p><p> B.對(duì)110kV G6~G9隔離開關(guān)的選擇</p><p> ?。?)按額定電壓選擇: </p><p> ?。?)按額定電流選擇: </p><p> (3)按動(dòng)穩(wěn)定選擇: </p><p> ?。?
69、)按熱穩(wěn)定度校驗(yàn): </p><p> 選擇D5,D6為SW6-110型斷路器</p><p> 選擇G6~G9為GW4-110D型隔離開關(guān)</p><p> 表4.2 所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p> 由上表可知所選斷路器和隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)能滿足</p><p> 對(duì)10.5kV G5斷路
70、器的選擇</p><p> ?。?)按額定電壓選擇:</p><p> 斷路器的額定電壓不小于安裝地點(diǎn)電網(wǎng)額定電壓,即</p><p> (2)按額定電流選擇</p><p> 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長(zhǎng)期負(fù)荷電流,即</p><p> ?。?)按動(dòng)穩(wěn)定電流選擇</p><p>
71、 若在G5上側(cè)短路時(shí)流過G5的短路電流為F5流過的短路電流為12.535kA,而在G5下側(cè)短路時(shí)流過G5的短路電流為系統(tǒng)和F1~F4的短路電流之和,即9.125+6.376=15.501kA,15.501>12.535,故按G5下側(cè)短路時(shí)來選擇設(shè)備,其短路電流為15.501kA。</p><p> 電器允許通過的動(dòng)穩(wěn)定電流不小于短路沖擊電流,即</p><p> (4)按熱穩(wěn)定
72、度校驗(yàn): </p><p> 其中 </p><p><b> 代入上式得</b></p><p><b> 則</b></p><p> 表4.3 所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p> 由上表可知所選斷路器和
73、隔離開關(guān)的技術(shù)參數(shù)符合要求</p><p> 對(duì)D7斷路器和G10,G11隔離開關(guān)選擇.</p><p> 對(duì)110kV側(cè)D7斷路器的選擇</p><p> (1)按額定電壓選擇:</p><p> 斷路器的額定電壓不小于安裝地點(diǎn)電網(wǎng)額定電壓,即</p><p> ?。?)按額定電流選擇</p>
74、<p> 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長(zhǎng)期負(fù)荷電流,即</p><p> IN≥Imax== kA</p><p> ?。?)按開斷電流選擇</p><p> 若在D7上側(cè)短路時(shí)流過D7的短路電流為F5流過的短路電流,即為2.149-1.445=0.704kA,而在D7下側(cè)短路時(shí)流過D7的短路電流為系統(tǒng)和F1~F4的短路電流之和,即3.832+
75、21.445=6.722kA,故應(yīng)按D7下側(cè)短路時(shí)來選擇設(shè)備,其短路電流為6.7221kA。</p><p> 斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期分量。即</p><p> ≥Id’’=6.722kA</p><p> ?。?)按動(dòng)穩(wěn)定電流校驗(yàn):</p><p> 電器允許通過動(dòng)穩(wěn)定電流ies 不小于短路沖擊電流i
76、sh 即</p><p> ies≥ish =×6.722=17.111kA</p><p> ?。?)按熱穩(wěn)定校驗(yàn):</p><p><b> Qk=</b></p><p> 其中=6.722kA, </p><p> =3.832+21.301=6.434kA </p
77、><p> =3.832+21.335=6.502kA</p><p><b> 帶入上式得,</b></p><p> Qk=167.1kA2.s,則 Qt ≥ Qk =167.1 kA2.s</p><p> B 對(duì)110kV側(cè)G10,G11 隔離開關(guān)的選擇:</p><p> 1、
78、按額定電壓選擇:UN≥110 kV. </p><p> 2、按額定電流選擇:IN≥0.261A;</p><p> 3、按動(dòng)穩(wěn)定校驗(yàn): ies≥ish =17.11kA</p><p> 4、按照熱穩(wěn)定校驗(yàn) Qt≥Qk =167.1 kA2.s,</p><p> 選擇D7為SW6-110型斷路器</p>&l
79、t;p> 選擇G10G11 為GW4-110D型隔離開關(guān)</p><p> 表4.4 所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p> 由上表可知所選斷路器隔離開關(guān)符合技術(shù)參數(shù)要求</p><p> 對(duì)于D8~D11斷路器,和G12~G23 隔離開關(guān)的選擇</p><p> A 對(duì)110kV 側(cè)D8~D11斷路器選擇:</
80、p><p> ?。?) 按額定電壓選擇:</p><p> 斷路器的額定電壓不小于安裝地點(diǎn)電網(wǎng)額定電壓,即</p><p> UN≥110 kV;</p><p> ?。?)按額定電流選擇:</p><p> 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長(zhǎng)期負(fù)荷電流,即</p><p> IN≥Ima
81、x==0.326 kA</p><p> (3)按開斷電流選擇:</p><p> 若在D8~D11下側(cè)短路電流時(shí)流過D8~D11的短路電流為系統(tǒng)側(cè)短路電流即為3.832kA,而在D8~D11上側(cè)短路時(shí)流過D8~D11短路電流為5臺(tái)發(fā)電機(jī)短路電流之和,即為1.445+2.149=3.549kA,3.832>3.594,所以 按照D8~D11下側(cè)短路的短路電流來選擇設(shè)備,其短路電流
82、為3.832kA</p><p> 斷路器的額定開斷電流不應(yīng)小于斷路器開斷瞬間的短路電流周期分量。即</p><p> 斷路器額定開斷電流INbr≥Id’’=3.832kA</p><p> ?。?)按動(dòng)穩(wěn)定電流校驗(yàn):</p><p> 電器允許通過動(dòng)穩(wěn)定電流ies 不小于短路沖擊電流ish 即</p><p>
83、 ies≥ish =×3.832=9.756kA</p><p> (5)按熱穩(wěn)定校驗(yàn):</p><p><b> Qk=</b></p><p> 其中===3.832kA 帶入上式得</p><p> Qk=58.739 kA2.s 則Qt≥Qk=58.739 kA2.s</p>&
84、lt;p> B. 對(duì)G12~G23隔離開關(guān)的選擇:</p><p> 1、 按額定電壓選擇:UN≥110 kV;</p><p> 2、按額定電流選擇:IN≥Imax=0.326 kA</p><p> 3、按動(dòng)穩(wěn)定電流校驗(yàn)ies≥ish =9.756kA</p><p> 4、按熱穩(wěn)定校驗(yàn):Qt≥Qk=58.739 kA2.
85、s</p><p> 選擇D8~D11為SW4-110型斷路器</p><p> 選擇G12~G23為GW4-110型隔離開關(guān)</p><p> 表4.5 所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p> 對(duì)D12斷路器和G24,G25隔離開關(guān)選擇.</p><p> 對(duì)母聯(lián)斷路器D12的選擇:</p&g
86、t;<p> ?。?) 按額定電壓選擇:</p><p> 斷路器的額定電壓不小于安裝地點(diǎn)電網(wǎng)額定電壓,即</p><p> UN≥110 kV;</p><p> ?。?)按額定電流選擇</p><p> 斷路器的額定電流不小于流過斷路器的長(zhǎng)期負(fù)荷電流,即</p><p> IN≥Imax==
87、kA</p><p> (3)按開斷電流選擇:</p><p> 若在D12上,下側(cè)短路時(shí),其短路電流都是7.426kA,斷路器的開斷電流INbr不應(yīng)小于斷路器開斷開斷瞬時(shí)的短路電流周期分量。即</p><p> 斷路器額定開斷電流INbr≥Id’’=7.426kA</p><p> ?。?)按動(dòng)穩(wěn)定電流校驗(yàn):</p>&
88、lt;p> 電器允許通過動(dòng)穩(wěn)定電流ies 不小于短路沖擊電流ish 即</p><p> ies≥ish =×7.426=18.9kA</p><p> (5)按熱穩(wěn)定校驗(yàn):</p><p><b> Qk=</b></p><p> 其中=7.426kA =7.069kA =7.152
89、kA 帶入上式得</p><p> Qk=202.001 kA2.s 則Qt≥Qk=202.001 kA2.s</p><p> B. 對(duì)母聯(lián)隔離開關(guān)G24~G25的選擇:</p><p> 1、按額定電壓選擇:UN≥110 kV;</p><p> 2、按額定電流選擇:IN≥Imax=261 kA</p><p&
90、gt; 3、按動(dòng)穩(wěn)定電流校驗(yàn)ies≥ish =18.9kA</p><p> 4、按熱穩(wěn)定校驗(yàn):Qt≥Qk=202.001kA2.s</p><p> 選擇D12為SW6-110型斷路器</p><p> 選擇G24~G25為GW4-110D型隔離開關(guān)</p><p> 表4.6 所選各設(shè)備技術(shù)數(shù)據(jù)與計(jì)算數(shù)據(jù)</p>
91、<p> 對(duì)方案Ⅰ所選斷路器,隔離開關(guān)匯總?cè)缦拢?lt;/p><p> 表4.7 方案Ⅰ所選各斷路器隔離開關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p> 電流互感器的選擇[6]</p><p> (1)110kV側(cè)電流互感器的選擇</p><p><b> ?、傩吞?hào)的選擇</b></p><p>
92、選擇LVQB-110型S氣體絕緣電流互感器,其參數(shù)如下:</p><p> 表4.8 所選電流互感器技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p><b> ?、诎搭~定電流選擇</b></p><p> 根據(jù)該水電站主變壓器容量為2 50+100=200MVA,其額定電壓為110kV,則主變壓器110kV側(cè)的工作電流為,所選電流互感器一次額定電流為1500A,滿
93、足該水電站一次負(fù)荷電流變化的要求。</p><p><b> ?、郯磩?dòng)穩(wěn)定校驗(yàn)</b></p><p> LVQB-110型電流互感器的動(dòng)穩(wěn)定電流為=115kA,大于該水電站110kV側(cè)短路時(shí)的沖擊電流,滿足動(dòng)穩(wěn)定要求。</p><p><b> ?、馨礋岱€(wěn)定校驗(yàn)</b></p><p> LV
94、QB-110型電流互感器熱穩(wěn)定電流為=50kA,大于該水電站110kV,側(cè)短路時(shí)的穩(wěn)定電流7.152kA,滿足熱穩(wěn)定要求。</p><p> (2)10.5kV發(fā)電機(jī)出口處電流互感器的選擇</p><p><b> ?、傩吞?hào)的選擇</b></p><p> 選擇LZZBJ9-12/175b/2s型電流互感器,其參數(shù)如下:</p>
95、<p> 表4.9 所選電流互感器技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p><b> ?、诎搭~定電流選擇</b></p><p> 根據(jù)發(fā)電機(jī)的容量47.368MVA, 其額定電壓為10.5kV,則發(fā)電機(jī)出口處的工作電流為,所選電流互感器一次額定電流為3150A,滿足該水電站一次負(fù)荷電流變化的要求。</p><p><b>
96、; ③按動(dòng)穩(wěn)定校驗(yàn)</b></p><p> LZZBJ9-12/175b/2s型電流互感器的動(dòng)穩(wěn)定電流為=160kA,大于該水電站發(fā)電機(jī)出口處的沖擊電流,滿足動(dòng)穩(wěn)定要求。</p><p><b> ?、馨礋岱€(wěn)定校驗(yàn)</b></p><p> LZZBJ9-12/175b/2s型電流互感器熱穩(wěn)定電流為=80kA,大于該水電站發(fā)
97、電機(jī)出口處的熱穩(wěn)定電流39.912 kA</p><p><b> 電壓互感器的選擇</b></p><p><b> 型號(hào)的選擇</b></p><p> 110kV側(cè)選擇WVB110-20(H)型電壓互感器</p><p> 10.5kV側(cè)選擇JDZX10-12BG型電壓互感器</
98、p><p><b> 其各參數(shù)如下:</b></p><p> 表4.10 所選電壓互感器技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p><b> 避雷器的選擇[7]</b></p><p> 110kV側(cè)避雷器的選擇</p><p> (1) 避雷器型號(hào)的選擇:</p>&l
99、t;p> 選擇Y10W5-110/260型無間隙氧化鋅避雷器。其參數(shù)為:</p><p> 表4.11 所選避雷器技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p> (2) 按額定電壓選擇:</p><p> 110kV系統(tǒng)最高電壓為126kV,避雷器相對(duì)地電壓為0.75=0.75 ,所選避雷器額定電壓為110kV大于94.5kv,滿足額定電壓要求。</p>&
100、lt;p> (3) 按持續(xù)運(yùn)行電壓選擇:</p><p> 110kV系統(tǒng)相電壓為126/,所選避雷器持續(xù)運(yùn)行電壓有效值為73kV,大于72.75kV,故滿足持續(xù)運(yùn)行電壓要求。</p><p> (4) 按雷電沖擊殘壓選擇:</p><p> 110kV變壓器額定電流沖擊(內(nèi)外絕緣)耐受電壓(峰值)450kV,避雷器標(biāo)稱放電電流引起的雷電沖擊殘壓為:,
101、所選避雷器雷電沖擊電流下殘壓(峰值)不大于260kV,該值小于321kV,故滿足雷電沖擊殘壓的要求。</p><p> (5) 按陡波沖擊電流選擇:</p><p> 110kV變壓器的內(nèi)絕緣截?cái)嗬纂姏_擊耐受電壓為550kV,其陡波沖擊電流下殘壓為,所選避雷器陡波沖擊電流下殘壓(峰值)不大于291kV,該值小于393kV,故滿足陡波沖擊電流下的殘壓要求</p><p
102、> 10.5kV側(cè)避雷器的選擇</p><p> (1)避雷器型號(hào)的選擇:</p><p> 選擇Y5WS5-17/50L型避雷器。其參數(shù)為:</p><p> 表4.12 所選避雷器技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p> (2) 按額定電壓選擇:</p><p> 10kV系統(tǒng)最高電壓為11.5kV,避雷器相對(duì)
103、地電壓為0.75=0.75 ,所選避雷器額定電壓為17kV大于8.6kv,滿足額定電壓要求。</p><p> (3) 按持續(xù)運(yùn)行電壓選擇:</p><p> 10kV系統(tǒng)相電壓為11.5/,所選避雷器持續(xù)運(yùn)行電壓有效值為8.6kV,大于6.64kV,故滿足持續(xù)運(yùn)行電壓要求。</p><p> (4) 按雷電沖擊殘壓選擇:</p><p&g
104、t; 10kV發(fā)電機(jī)額定電流沖擊(內(nèi)外絕緣)耐受電壓(峰值)75kV,避雷器標(biāo)稱放電電流引起的雷電沖擊殘壓為:,所選發(fā)電機(jī)雷電沖擊電流下殘壓(峰值)不大于51.8kV,該值小于53.57kV,故滿足雷電沖擊殘壓的要求。</p><p> (5) 按陡波沖擊電流選擇:</p><p> 10kV發(fā)電機(jī)的內(nèi)絕緣截?cái)嗬纂姏_擊耐受電壓為75kV,其陡波沖擊電流下殘壓為,所選避雷器陡波沖擊電流
105、下殘壓(峰值)不大于51.8kV,該值小于53.57kV,故滿足陡波沖擊電流下的殘壓要求。</p><p><b> 絕緣子的選擇:</b></p><p> 10.5kV側(cè)發(fā)電機(jī)出口端絕緣子選擇ZD-10F型</p><p> 110kV側(cè)母線和線路側(cè)選擇ZS2-110/1500型</p><p><b&g
106、t; 母線選擇[8]:</b></p><p> 110kV主母線的選擇.</p><p><b> 母線類型的選擇:</b></p><p> 110kV主母線選擇LF-21Y-80/72型鋁錳合金管母線。</p><p> 按母線長(zhǎng)期工作電流選擇</p><p> 11
107、0kV主母線的長(zhǎng)期工作電流為,所選母線的長(zhǎng)期允許電流為1900A。環(huán)境溫度為34.5,可得溫度校正系數(shù)0.81,則導(dǎo)體長(zhǎng)期允許電流為19000.81=15.39A,大于110kV主母線的長(zhǎng)期工作電流1305A,故滿足母線長(zhǎng)期工作電流要求。</p><p> 按熱穩(wěn)定校驗(yàn)要求選最小截面:</p><p> 110kV側(cè)三相短路周期分量穩(wěn)態(tài)值為7.152kA,熱穩(wěn)定系數(shù)C=87,時(shí)間=0.
108、2s,則代入公式得:</p><p><b> =</b></p><p><b> ?。?6.8mm</b></p><p> 而所選母線的截面S=954mm,大于熱穩(wěn)定最小截面,故所選母線滿足熱穩(wěn)定的要求。</p><p><b> 按電暈電壓校驗(yàn):</b></
109、p><p> 因?yàn)榍缣觳豢沙霈F(xiàn)可見電暈要求管型母線最小截面為30mm,選擇管型母線的型號(hào)為80,滿足電暈校驗(yàn)要求。</p><p><b> 110kV進(jìn)線選擇</b></p><p><b> 線類型的選擇:</b></p><p> 110kV主變壓器出線選擇LGJ-400/50鋼芯鋁絞線&
110、lt;/p><p> 按母線長(zhǎng)期工作電流選擇</p><p> 較大容量變壓器出口處的長(zhǎng)期工作電流為,所選母線的長(zhǎng)期允許電流為898A。環(huán)境溫度為34.5,可得溫度校正系數(shù)0.81,則導(dǎo)體長(zhǎng)期允許電流為8980.81=727A,大于551A.故滿足母線長(zhǎng)期工作電流要求。</p><p> 按熱穩(wěn)定校驗(yàn)要求選最小截面:</p><p> 由
111、=36.8mm,所選導(dǎo)體的截面為S=51.82mm,大于熱穩(wěn)定最小截面,故所選母線滿足熱穩(wěn)定的要求。</p><p><b> 按電暈電壓校驗(yàn):</b></p><p> 因?yàn)橛须姇炿妷盒r?yàn)的110kV軟導(dǎo)體型號(hào)為L(zhǎng)GJ-70,所選母線比此大,,故滿足電暈校驗(yàn)要求。</p><p> 10.5kV發(fā)電機(jī)出口處的母線選擇:</p>
112、;<p><b> 母線類型的選擇:</b></p><p> 10.5kV發(fā)電機(jī)出口處的母線選擇LF-21Y-130/116型鋁錳合金管型母線。</p><p> 按母線長(zhǎng)期工作電流選擇</p><p> 發(fā)電機(jī)出口處的長(zhǎng)期工作電流為,所選母線的長(zhǎng)期允許電流為3511A。環(huán)境溫度為34.5,可得溫度校正系數(shù)0.81,則導(dǎo)
113、體長(zhǎng)期允許電流為35110.81=2844A,大于2735A.故滿足母線長(zhǎng)期工作電流要求。</p><p> 按熱穩(wěn)定校驗(yàn)要求選最小截面:</p><p> 由==1441mm,所選導(dǎo)體的截面為S=2705mm,大于熱穩(wěn)定最小截面,故所選母線滿足熱穩(wěn)定的要求</p><p><b> 按電暈電壓校驗(yàn):</b></p><
114、;p> 因?yàn)榍缣觳豢沙霈F(xiàn)可見電暈要求管型母線最小截面為30mm,選擇管型母線的型號(hào)為130,滿足電暈校驗(yàn)要求。</p><p> 4.2 對(duì)方案Ⅱ的各主設(shè)備選擇</p><p><b> 其接線圖如下:</b></p><p> 圖4-2 方案Ⅱ主接線圖</p><p> 分析:因?yàn)榉桨涪窈头桨涪虺鹘泳€
115、外其余部分接線形式相同,故方案Ⅱ的與方案Ⅰ的相對(duì)應(yīng),故其型號(hào)也相同。方案Ⅱ的的校驗(yàn)與方案Ⅰ的校驗(yàn)相同,故其相對(duì)應(yīng)的型號(hào)也相同,方案Ⅱ的與方案Ⅰ的校驗(yàn)相同,故其對(duì)應(yīng)的型號(hào)也相同。</p><p> 對(duì)斷路器和隔離開關(guān)的選擇。</p><p> 左側(cè)短路時(shí)的短路電流為3.832+2.149=5.981kA,右側(cè)短路時(shí)的短路電流為3.832+1.445=5.277kA,其左側(cè)短路時(shí)的短路電流
116、大于右側(cè)短路時(shí)的短路電流,故應(yīng)按左側(cè)短路時(shí)來選擇設(shè)備。但的短路電流小于短路時(shí)的短路電流,兩者電壓等級(jí)又相同,所以也適用于也適用于.</p><p> 綜合上述分析,方案Ⅱ所選斷路器和隔離開關(guān)型號(hào)如下:</p><p> 表4.13方案Ⅱ各斷路器隔離開關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)</p><p><b> 技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較</b></p><
117、p> 由方案Ⅰ和方案Ⅱ的斷路器和隔離開關(guān)設(shè)備表可看出,兩方案的隔離開關(guān)臺(tái)數(shù)相同,但方案Ⅱ比方案Ⅰ多一臺(tái)SW6-110型斷路器,所以方案Ⅱ比方案Ⅰ投資較大,且由于方案Ⅰ是雙母接線,其可靠性又比方案Ⅱ的單母分段帶旁母可靠性高,綜合考慮方案Ⅰ比方案Ⅱ即經(jīng)濟(jì)又可靠,故選擇方案Ⅰ為最終主接線方案。</p><p> 第五章 發(fā)電機(jī)繼電保護(hù)原理設(shè)計(jì)及保護(hù)原理</p><p><b>
118、; 5.1 初步分析</b></p><p> 發(fā)電機(jī)的安全運(yùn)行對(duì)電力系統(tǒng)和本水電廠供電系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行起著決定性的作用。因此,在發(fā)電機(jī)上必須裝社比較完善的繼電保護(hù)裝置。根據(jù)有關(guān)規(guī)程,應(yīng)對(duì)下列故障及異常運(yùn)行方式設(shè)置繼電保護(hù)裝置[9]。</p><p> 1 定子繞組相間短路;</p><p> 2 定子繞組匝間短路;</p><
119、p> 3 定子繞組接地短路;</p><p> 4 外部短路引起的過電流;</p><p><b> 5 對(duì)稱過負(fù)荷;</b></p><p> 6 勵(lì)磁回路一點(diǎn)或兩點(diǎn)接地故障;</p><p> 本水電廠發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置的設(shè)置可依據(jù)以上原則并結(jié)合具體情況進(jìn)行,一般可以設(shè)置下列保護(hù):</p>
120、<p> 表5.1配置的保護(hù)類型</p><p> 因?yàn)?臺(tái)發(fā)電機(jī)型號(hào)一樣,且F1,F2,F3,F4,對(duì)稱,故只需對(duì)F1進(jìn)行保護(hù)整定,F(xiàn)2,F3,F4的保護(hù)整定與F1相同,再對(duì)F5進(jìn)行保護(hù)整定,就可完成該水電站5臺(tái)發(fā)電機(jī)的保護(hù)整定。 </p><p> 5.2 對(duì)F1 的保護(hù)整定計(jì)算</p><p> 1 短路電的分析計(jì)算及電壓電流互感器的變比選
121、定:</p><p> 由短路電流的計(jì)算結(jié)果可知,F(xiàn)1 的最大短路電流為13.249kA,而 F1 出口額定電流為=2.605 kA,所以電流互感器的變比級(jí)次應(yīng)該為3000/5,即電流互感器變比為=600,電流互感器變比為10.5/0.1=105。</p><p> 2 各種保護(hù)的整定計(jì)算[10]:</p><p><b> 縱差保護(hù)的整定:<
122、/b></p><p> 動(dòng)作電流Idz 應(yīng)按躲過外部短路時(shí)流過保護(hù)裝置的最大不平衡電流Ibp </p><p> 即Idz =Kk Ibp.js = Kk kfzq ktx fi Id.zd </p><p> =1.3×1×0.5×0.1×13.249×103=1.3×662.45=861
123、.17A。</p><p> Kk 可靠系數(shù),采用1.3;</p><p> Ibp.js 計(jì)算不平衡電流;</p><p> kfzq 非周期分量影響的系數(shù),取=1;</p><p> ktx 電流互感器的同型系數(shù),取ktx=0.5;</p><p> Id.zd 發(fā)電機(jī)外部三相短路時(shí),流過保護(hù)最大周期
124、性短路電流,Id.zd=13.249kA</p><p> 為避免保護(hù)在電流互感器二次回路斷線時(shí)誤動(dòng)作,保護(hù)動(dòng)作電流應(yīng)該大于發(fā)電機(jī)最大負(fù)荷電流;</p><p> Idz =Kk INf =1.3×2.605=3385.9A</p><p> Kk 可靠系數(shù),取 Kk =1.3;</p><p> INf 發(fā)電機(jī)的額定電流;
125、</p><p> 取以上計(jì)算中較大者,作保護(hù)的動(dòng)作電流,故Idz =3385.9A ,則差動(dòng)繼電器動(dòng)作電流為Idz.j =5.64A。</p><p> nl 電流互感器的變比;</p><p> kjx 接線系數(shù),取kjx=1 </p><p> c. 靈敏度: klm==3.39>2</p>&l
126、t;p><b> 滿足靈敏度要求。</b></p><p> Id.min 最小短路電流,即在單機(jī)運(yùn)行情況下,發(fā)電機(jī)出口兩相短路電流;</p><p> 差動(dòng)回路斷線監(jiān)視器的動(dòng)作電流應(yīng)大于正常運(yùn)行時(shí)的最大不平衡電流Ibp, 可按照一下經(jīng)驗(yàn)公式整定:</p><p> Idz.j =0.2×Inf/nl==0.868A
127、.</p><p> 2) 橫差保護(hù)的整定:保護(hù)動(dòng)作電流按照躲過外部短路故障最大不平衡電流整定,由于不平衡電流很難確定,因此在工程設(shè)計(jì)中根據(jù)運(yùn)行積累的數(shù)據(jù)計(jì)算。</p><p> 即 Idz =0.2 Inf =0.2×2605=521A </p><p> 則繼電器動(dòng)作電流為:</p><p> Idz.j=521/60
128、0=0.868A</p><p> 3)定子單相接地保護(hù)整定</p><p> 保護(hù)動(dòng)作電流根據(jù)外部發(fā)生單相接地并伴隨外部?jī)上喽搪返倪x擇性來選擇,需要躲過發(fā)電機(jī)固有電容電流和不平衡電流,且一次動(dòng)作電流不超過5A. Idz=</p><p> Ijdf被保護(hù)發(fā)電機(jī)的接地穩(wěn)態(tài)電容電流,對(duì)45MW額定容量電壓為 10.5kV,發(fā)電機(jī)取Ijdf=1.21A</
129、p><p> Ibp.bs.1 閉鎖繼電器一次不平衡電流取Ibp.bs.1=0.9A</p><p> Kk’’ 可靠系數(shù),取1.5;</p><p> Kh返回系數(shù),取0.85;</p><p><b> 故 Idz=</b></p><p><b> =</b>
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