脫水斗式提升機設計說明書

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第1章：緒 論……………………………………………………………1</p><p>　　1.1脫水斗式提升機簡介……………………………………………………1</p><p>　　1.2選題背景……………………………………………………1</p><p>　

2、　1.3本課題的指導思想及主要工作……………………………………3</p><p>　　第2章：脫水斗式提升機關鍵技術的分析……………………………2</p><p>　　2.1脫水斗式提升機基本組成………………………………………2</p><p>　　2.2驅(qū)動方案的確定………………………………………………………3</p><p>　　2.3鏈

3、條的失效分析……………………………………………………4</p><p>　　2.4提高脫水斗式提升機輸送量的技術分析………………………………12</p><p>　　2.4.1料斗的裝料過程……………………………………………………12</p><p>　　2.4.2料斗的提升過程……………………………………………………16</p><p>　

4、　2.4.3卸料過程……………………………………………………18</p><p>　　第3章 ：脫水斗式提升機設計理論基礎………………………………………20</p><p>　　3.1原始數(shù)據(jù)及工作條件……………………………………………………20</p><p>　　3.2脫水斗式提升機設計計算………………………………………………20</p><

5、p>　　3.2.1輸送能力的計算……………………………………………………21</p><p>　　3.2.2張力及功率計算……………………………………………………21</p><p>　　3.2.3斗鏈強度的驗算……………………………………………………23</p><p>　　3.2.4功率計算……………………………………………………24</p>

6、<p>　　3.2.5驅(qū)動裝置選擇……………………………………………………25</p><p>　　3.2.6負荷計算……………………………………………………26</p><p>　　第4章：脫水斗式提升機設計……………………………………………………28</p><p>　　4.1斗鏈的選型……………………………………………………28</p>

7、<p>　　4.1.1斗鏈運行速度的選擇…………………………………………………29</p><p>　　4.1.2斗鏈運行阻力和張力計算……………………………………………29</p><p>　　4.1.3初選斗鏈…………………………………………………29</p><p>　　4.1.4斗鏈強度校核…………………………………………………31</p

8、><p>　　4.2脫水斗式提升機布置形式及基本參數(shù)的確定…………………………32</p><p>　　4.2.1脫水斗式提升機布置形式…………………………………………32</p><p>　　4.2.2脫水斗式提升機基本參數(shù)的確定……………………………………32</p><p>　　4.3電動機的選型………………………………………………………3

9、3</p><p>　　4.3.1選擇電動機的基本原則…………………………………………33</p><p>　　4.3.2初選電動機…………………………………………………………33</p><p>　　4.4減速器的選型……………………………………………………34</p><p>　　4.5傳動鏈選擇與聯(lián)軸器選型………………………………………

10、35</p><p>　　4.6拉緊裝置選型……………………………………………37</p><p>　　4.6.1張緊位置的確定…………………………………………………37</p><p>　　4.6.2拉緊形成的確定與拉緊裝置選擇………………………………37</p><p>　　4.7機尾的設計…………………………………………………………38

11、</p><p>　　4.8安全裝置…………………………………………………………38</p><p>　　4.9機殼和機架的設計………………………………………………………39</p><p>　　4.10安裝調(diào)試和維護………………………………………………………40</p><p>　　結束語……………………………………………………………………

12、……… 43</p><p>　　參考文獻…………………………………………………………………………44</p><p><b>　　1 緒論 </b></p><p>　　1.1 脫水斗式提升機簡介</p><p>　　脫水斗式提升機是指物料在提升過程中，在料斗內(nèi)能自行脫水，見圖1—1。它是選煤廠和鈣鎂磷肥廠常用的機

13、械設備之一，具有結構簡單、運行可靠的優(yōu)點。通常兼有脫水和運輸雙重作用?？勺鳛樽罱K脫水設備，也可作為初步脫水設備。</p><p>　　圖1—1 脫水斗式提升機</p><p>　　它適用于提升洗滌后的中煤、矸石和冷卻后的鈣鎂磷肥，也適用輸送洗滌后的其他塊狀或顆粒狀的物料，物料在提升輸送過程中，可在重力作用下自行脫水。對于大塊物料及水分要求不太嚴格的產(chǎn)品，如跳汰分選作業(yè)的中煤、矸石可用脫水斗

14、式提升機直接作為最終脫水設備，獲得最終出廠產(chǎn)品。對粒度較細、或脫水不太容易、水分又要求比較嚴格的產(chǎn)品，脫水斗式提升機可作為初步脫水設備。如粗煤泥回收作業(yè)中，撈坑沉淀的煤泥可先經(jīng)脫水斗式提升機初步脫水，再進一步用脫水篩和離心脫水機作最終脫水。</p><p>　　脫水斗式提升機作為選煤廠常用的機械設備，其設計的自動化先進程度、結構布置方式、使用安全性、可靠性、連續(xù)性和高效運行將直接影響選煤廠生產(chǎn)成本。為此，應對其設

15、計理論和方法進行研究探討，以便選擇合理的結構，節(jié)約生產(chǎn)成本。</p><p><b>　　1.2 選題背景</b></p><p>　　本課題以脫水斗式提升機在選煤廠應用為例，設定與跳汰機配套作業(yè)，作為矸石的最終脫水設備。其設計參數(shù)如下：</p><p>　　1.3 本課題的指導思想及主要工作</p><p>　　由

16、前面的論述可知，伴隨著選煤產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，脫水運輸機械也得到了很大的發(fā)展。鑒于脫水斗式提升機所起到的越來越重要的輔助作用，對脫水斗式提升機的使用要求也越來越高了。</p><p>　　本課題針對脫水斗式提升機，從理論上論證了脫水斗式提升機滿足生產(chǎn)需要時整體結構的動態(tài)性能和力學性能，在盡可能減輕脫水斗式提升機重量的前提下，設計脫水斗式提升機的架體結構，對脫水斗式提升機進行剛度計算。在完成設計工作的同時，針對斗鏈的設計進

17、行分析研究，以便確定其合理的結構和性能參數(shù)，為延長脫水斗式提升機的使用時間和節(jié)約生產(chǎn)成本提供理論依據(jù)。</p><p>　　2 脫水斗式提升機關鍵技術的分析</p><p>　　2.1 脫水斗式提升機基本組成</p><p>　　脫水斗式提升機的構造如圖2—1所示。它是由機頭、機尾、斗鏈、導軌、機殼、機架和捕捉器等七個部分組成。斗鏈繞過機頭的星輪和機尾的滾輪形成

18、無極循環(huán)的牽引機構。電動機通過減速器經(jīng)鏈輪使裝在主軸上的星輪轉動，從而拖動斗鏈在導軌上運行。</p><p>　　圖 2—1 脫水斗式提升機的基本構造圖</p><p>　　1—機頭；2—機尾；3—斗鏈；4—導軌；5—機殼； 6—機架；7—捕捉器</p><p>　　2.2 驅(qū)動方案的確定</p><p>　　脫水斗式提升機的驅(qū)動部是整機組成

19、的關鍵部件。驅(qū)動部配置是否合適，直接影響脫水斗式提升機能否正常運行。用作物料脫水的脫水斗式提升機要求驅(qū)動裝置能提供平穩(wěn)、可靠的運動力矩，以保證斗鏈不出現(xiàn)超速、打滑現(xiàn)象。為此要求驅(qū)動裝置具有一個張緊力可隨時調(diào)整的緊拉裝置，以保證運行過程的可控，極大地減小對物料的沖擊。</p><p>　　脫水斗式提升機由于運行速度極慢，運行過程中變化較小，所以其驅(qū)動裝置比較簡單。</p><p>　　綜合考

20、慮生產(chǎn)的實際情況，可確定驅(qū)動系統(tǒng)基本組成，如圖2—2所示。它是由電動機、減速器、傳動鏈、主動鏈輪、壓緊鏈輪、主軸、從動鏈輪等所組成。</p><p>　　圖2—2 脫水斗式提升機驅(qū)動系統(tǒng)</p><p>　　1—電動機；2—減速器；3—傳動鏈；4—主動鏈輪；5—壓緊鏈輪；6—主軸；</p><p><b>　　7—從動鏈輪</b></p&

21、gt;<p>　　電動機和減速器之間用柱銷聯(lián)軸器連接。減速器和驅(qū)動主軸之間用節(jié)距t = 63.5mm的套筒滾子鏈驅(qū)動。鏈條的張緊是用調(diào)壓緊輪的位置進行。由于考慮斗鏈有可能突然被卡住而造成事故，故設置了安全銷，它裝在從動輪上，如發(fā)生故障時，安全銷即被切斷，從而保護了其它機件不被損壞。</p><p>　　由于脫水斗式提升機的運行速度極慢，所以驅(qū)動輪齒數(shù)可大為減少。其頭部和尾部星輪均采用方輪結構，用于脫

22、水時，當t = 320mm及t = 400mm時為四方輪，如圖2—3所示；當t = 500mm時為五方輪。用于撈坑斗式提升機則均為五方輪。</p><p>　　圖2—3 四方星輪</p><p>　　2.3 鏈條的失效分析</p><p>　　2.3.1斗式提升機鏈條失效分析及提高壽命研究的理論基礎</p><p><b>　　

23、（一）鏈條計算理論</b></p><p>　　斗式提升機鏈條 (單根，以下同)的有關計算理論如下：</p><p>　　1、最大工作載荷計算</p><p>　　最大工作載荷是鏈條設計選用的主要依據(jù)，是指工作側渣斗滿載物料時鏈條所承受的拉力。</p><p><b>　?。?—1）</b></p>

24、;<p>　　2、最大尖峰載荷計算</p><p>　　斗式提升機生產(chǎn)運行過程中，難免出現(xiàn)被物料埋死或被異物卡住，造成電機過負荷，這時鏈條所承受的拉力為最大尖峰載荷。即電機最大輸出扭矩時鏈條所受拉力。</p><p><b>　　（2—2）</b></p><p>　　3、極限拉伸載荷計算</p><p>

25、　　極限拉伸載荷是指鏈條的最大承載能力，即破斷力。</p><p><b>　　（2—3）</b></p><p>　　4、銷軸、銷套摩擦副壽命計算</p><p><b>　?。?—4）</b></p><p><b>　?。?—5）</b></p><p

26、><b>　　（2—6）</b></p><p><b>　　5、磨粒磨損計算</b></p><p>　　銷套與滾輪之間的磨損是輸送鏈失效的主要因素，是一種無潤滑條件和有時有磨粒存在的組合摩擦，其摩擦狀態(tài)可用以下兩式表達：</p><p><b>　　（2—7）</b></p>

27、<p><b>　　（2—8）</b></p><p>　　以上各式中 F——最大工作載荷，N；</p><p>　　W——單位長度鏈條重量，N/m；</p><p>　　C——單位長度附屬品重量，N/m；</p><p>　　h1——斗式提升機頭、尾輪垂直中心距，m；</p><p&g

28、t;　　h2 ——斗式提升機頭、尾輪水平中心距，m；</p><p>　　R——水中抵抗系數(shù)，1.2～1.6；</p><p>　　f ——綜合摩擦系數(shù)，0.14～0.16；</p><p>　　A——嚙合損失系數(shù)，1.0～1.3；</p><p><b>　　p——節(jié)距，mm；</b></p><p

29、>　　dT——斗式提升機頭部鏈輪節(jié)圓直徑，mm；</p><p>　　iT——驅(qū)動系統(tǒng)總速比；</p><p>　　S破——鏈條極限拉伸載荷，N；</p><p>　　Fmax——最大尖峰載荷，N；</p><p><b>　　n——安全系數(shù)；</b></p><p>　　[n]——許用安全

30、系數(shù)，一般取4～8；</p><p>　　T——輸送鏈的磨損使用壽命，h；</p><p>　　A1——鉸鏈承壓面積，mm2；</p><p>　　d1——銷軸直徑，mm；</p><p>　　b2——軸套長度，mm；</p><p>　　pr ——鉸鏈的壓強，Mpa；</p><p>　　KA

31、——工況系數(shù)，KA =1.1；</p><p>　　Fc——鏈速較低可忽略；</p><p>　　Ff——懸垂拉力，有軌道承載可忽略；</p><p><b>　　ψ——負荷率；</b></p><p>　　c1——銷套銷軸摩擦系數(shù)；</p><p><b>　　c2——節(jié)距系數(shù)；<

32、;/b></p><p>　　c3——齒數(shù)一速度系數(shù)；</p><p>　　Lp——鏈長，以節(jié)數(shù)表示；</p><p><b>　　v——鏈速m/s；</b></p><p><b>　　z1——齒數(shù)；</b></p><p><b>　　i——傳動比；<

33、;/b></p><p>　　——許用磨損伸長率；</p><p><b>　　r——磨損率；</b></p><p>　　K1——工作條件系數(shù)，需由實驗取得；</p><p>　　p1——摩擦面表面壓強 Mpa；</p><p>　　v1——摩擦面相對線速度m/s；</p>

34、<p>　　V——磨粒移動單位距離的磨損量；</p><p>　　Ka——磨粒磨損常數(shù)；</p><p>　　FN——磨粒承受的正壓力；</p><p><b>　　H——材料硬度；</b></p><p><b>　?。ǘ┠Σ僚c磨損</b></p><p>　　

35、磨損是兩接觸物體表面間由于摩擦機械作用使表面物質(zhì)損耗的過程，它將導致在垂直于摩擦表面的方向上物體尺寸逐漸減小。接觸表面在高應力作用下形成局部機械損壞。根據(jù)損壞原因，把磨損分為粘附磨損、磨粒磨損和疲勞磨損。</p><p>　　在滑動摩擦副中，一個表面明顯較另一個表面硬或兩表面間存在硬的磨粒，則磨損的主要形式是磨粒磨損。在切向運動下，較硬的輪廓峰或磨粒在配偶表面上象切削一樣劃出條壯細槽，造成材料脫落。</p&

36、gt;<p><b>　?。ㄈ└g與防腐</b></p><p>　　腐蝕是材料在環(huán)境的作用下引起的破壞和變質(zhì)。金屬和合金的腐蝕主要是由于化學或電化學作用引起的破壞，有時還同時伴有機械、物理或生物作用。</p><p>　　根據(jù)腐蝕的作用原理，可分為化學腐蝕和電化學腐蝕。兩者的區(qū)別是當電化學腐蝕發(fā)生時，金屬表面存在隔離的陰極與陽極，有微小的電流存在于兩

37、極之間，單純的化學腐蝕則不存在隔離的陰極與陽極。</p><p>　　金屬腐蝕的形態(tài)可分為全面 (均勻)腐蝕和局部腐蝕兩大類。前者較均勻地發(fā)生在全部表面，后者只發(fā)生在局部。例如孔蝕，縫隙腐蝕，晶間腐蝕，應力腐蝕破裂，腐蝕疲勞，氫腐蝕破裂，選擇腐蝕，磨損腐蝕，脫層腐蝕等。一般局部腐蝕比全面腐蝕的危害嚴重的多，有一些局部腐蝕往往是突發(fā)性和災難性的。</p><p>　　2.3.2 鏈條的失效

38、</p><p>　　（一）脫水斗式提升機鏈條壽命終止標準</p><p>　　根據(jù)鏈條強度要求、節(jié)距伸長量及張緊要求，確定脫水斗式提升機鏈條壽命終止的標準如下(達到下列標準之一可認為壽命止):</p><p>　　1、鏈板斷裂或危險斷面磨損量達1/2；</p><p>　　2、銷軸斷裂或磨損量達2.5 mm；</p><

39、p>　　3、銷套累計破裂10件以上或大部分銷套磨穿；</p><p>　　4、鏈條節(jié)距伸長達5mm。</p><p>　?。ǘ┟撍肥教嵘龣C鏈條幾種主要失效形式</p><p>　　脫水斗式提升機鏈條的失效主要出現(xiàn)在鏈板、銷軸、銷套上，表現(xiàn)為磨損和斷裂，嚴重時造成整鏈斷開，設備損壞。</p><p><b>　　1、鏈板磨損

40、及斷裂</b></p><p>　　外鏈板與內(nèi)鏈板之間、滾輪與內(nèi)鏈板之間都有相對運動，有很大磨損，尤其是滾輪與內(nèi)鏈板之間的磨損嚴重。</p><p>　　為解決鏈板的耐磨性問題，常采用提高硬度的辦法，這樣會增加鏈板的脆性，加之內(nèi)鏈板與銷套之間采用過盈配合，產(chǎn)生較大應力，這樣會造成鏈條受力后的脆斷。</p><p><b>　　2、銷軸磨損及斷裂

41、</b></p><p>　　銷軸與銷套內(nèi)表面之間相對運動不大，因此磨損不太嚴重。但當銷套被磨穿后，銷軸直接與滾輪相磨，磨損急劇增加。銷軸、銷套磨損后鏈條節(jié)距加大，會造成鏈條爬齒和松弛。</p><p>　　為提高耐磨性，采用了提高硬度的辦法。有時熱處理不當會造成銷軸脆性增加，出現(xiàn)脆性斷裂。</p><p><b>　　3、銷套磨損及破裂<

42、;/b></p><p>　　銷套的磨損主要發(fā)生在銷套外表面，與滾輪內(nèi)孔相對運動較大，又存在大量硬顆粒，處于嚴重的磨粒磨損狀態(tài)。這是提升鏈失效的主要形式。</p><p>　　為解決銷套的磨損問題，往往采用提高硬度的辦法，這就增加了銷套的脆性。同時，為了提高銷套磨損壽命，采用了加厚磨損部位的方法，產(chǎn)生了應力集中。這樣在運行中會造成銷套破碎。</p><p>&

43、lt;b>　　4、整鏈斷開</b></p><p>　　銷軸、鏈板斷裂后如未及時發(fā)現(xiàn)，及時更換將會造成整鏈的斷開。</p><p>　　對于提升機鏈，最主要的就是要求它不斷裂，并在長周期運行中能預測它的磨損壽命，盡可能地減少代價昂貴的停工檢修。</p><p>　　因此，該鏈條的研究思路主要是解決耐磨性與沖擊韌性的矛盾問題，通過理論分析和實驗手段確

44、定合理的材質(zhì)、熱處理制度，并進行結構改進，達到高可靠性(不出現(xiàn)脆性破壞)和長壽命的目的。</p><p>　　2.3.3 鏈條的失效分析與計算</p><p>　　（一）輸送鏈的載荷分析</p><p><b>　　1、載荷分析</b></p><p>　　如圖2—4所示，如果不計及各種附加動載荷，在考慮離心力引起的張

45、力Fc的前提下，輸送鏈條的緊邊張力松邊張力F1和F2。</p><p>　　圖2-4 輸送鏈所受的張力</p><p><b>　?。?—13）</b></p><p><b>　?。?—12）</b></p><p><b>　?。?—13）</b></p>&

46、lt;p>　　式中 qm——為輸送鏈及其附件單位長度重量，kgf/m；</p><p>　　q0——為所輸送物料在單位長度上的重量，kgf/m；</p><p>　　因為 0.2且60o</p><p><b>　　所以 </b></p><p>　　由此可知在輸送鏈工作過程中，組成鏈條的每個鏈節(jié)當處在松邊位

47、置時，其鏈節(jié)張力為F2當處在緊邊位置時，其鏈節(jié)張力為F1；所以輸送鏈條承受著交變載荷，如圖2—5所示。</p><p>　　圖2—5 輸送鏈工作過程中鏈節(jié)張力的變化曲線</p><p>　　其中 3-4對應緊邊位置，1-2對應松邊位置， 4-1與2-3對應主從動輪上的過渡位置，F(xiàn)= F1–F2</p><p><b>　?。ǘ﹦虞d荷</b>&

48、lt;/p><p>　　實際上由于各種附加動載荷的存在，鏈條的張力曲線如圖2—6所示。這些動載荷包括有：</p><p>　　1、因多邊形效應引起鏈條線速度變化而產(chǎn)生的慣性載荷Fd1 =ma（式中m為鏈條緊邊質(zhì)量； a為鏈邊的加速度）；</p><p>　　2、因從動輪角速度變化而使從動系統(tǒng)產(chǎn)生的附加慣性載荷</p><p>　　式中J為從動系統(tǒng)

49、轉化到從動軸上的轉動慣量；為從動軸的角加速度；r2為從動輪的分度圓半徑）；</p><p>　　3、鏈節(jié)嚙入輪齒時的沖擊載荷；</p><p>　　4、鏈條工作時軌跡變化以及鏈條振動等因素產(chǎn)生的附加動載荷。</p><p>　　其中后二者的影響更大些（見圖2—6中的Fd）。</p><p>　　圖2-6 典型的鏈節(jié)張力變化曲線</p&g

50、t;<p>　　（三）銷軸剪切強度計算</p><p>　　銷軸剪切強度計算公式為</p><p>　　，N/mm2 （2—12）</p><p>　　實際上，鏈條銷軸受載時，它的剪切剖面上除了有剪切應力外，還有彎曲應力。但由于銷軸受彎曲時最大應力在最外表面，而受剪時最大應力在芯部，故二者不能

51、疊加。從上面的分析知道二者均為交變應力。</p><p>　　2.3.4 鏈條的材質(zhì)的確定</p><p>　　根據(jù)脫水斗式提升機的工況環(huán)境（潮濕、多塵、有一定的腐蝕性），綜合各種參數(shù)，應選擇不銹鋼材質(zhì)。根據(jù)資料可知，Crl3類鋼、Cr18類鋼均能滿足該環(huán)境要求。Crl3類鋼較其它不銹鋼價格低，而且經(jīng)適當?shù)臒崽幚砟苓_到較好的綜合機械性能。但從抗腐蝕角度考慮，該鏈條應選用Crl3類鋼，但各

52、零件具體選用Cr13類鋼中的哪一種需進一步分析。</p><p>　　參考有關資料鏈條各零件材質(zhì)及熱處理制度確定如下：</p><p><b>　?。ㄒ唬╂湴?lt;/b></p><p>　　鏈板是鏈條的關鍵零件，鏈板的斷裂會立即造成格鏈斷開，設備損壞。因此，鏈板不允許出現(xiàn)脆性斷裂一類突發(fā)性失效，要在保證其不斷裂的前提下提高其耐磨性或采取其它辦法延

53、長壽命。</p><p>　　由資料可知，1Crl3較2Cr13, 3Cr13有較高的沖擊韌性，因此，鏈板應選用1Crl3類鋼。</p><p><b>　　（二）銷軸</b></p><p>　　銷軸也是鏈條的關鍵零件之一，銷軸的脆性斷裂也是很危險的，如不及時發(fā)現(xiàn)并處理就會造成整鏈開，因此銷軸也不允許出現(xiàn)脆性斷裂。</p>&l

54、t;p>　　根據(jù)受力分析，銷軸要求較高的強度:銷軸與銷套相互摩擦較嚴重，還應有較高的硬度才能保證長壽命。根據(jù)資料可知，應選擇 1Crl3鋼。1Crl3鋼在 250-350℃低溫回火有較好的強度，較高的硬度和適當?shù)臎_擊韌性。</p><p><b>　?。ㄈ╀N套</b></p><p>　　銷套是鏈條壽命的關鍵。由磨損計算可知，因為銷套與滾輪之間存在非常嚴重的磨

55、粒磨損，所以要提高磨損壽命就必須提高零件硬度，同時由力學計算和失效分析可知，銷套還有較好的強度和韌性。但銷套破裂后不會很快造成整鏈斷開，因此其韌性要求可低于鏈板和銷軸的韌性要求。根據(jù)資料可知，應選擇2Crl3鋼</p><p><b>　?。ㄋ模L輪</b></p><p>　　根據(jù)使用經(jīng)驗，滾輪失效概率小，強度要求較低，要求一定的耐磨性?？紤]到其對銷套、軌道、鏈輪的

56、磨損，滾輪硬度應與銷套相當，硬度值為HRC40~45較合適。材質(zhì)選用 1Crl3, 2Crl3或3Crl3均可，但考慮到材料價格及熱處理情況，根據(jù)資料知可選用3Crl3鋼。</p><p><b>　　（五）耐磨片</b></p><p>　　從前面的分析可知，鏈板的強度和韌性較好，但硬度較低，原結構鏈板與滾輪端面之間存在較大的相對運動，存在嚴重的磨損。為解決鏈板的磨

57、損問題，在鏈板與滾輪之間增加了耐磨片。</p><p>　　由于耐磨片的作用就是耐磨，所以可取較高的硬度，可選用 3Crl3鋼。</p><p><b>　　（六）T型銷</b></p><p>　　T型銷主要作用是防止鏈板脫出，無特殊要求，從使用經(jīng)驗來看，1Crl3, 2Crl3或3Crl3均可。但為了防止在安裝彎曲時出現(xiàn)斷裂，最好選用塑性相

58、對較好的 1Crl3鋼。</p><p>　　2.4 提高脫水斗式提升機輸送量的技術分析</p><p>　　脫水斗式提升機是否能達到設計的輸送量，直接影響著企業(yè)的經(jīng)濟效益。那么如何進一步提高脫水斗式提升機的輸送量，就要圍繞著脫水斗式提升機的工作過程而進行。</p><p>　　脫水斗式提升機是一種傾斜升運設備。它是靠環(huán)繞在頭、底輪上的斗鏈連續(xù)運動，通過固定在斗鏈上

59、的料斗裝料、提升、卸料而完成輸送過程，脫水斗式提升機的工作過程可分為料斗的裝料過程、料斗的提升過程和料斗的卸料過程三個階段。料斗在裝料過程中是否能裝滿，直接影響到提升機的輸送能力；料斗在提升過程中的提升狀態(tài)決定了升運過程的撒料程度；而料斗的卸料狀態(tài)則決定了物料的卸空程度，同時也影響功率消耗。因此對脫水斗式提升機的要求就是：裝料階段裝得滿；提升階段升得穩(wěn)；卸料階段卸得凈。研究斗式提升機的工作就是要找出實現(xiàn)“裝滿、穩(wěn)升、卸凈”的條件，以提高

60、提升機的生產(chǎn)能力，降低無效的能耗。</p><p>　　2.4.1料斗的裝料過程</p><p><b>　　（一)裝滿系數(shù)</b></p><p>　　料斗的裝料過程直接影響提升機的輸送能力。判別裝料工作的質(zhì)量可用裝滿系數(shù)ψ的大小來衡量。實踐證明：任何種類的脫水斗式提升機的任何型式的料斗，在裝料過程中都不會是完全裝滿的,即裝滿系數(shù)ψ＜1。&l

61、t;/p><p>　　雖然斗式提升機的裝滿系數(shù)與提升速度、料斗容積、結構及料斗間距等因素有關，但在輸送過程中，有些因素不能隨物料性質(zhì)的改變而改變。所以，使用同一臺脫水斗式提升機提升各種物料，并保持較高的裝滿系數(shù)，是企業(yè)必須解決的問題之一。</p><p>　　1、合理選擇料斗運行速度和料斗結構、間距</p><p>　　因單位時間內(nèi)經(jīng)過喂料口區(qū)域的料斗數(shù)量與料斗運行速度

62、成正比，所以脫水斗式提升機產(chǎn)量通常隨斗鏈速度增加而提高，但料斗運行速度過高，料斗裝滿系數(shù)下降很快，且脫水效果不好,反而會使脫水斗式提升機產(chǎn)量下降。這是因為斗鏈速度過高時，料斗穿越喂料區(qū)域的時間較短，即料斗舀取或充料時間顯著變短，當進入料斗的物料還較少時，料斗已穿過喂料區(qū)域，完成了裝料過程，使料斗裝滿系數(shù)下降很快,且在提升過程中物料脫水不充分；當斗鏈過高時，高速運動的料斗幾乎形成一個面，使物料幾乎不能進入料斗，其裝滿系數(shù)接近零。</

63、p><p>　　料斗的裝滿系數(shù)還與料斗的結構、容積、間距密切相關。深型料斗，料斗較深，容積較大，用作輸送散落性較好的粒狀物料；淺型料斗容積較小，但卸料容易卸光，用作輸送散落性較差的粉狀物料。生產(chǎn)實踐表明：淺型料斗可采用較高的鏈速，而深型料斗不能采用過高的鏈速，否則，將因卸料時間縮短，料斗內(nèi)物料來不及卸完而產(chǎn)生回料。</p><p>　　同時合理選擇料斗間距也有利于裝滿系數(shù)的提高。當提升容重較輕

64、、內(nèi)摩擦角較大的物料時，可采用較小的料斗間距。以上諸參數(shù)相互影響和制約，需綜合考慮。</p><p>　　2、設計可調(diào)式進料斗導料板</p><p>　　為提高斗式提升機的裝滿系數(shù)，使所提升的物料順利進入料斗，設計了可調(diào)式進料斗導料板，如圖2—7所示。</p><p>　　圖2—7 可調(diào)式進料斗導料板示意圖</p><p>　　1—進料斗；

65、2—鉸鏈；3—可調(diào)式導料板；4—固定螺母；5—調(diào)節(jié)螺釘；6—斗鏈；</p><p><b>　　7—料斗</b></p><p>　　可調(diào)式進料斗導料板主要由進料斗、鉸鏈、可調(diào)導料板、調(diào)節(jié)螺釘、固定螺母、料斗、料斗帶等組成。可調(diào)導料板安裝在進料斗的排料口。當物料進入進料斗時，已具有一定的初速度和慣性，物料經(jīng)進料斗導料板作拋物線運動，并沿導料板切線上拋，落入脫水斗式提升

66、機料斗。可調(diào)導料板通過調(diào)節(jié)螺釘調(diào)節(jié)其陡平程度，即調(diào)節(jié)導料板與水平線之間的夾角a。當物料初速度較大、流動性較好時，可將導料板調(diào)平一些，即a角減小，使物料離開導料板時的上拋運動傾角加大，增加物料的上拋高度，減少物料與料斗的碰撞和沖擊，并有利于料斗內(nèi)空氣的排出，可增加料斗的裝滿系數(shù)；另外，當物料作上拋運動時，物料的運動方向與料斗運動方向相同，從而減小了物料與料斗之間的相對速度，降低動力消耗，特別是對于顆粒物料，還可降低破損率。反之，對于流動性

67、較差的物料，可將導料板調(diào)陡，即使a角增大，使物料直接進入料斗。當導料板調(diào)陡后，物料重力分解后的下滑力增加，從而提高了下滑速度和慣性，增加物料的流量，使更多的物料有機會進入料斗，從而提高料斗的裝滿系數(shù)。物料在導料板上的運動及受力分析見圖2—8所示。</p><p>　　圖2—8 物料在導料板上的運動及受力分析</p><p>　　由受力分析知，物料顆粒群沿導料板運動時，在導料板切向只有下滑

68、力F1和摩擦力F2。將重力G分解，得</p><p>　　F1 = Gsina； F2 = Gcosa； F3 = fGsina； （2—13）</p><p>　　沿導料板方向，建立平衡方程</p><p>　　式中 G——物料重量，N，；</p><p>　　f——物料與導料板的摩擦系數(shù)；</p><p>

69、;　　ds——顆粒群的當量粒徑，mm；</p><p>　　ρs——物料的密度，kg/m3；</p><p>　　ρ——空氣的密度，kg/m3，取ρ = 1.2 kg/m3；</p><p>　　C——空氣對物料的綜合阻力系數(shù)；</p><p>　　k——與顆粒形狀、粒徑ds與管徑D比值及顆粒群等因素有關的綜合系數(shù)。</p>&

70、lt;p>　　所以，物料沿導料板的下滑速度為</p><p><b>　?。?—14）</b></p><p>　　由式（2—14）知，物料的下滑速度與物料的粒徑、密度、形狀系數(shù)、導料板傾角、摩擦系數(shù)等因素有關?？梢姰斴斔臀锪弦欢〞r，導料板傾角a與物料下滑速度v的關系非常明顯。當a較小時，裝滿系數(shù)值ψ也較小。隨著a增大，下滑速度v值增加，則物料的流量增加，使ψ值

71、增加。但當a較大時，由于v值較大，而物料的動能則更大。此時物料已進入料斗的物料產(chǎn)生較強烈的碰撞，除造成物料破損外，還會使料斗中的物料飛濺出來，從而降低裝滿系數(shù)。而通過導料板調(diào)陡或調(diào)平，可使物料正好落入向上運動的料斗中，并使物料與料斗之間無劇烈碰撞發(fā)生，既可降低脫水斗式提升機能耗，減少顆粒物料的破損率，又可提高料斗的裝滿系數(shù)，提高產(chǎn)量和效率，達到一機多能的目的。</p><p><b>　　2）裝料方式&

72、lt;/b></p><p>　　料斗的裝料方式有：順向進料和逆向進料兩種。</p><p>　　順向進料，加料方向與料斗運動方向一致。當物料進入機座時，碰到料斗的背面。因此，物料與料斗相遇時，不能直接進料。只有當料斗將物料向前推移時才開始裝料。當料斗脫離物料時，即完成了裝料過程。</p><p>　　逆向進料，加料方向與料斗運動方向相反。當物料從進料口流入機

73、座時，即與料斗迎面相遇，這時物料就能直接流入料斗內(nèi)，因此裝滿系數(shù)較大，機座內(nèi)積余物料較少，大大減輕了料斗在機座內(nèi)推移積余物料的阻力。</p><p>　　從以上兩種裝料方式可以看出，順向進料不利于料斗的裝載，降低了裝滿系數(shù)值，增加了料斗運動阻力和電耗，為了克服這個缺點，可以使進料口低于張緊輪的水平軸線、縮小物料在機座內(nèi)從進料口到被料斗推移至裝料點的距離。逆向進料時，為增加料斗直接進料的機會，進料口應高于張緊輪的水

74、平軸線。</p><p>　　在實際生產(chǎn)中，提升機的進料方式根據(jù)工藝而定。實踐證明：應盡量考慮逆向進料，可大大提高脫水斗式提升機的生產(chǎn)率。特殊情況下便于工藝安排，也有采用順向進料或混合進料。但實際生產(chǎn)中應注意順向進料時進料口的位置。</p><p>　　2.4.2料斗的提升過程</p><p>　　料斗在提升過程中如果不能穩(wěn)升，就會造成撒料現(xiàn)象，從而增加功耗、降低生

75、產(chǎn)效率。理論和實踐證明，引起料斗撒料的原因有如下三種：料斗的振動、料斗的扭轉及其它原因。</p><p><b>　　1）料斗的振動</b></p><p>　　料斗的振動使料斗頂部的物料落回機座。生產(chǎn)實踐證明：料斗振動時間越長，振動頻率越高，振動幅度越大，則撒料越多。而引起振動的原因有兩種：自身原因引起的振動和環(huán)境原因引起的振動。</p><p&

76、gt;　　料斗的自身振動來源于機上轉動部件的重心與旋轉中心不重合，形成慣性振動。當機器慣性振動頻率與其固有頻率相同時，又會引起較大振幅的共振，使牽引件大幅度擺動，造成大量撒料。為使上述現(xiàn)象不發(fā)生，在設計安裝時，應使頭、底輪的重心與其旋轉中心重合，而不產(chǎn)生慣性振動。</p><p>　　工廠有很多振動設備，不可避免產(chǎn)生振動而傳遞到斗式提升機。解決方法是給脫水斗式提升機加上隔振裝置———橡膠墊或彈簧。</p&g

77、t;<p><b>　　2）料斗的扭轉</b></p><p>　　料斗以一個側面固定在斗鏈上。在料斗及斗內(nèi)物料重力作用下，對斗鏈產(chǎn)生一個力矩，使料斗偏轉一個角度β，見圖2—9。如果β角過大，將會撒料。同時在提升過程中會使料斗產(chǎn)生搖擺現(xiàn)象。如擺幅過大，則料斗有可能與機外殼相碰，造成料斗破壞，大量撒料。</p><p>　　圖2—9 料斗扭轉時受力圖&l

78、t;/p><p>　　要使料斗一點不偏斜，不搖擺是不可能的。但是把料斗的轉扭角β和擺幅限定在一定范圍內(nèi)則是完全可以做到的。在一般情況下，把料斗的扭轉角β限制在2o以內(nèi)就可以滿足料斗穩(wěn)升的條件。于是，根據(jù)料斗裝料后受力狀態(tài)如圖2—10所示。以O'點為支點可列出平衡方程</p><p>　　式中 Sn——料斗下端斗鏈張力，N；</p><p>　　G——料斗與斗內(nèi)

79、料的重量，N；</p><p>　　e——料斗與斗內(nèi)物料重量的重心到料斗上端斗鏈張力作用線的距離，也稱料斗重心偏距；</p><p>　　A——料斗的凸度，見圖2—10；</p><p>　　h——料斗全高，mm；</p><p>　　h2——料斗安裝孔高度，mm；</p><p>　　r——料斗底圓半徑，mm；<

80、;/p><p>　　h1——料斗后壁底端到安裝孔高度，mm；</p><p>　　β——料斗扭轉角度單位；</p><p><b>　　g——重力加速度。</b></p><p>　　圖2—10 料斗尺寸</p><p>　　由上式可以看到，降低牽引件最小張力并且使β保持在2o以內(nèi)的措施是：料斗跨度

81、A不易過大；安裝孔不易過高；料斗不易過高；應盡量采用輕質(zhì)料斗。</p><p><b>　　3）其他原因</b></p><p>　　如斗鏈接口不平，料斗安裝不當?shù)?。解決辦法：合理設計，合理裝配。</p><p><b>　　2.4.3卸料過程</b></p><p>　　脫水斗式提升機的卸載是料斗

82、由斜線上升運動變?yōu)榍€段的旋轉運動，即料斗繞上驅(qū)動鏈輪后，物料由于受到重力和離心慣性力的同時作用，物料從料斗中被拋出，在空間運行一段距離后，落到帶式輸送機上，完成卸載。</p><p>　　從料斗的運動情況可知，料斗內(nèi)的物料表面上任意一個物料顆粒M，同時受到重力mg和離心慣性力mrω2的作用，這兩個力的合力，若延長合力的作用線并與鏈輪垂直中心線相交于P點，則此點稱為極點，見圖2—11, 圖2—12, 圖2—13。

83、極點P到回轉軸心O的距離h稱為極距。</p><p>　　圖2—11重力卸載 圖2—12離心慣性力卸載</p><p><b>　　圖2—13混合卸載</b></p><p>　　極距h可從△ABM和△PMO的相似關系中求得:</p><p><b>　　將代入上式<

84、;/b></p><p>　　式中 m——料斗內(nèi)物料的重量，kg；</p><p>　　g——重力加速度，m/s2；</p><p>　　ω、v——分別為料斗內(nèi)物料重心的角速度、線速度，1/s、m/s；</p><p>　　r——回轉半徑（即從料斗內(nèi)物料重心M到鏈輪中心O的距離），mm；</p><p>　　n

85、——鏈輪每分鐘轉速，r/min。</p><p>　　由上式可知:極距h的大小與鏈輪轉速n有關，而與料斗在鏈輪上的位置無關；料斗在鏈輪圓弧區(qū)段中任意位置上，物料顆粒M所受合力口的延長線都通過極點P；隨著轉速n增大、極距h迅速減小，此時離心慣性力mrω2增大;反之，當轉速n減小，極距h迅速增大，而離心慣性力mrω2減小。當鏈輪的轉速n一定時，極距h就是確定的數(shù)值，從而也決定了卸載方式。若鏈輪半徑為rc，料斗外緣半徑

86、為rc，從圖2—11, 圖2—12, 圖2—13中可以看到，極距h的大小決定了不同的卸載方式:</p><p>　　當極距h大于料斗外緣半徑ra時,見圖2—11，極點P的位置位于料斗外緣的圓周以外，重力mg的數(shù)值大于離心慣性力mrω2的數(shù)值。料斗內(nèi)的物料顆粒將主要在重力作用下沿著料斗的內(nèi)壁運動而被卸出。因此，這種卸載方式稱為重力卸載。</p><p>　　當極距h小于鏈輪半徑rc時,見圖2

87、—12,極點P的位置位于鏈輪的圓周以內(nèi)，離心慣性力的數(shù)值遠大于重力mg的數(shù)值。料斗內(nèi)的物料都沿著料斗的外緣運動和拋出。因此，這種卸載方式稱為離心慣性力卸載。</p><p>　　當極距h小于料斗外緣半徑ra而大于鏈輪半徑rc時見圖2—13，此時極點P的位置位于鏈輪的圓周和料斗外緣的圓周之間。在這種情況下，料斗中處于ra＞h部分的物料顆粒將沿著料斗的外緣被拋出，屬于離心慣性力卸載;處于h＞rc部分的物料顆粒將沿著料

88、斗的內(nèi)緣被卸出，屬于重力卸載。此種卸載方式中既有離心慣性力卸載也有重力卸載，所以稱之為混合卸載。</p><p>　　從以上分析的情況來看，為防止灰塵飛揚，到處散灑，采用離心慣性力卸載方式顯然是不合理的。采用重力卸載方式還是采用混合卸載方式，還要進一步分析后才能確定。一般情況下脫水斗式提升機采用重力卸載方式。</p><p>　　3 脫水斗式提升機設計理論基礎</p>&l

89、t;p>　　3.1 原始數(shù)據(jù)及工作條件</p><p>　　脫水斗式提升機的設計計算，須有下列原始數(shù)據(jù)及工作條件資料。</p><p>　?。?）物料名稱及輸送能力；</p><p>　?。?）物料性質(zhì)：包括粒度及粒度組成、堆積密度、溫度、粘度、磨琢性、腐蝕性等；</p><p>　?。?）工作環(huán)境：露天、室內(nèi)、干燥、潮濕、環(huán)境溫度和

90、空氣含塵量大小等；</p><p>　?。?）裝料和卸料方式；</p><p>　?。?）脫水斗式提升機布置形式及相關尺寸，包括輸送機長度、提升高度和最大傾角等；</p><p>　　3.2 脫水斗式提升機設計計算</p><p>　　3.2.1輸送能力的計算</p><p>　　脫水斗式提升機的物料裝在料斗內(nèi)，并連

91、續(xù)地由機尾提運到機頭，由于料斗在鏈板上的間距是均勻的，則物料可以認為是均勻地分布在整個料斗的重段上。 </p><p>　　脫水斗式提升機輸送干物料時，輸送能力為</p><p>　　，t/h （3—1）</p><p>　　式中 ——每一個料斗的體積，L；</p><p>　　——相鄰兩個料

92、斗的距離，m；</p><p>　　——物料的堆積密度，t/m³；</p><p>　　——斗鏈速度，m/s；</p><p><b>　　——料斗的裝滿系數(shù)</b></p><p>　　計算輸送能力時，按 = 0.5~0.75選取，計算電動機功率時，考慮到脫水斗式提升機挖料、裝載和洗選機排料的不均勻性，一律按

93、 = 0.9計算。</p><p>　　輸送濕物料時，輸送量為</p><p>　　，t/h （3—2）</p><p>　　式中 Q——輸送干物料的能力，t/h；</p><p>　　——物料中含水的百分數(shù)（對中煤平均值取= 20%；對矸石平均值取= 22%）。</p><

94、;p>　　3.2.2張力及功率計算</p><p>　　脫水斗式提升機所需的驅(qū)動裝置功率，取決于提升過程中需要克服的一系列的阻力，其中主要有：</p><p>　　1）提升物料沿斗鏈運行方向的重力分量；</p><p>　　2）斗鏈與導軌之間的摩擦阻力；</p><p>　　3）當斗鏈繞過星輪或滾輪時，鏈條關節(jié)處及軸頸處的摩擦阻力；&l

95、t;/p><p>　　4）斗子挖取物料時的阻力。</p><p>　　以上各項阻力用逐點計算法進行計算。</p><p><b>　?。ㄒ唬┳枇τ嬎?lt;/b></p><p>　　，脫水斗式提升機布置如圖3—1所示，1、2、3、4各點拉力分別用、、、表示。</p><p>　　圖3—1 脫水斗式提升機

96、計算簡圖</p><p><b>　　1、回空段阻力</b></p><p>　　W1-2= q0 L(ω'cosβ－sin β)= q0(Lhω'－ H) （3—3）</p><p><b>　　2、承載重段阻力</b></p><p><b>　?。?—4）

97、</b></p><p>　　3、斗子挖取物料阻力</p><p><b>　　（3—5）</b></p><p>　　4、斗鏈繞過尾部滾輪時，軸頸及鏈條關節(jié)處摩擦阻力</p><p><b>　?。?—6）</b></p><p>　　5、斗鏈繞過頭部方輪的阻力

98、</p><p><b>　?。?—7）</b></p><p>　　以上各式中 W1-2、W2-3、W3-4、W4-1——分別為各特征點間的運行阻力，N；</p><p>　　——料斗挖取物料時的阻力，N；</p><p>　　q0——斗鏈每米自重N；</p><p>　　qm——斗鏈每米質(zhì)量

99、（kg/m）；</p><p>　　q1——每米長度上輸送物料計算重量；</p><p>　　， N （3—8）</p><p>　　g——重力加速度（m/s2）；</p><p>　　L——脫水斗式提升機傾斜長度（m）；</p><p>　　β——脫水斗式提升機傾斜角度（度）；</p&g

100、t;<p>　　Lh——脫水斗式提升機水平投影長度（m）；</p><p>　　H——脫水斗式提升機垂直提升高度（m）；</p><p>　　ω'——斗鏈與導軌的摩擦系數(shù)或阻力系數(shù)。</p><p>　　對于帶滾輪的斗鏈，其阻力系數(shù)按下式計算</p><p><b>　?。?—9）</b></

101、p><p>　　式中 k——滾輪在導軌上的滾動摩擦系數(shù)（取0.05）；</p><p>　　D——滾輪外徑（mm）；</p><p>　　d——銷軸直徑（mm）；</p><p>　　µ——銷軸與滾輪內(nèi)孔間的摩擦系數(shù)（取0.4）；</p><p>　　λ——考慮部分滾輪不轉的系數(shù)（取1.2）。</p>

102、;<p>　　斗鏈繞過頭部方輪時，軸承處斗鏈銷軸與銷套之間摩擦所產(chǎn)生的阻力系數(shù)，以K0表示。</p><p><b>　?。?—10）</b></p><p>　　式中 d0——雙列向心球面滾子軸承內(nèi)外圈的平均中徑，mm；</p><p>　　µ0——雙列向心球面滾子軸承摩擦系數(shù)（取0.004）；</p>

103、<p>　　d——斗鏈銷軸直徑，mm；</p><p>　　µ——斗鏈銷軸與銷孔或套之間的摩擦系數(shù)（取0.4）；</p><p>　　D0——方輪節(jié)圓直徑，mm</p><p>　　各種阻力計算出厚；就可計算斗鏈的張力。由于脫水斗式提升機安裝傾角大，最小張力發(fā)生在點2的斗鏈上，從最小張力點（點2）開始逐點計算。最小張力F2（初張力）起張緊鏈條的

104、作用，按經(jīng)驗以3m長度斗鏈的重作為處張力計算依據(jù)，或選取初張力。</p><p>　　（二）各點張力的計算</p><p>　　F2 =3m斗鏈自重——初張力 （3—11）</p><p><b>　?。?—12）</b></p><p><b>　?。?—13）</b

105、></p><p><b>　?。?—14）</b></p><p>　　3.2.3 斗鏈強度的驗算</p><p>　　強度驗算只需驗算單條斗鏈即可。單條斗鏈上的拉力為</p><p><b>　?。?—15）</b></p><p>　　式中 ——斗鏈上最大靜拉力

106、，N；</p><p>　　——雙鏈牽引時，負荷不均勻系數(shù)（一般取=1.2）；</p><p><b>　　——斗鏈的動拉力。</b></p><p><b>　?。?—16）</b></p><p>　　式中 ——每米物料重（N/m）；</p><p>　　——每米斗鏈自

107、重（N/m）；</p><p>　　——斗式提升機長度系數(shù)（取=2）；</p><p>　　——斗式提升機長度（m）；</p><p>　　——重力加速度（m/）；</p><p>　　——斗鏈最大加速度。</p><p><b>　　（3—17）</b></p><p>

108、　　式中 ——斗式提升機頭部星輪的方數(shù)；</p><p>　　t ——斗鏈節(jié)距，m；</p><p>　　——斗鏈速度，m/s。</p><p>　　由于式（2—15）計算所的單條鏈上的拉力若小于斗鏈最大拉力的允許值則安全，即</p><p>　　式中 ——單邊斗鏈允許最大工作拉力。</p><p><b&g

109、t;　　3.2.4功率計算</b></p><p>　　脫水斗式提升機驅(qū)動輪上的圓周力</p><p>　　，N； （3—18）</p><p>　　脫水斗式提升機驅(qū)動軸功率為</p><p>　　，kW； （3—19）</p><

110、;p><b>　　電動機功率</b></p><p>　　，kW； （3—20）</p><p>　　式中 ——功率儲備系數(shù)（電機，=1.4；Y型電機，=1.0）；</p><p>　　——NGW-J減速器傳動效率（取0.94）；</p><p>　　——套筒滾子鏈傳動效率（取0.96）。</p>

111、<p>　　3.2.5 驅(qū)動裝置選擇</p><p>　　驅(qū)動裝置系統(tǒng)是電動機通過柱銷聯(lián)軸器與NGW-J型行星齒輪減速器連結，再通過套筒滾子鏈和大鏈輪驅(qū)動斗鏈工作。</p><p>　　為了達到斗鏈平均速度為0.16m/s或0.27m/s，驅(qū)動器的轉速為</p><p><b>　?。?—21）</b></p><

112、;p>　　式中 ——斗式提升機驅(qū)動軸的轉速，r/min；</p><p>　　——斗鏈平均速度，m/s；</p><p><b>　　——驅(qū)動輪的方數(shù)；</b></p><p>　　圖3—2 驅(qū)動裝置簡圖 ——斗鏈節(jié)距，m。</p><p>　　根據(jù)上式取可求得各規(guī)格提升機的驅(qū)動軸轉速。<

113、/p><p>　　若選取電機轉速為，則所需要的總減速比為</p><p><b>　?。?—22）</b></p><p>　　式中 i——總減速比；</p><p><b>　　——減速器的速比；</b></p><p><b>　　——鏈傳動減速比。</b&

114、gt;</p><p>　　根據(jù)前面計算確定的斗子寬度B，斗鏈速度v和電動機計算功率N，選擇驅(qū)動裝置。計算功率應小于表中所選的電機額定功率值。</p><p>　　減速器選用NGW-J型，其高速軸的許用輸入功率按下面條件選取。</p><p>　　≥電動機額定功率 </p><p>　　式中 ——按（JB1799-76）規(guī)

115、定的NGW減速器高速軸許用輸入功率；</p><p>　　——備用系數(shù)，選用Y型電機時，取=1.0；</p><p>　　——采用油池潤滑時的系數(shù)（取1~1.05）。</p><p>　　根據(jù)上述計算斗鏈速度，電機功率，斗式提升機主軸轉速和減速比的結果即可選擇驅(qū)動裝置。</p><p>　　3.2.6 負荷計算</p><

116、;p>　　由于脫水斗式提升機呈大傾斜安裝，提升機的負荷除受尾部基礎支承外，各樓層均需設支承架。根據(jù)經(jīng)驗，其負荷計算可分為尾部負荷，頭部負荷和中間支架的負荷三部分。</p><p><b>　?。ㄒ唬┪膊控摵捎嬎?lt;/b></p><p>　　承受斗式提升機基礎的樓板，受到傾斜分為作用，這個分力來自于斗式提升機工作時所產(chǎn)生的垂直負荷（脫水斗式提升機的自重，輸送物料和

117、水重）。該傾斜分力沿斗式提升機中心線傳至基礎，并由基礎承受。該力又分成垂直的支承壓力和水平分力。</p><p><b>　　全部垂直負荷為</b></p><p><b>　?。?—23）</b></p><p>　　式中 ——垂直負荷，N；</p><p>　　——斗式提升機總重（包括鑄石，驅(qū)

118、動裝置落地時，須減去其重量）N；</p><p>　　——封閉節(jié)段內(nèi)的水重（N）；</p><p>　　——提升物料重量，N； （3—24）</p><p>　　式中 ——提升機頭尾輪中心距離（m）；</p><p>　　圖3—3 尾部負荷計算簡圖 ——每米長度上濕物料的自重，N/m。</p><p>

119、;<b>　　傾斜分力為</b></p><p>　　， N （3—25）</p><p><b>　　垂直支承壓力為</b></p><p>　　， N （3—26）</p><p>　　式中 W0——垂

120、直的支承壓力，N。</p><p><b>　　水平分力為</b></p><p><b>　　（3—27）</b></p><p>　　式中 X0——水平分為，N。</p><p><b>　?。ǘ╊^部負荷計算</b></p><p>　　脫水斗式

121、提升機的機頭部件是由機頭架支承在頭部的樓板上。頭部樓板承受的載荷應包括：驅(qū)動裝置、斗式提升機頭部節(jié)段、頭部組件和頭部卸料溜槽等部件的載荷。</p><p><b>　　頭部的垂直負荷為</b></p><p><b>　?。?—28）</b></p><p>　　式中 A1——頭部垂直負荷，N；</p>