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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 機(jī)械零件課程設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 設(shè)</b></p><p><b> 計(jì)</b></p><p><b> 說(shuō)</b></p><p><b> 明</b></p>
2、<p><b> 書</b></p><p> 院 系: 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院</p><p><b> 指導(dǎo)教師:</b></p><p> 專業(yè)班級(jí): 機(jī)設(shè)04-4班</p><p> 組 數(shù): 第 十 組</p><p><b&g
3、t; 設(shè) 計(jì) 者: </b></p><p><b> 學(xué) 號(hào): </b></p><p> 日 期: 2007年7月16號(hào)</p><p><b> 河南理工大學(xué)</b></p><p><b> 目 錄</b></p>
4、<p> 一 設(shè)計(jì)任務(wù)書……………………………………………………… 3</p><p> 二 傳動(dòng)方案的擬定………………………………………………… 4</p><p> 三 電機(jī)的選擇……………………………………………………… 4</p><p> 四 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算………………………………………… 5</p><p&
5、gt; 五 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………………… 6</p><p> 六 軸的設(shè)計(jì)………………………………………………………… 13</p><p> 七 滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算…………………………………… 21</p><p> 八 聯(lián)軸器的選擇…………………………………………………… 25</p><p>
6、九 鍵聯(lián)接的選擇和驗(yàn)算…………………………………………… 26</p><p> 十 箱體的設(shè)計(jì)……………………………………………………… 27</p><p> 十一 減速器附件的設(shè)計(jì)…………………………………………… 28</p><p> 十二 潤(rùn)滑和密封…………………………………………………… 28</p><p> 十三 設(shè)
7、計(jì)總結(jié)……………………………………………………… 28</p><p> 參考文獻(xiàn)………………………………………………………………29</p><p><b> 一、設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p> 礦用鏈板輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)</p><p><b> 1、設(shè)計(jì)條件:</b></p
8、><p> ?。?)機(jī)器用途:煤礦井下運(yùn)煤;</p><p> ?。?)工作情況:?jiǎn)蜗蜻\(yùn)輸,中等沖擊;</p><p> ?。?)運(yùn)動(dòng)要求:輸送機(jī)運(yùn)動(dòng)誤差不超過(guò)7%;</p><p> (4)工作能力:儲(chǔ)備余量15%;</p><p> (5)使用壽命:十年,每年300天,每天8小時(shí);</p><p
9、> (6)檢修周期:半年小修,一年大修;</p><p> ?。?)生產(chǎn)批量:小批量生產(chǎn);</p><p> ?。?)制造廠型:礦務(wù)中心機(jī)廠,中小型機(jī)械廠;</p><p> 2、輸送機(jī)簡(jiǎn)圖:如圖1</p><p><b> 3、原始數(shù)據(jù):</b></p><p> 運(yùn)輸機(jī)鏈條速度:
10、0.5m/s;</p><p> 運(yùn)輸機(jī)鏈條拉力:28KN;</p><p><b> 主動(dòng)星輪齒數(shù):9;</b></p><p> 主動(dòng)星輪節(jié)距:64mm;</p><p><b> 4、設(shè)計(jì)任務(wù):</b></p><p> ?。?)設(shè)計(jì)內(nèi)容:①電動(dòng)機(jī)選型②傳動(dòng)件設(shè)
11、計(jì)③減速器設(shè)計(jì)④聯(lián)軸器選型設(shè)計(jì);</p><p> (2)設(shè)計(jì)工作量:①裝配圖1張②零件圖2張;</p><p><b> 二、傳動(dòng)方案的擬定</b></p><p> 根據(jù)傳動(dòng)裝置各部分的相對(duì)位置(如圖1),綜合考慮工作機(jī)的性能要求、工作條件和可靠性,以使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、加工方便、成本低、傳動(dòng)效率滿足要求等,選擇二級(jí)圓錐-圓柱齒輪減
12、速器,機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖如圖2:</p><p><b> 三、電機(jī)的選擇</b></p><p> 1、計(jì)算運(yùn)輸機(jī)主軸的轉(zhuǎn)速和功率</p><p><b> (1)轉(zhuǎn)速</b></p><p> 由原始數(shù)據(jù)可得主動(dòng)星輪的直徑d===184.44㎜,</p><p> 則
13、===52r/min</p><p><b> ?。?)功率</b></p><p> pw=Fv=28×0.5=14kw</p><p><b> 2、電動(dòng)機(jī)的功率</b></p><p> ?。?)傳動(dòng)裝置的總效率η</p><p><b> 由
14、參考文獻(xiàn)查得:</b></p><p> 彈性聯(lián)軸器效率 η1=0.992; 2;</p><p> 滾動(dòng)軸承效率 η2=0.99; 3;</p><p> 圓錐齒輪傳動(dòng)效率η3=0.96; 1;</p><p> 圓柱齒輪傳動(dòng)效率η4=0.97; 1;</p><p> 滑
15、動(dòng)軸承效率 η5=0.96 1;</p><p> 總效率η=η12η23η3η4η5=0.9922×0.993×0.96×0.97×0.96=0.85</p><p> (2)所需電動(dòng)機(jī)的功率</p><p> Pr=Pw/η=14/0.85=16.47kw 故取Ped =18.5kw.<
16、/p><p> 3、選擇電動(dòng)機(jī)的型號(hào)</p><p> 根據(jù)工作條件:煤礦下運(yùn)輸,應(yīng)選擇防爆電機(jī)。Y系列籠型三相異步電動(dòng)機(jī),臥式封閉型電動(dòng)機(jī)。</p><p> 查參考文獻(xiàn)選擇電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y225S-8,額定功率18.5kw,滿載轉(zhuǎn)速730r/min,電動(dòng)機(jī)軸伸直徑60mm。</p><p> 四、運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算</p>
17、;<p><b> 1、分配傳動(dòng)比</b></p><p> ?。?)總傳動(dòng)比:i=730/52=14.04</p><p><b> ?。?)各級(jí)傳動(dòng)比:</b></p><p> 直齒圓錐齒輪(高速級(jí))傳動(dòng)比i1=0.25i=3.51</p><p> 斜齒圓柱齒輪(低速級(jí))
18、傳動(dòng)比i2=4</p><p><b> ?。?)實(shí)際總傳動(dòng)比</b></p><p> i =i1·i2=3.51×4=14.04, 故傳動(dòng)比滿足要求。</p><p> 2、運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算(各軸標(biāo)號(hào)見圖2)</p><p> (1)軸0(電動(dòng)機(jī)軸)</p><p>
19、; P0=Ped=18.5kw</p><p> n0=730r/min</p><p> T0=9550×18.5/730=242.02N·m</p><p> ?。?)軸1(高速軸)</p><p> P1=P0·η1=18.5×0.992≈18.5kw</p><p&g
20、t; n1=n0=730r/min</p><p> T1=9550P1/n1=9550×18.5/730=242.02N·m</p><p> ?。?)軸2(中間軸)</p><p> P2=P1·η2·η3=18.5×0.99×0.96=17.44kw</p><p>
21、n2=n1/i1=730/3.51=292r/min</p><p> T2=9550P2/n2=9550×17.44/292=570.38N·m</p><p> ?。?)軸3(低速軸)</p><p> P3=P2·η2·η4=17.44×0.99×0.97=16.75kw</p>&
22、lt;p> n3=n2/i2=292/4=52r/min</p><p> T3=9550P3/n3=9550×16.75/52=3076.20N·m</p><p> 五、傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> 1、閉式直齒圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> ?。?)選擇齒輪材料,確定許用應(yīng)力</p
23、><p> 由參考文獻(xiàn)查得大、小齒輪材料均選用20Cr,滲碳,淬火,</p><p> 硬度均為56~62HRC.</p><p> σHlim=1500MPa, σFlim=460MPa</p><p> 查參考文獻(xiàn)查得,取SH=1,SF=1.1則</p><p> [σH]1= KN1σHlim/SH=0.
24、9×1500=1350MPa</p><p> [σH]2= KN2σHlim/SH=0.95×1500=1425MPa</p><p> [σF]1= KN1σFlim/SF=0.85×460/1.1=355.45MPa</p><p> [σF]2= KN2σFlim/SF=0.88×460/1.1=368MPa&l
25、t;/p><p> ?。?)按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)小齒輪的大端模數(shù)</p><p> 取齒數(shù)Z1=21,則Z2=Z1·i12=21×3.51=73.71取Z2=74 </p><p> 實(shí)際齒數(shù)比μ=Z2/Z1=3.52</p><p> 分錐角δ1= arctan=15.902°</p><
26、p> δ2= 90°-δ1=74.098°</p><p> 取載荷系數(shù)K=1.5</p><p><b> 由參考文獻(xiàn)查得</b></p><p> de1'=1951=1951×=93.4㎜</p><p> 大端模數(shù)m=de1'/Z1=4.45</p>&
27、lt;p> 查參考文獻(xiàn)查得,取m=4.5</p><p><b> ?。?)齒輪參數(shù)計(jì)算</b></p><p> 大端分度圓直徑d=zm=21×4.5=94.5㎜</p><p> d=zm=74×4.5=333㎜</p><p> 齒頂圓直徑=94.5+2×4.5×
28、;cos15.902°=103.16㎜</p><p> 333+2×4.5×cos74.098°=335.47㎜</p><p> 齒根圓直徑=94.5-2.4×4.5×cos15.902°=84.11㎜</p><p> =333-2.4×4.5×cos74.098&
29、#176;=330.04㎜</p><p><b> 取齒寬系數(shù)</b></p><p> 外錐距73.5/2sin15.902°=134.13㎜</p><p> 齒寬40.24㎜,取b=40㎜</p><p><b> 中點(diǎn)模數(shù)2.97㎜</b></p><
30、p> 中點(diǎn)分度圓直徑62.48㎜</p><p><b> 220.15㎜</b></p><p> 當(dāng)量齒數(shù)22,270</p><p> 當(dāng)量齒輪分度圓直徑㎜</p><p><b> 803.48㎜</b></p><p> 當(dāng)量齒輪頂圓直徑70.71
31、㎜</p><p><b> 809.22㎜</b></p><p> 當(dāng)量齒輪根圓直徑61.05㎜</p><p><b> 755.02㎜</b></p><p> 當(dāng)量齒輪傳動(dòng)中心距434.23㎜</p><p><b> 當(dāng)量齒輪基圓齒距㎜<
32、/b></p><p> 嚙合線長(zhǎng)度=9.16㎜</p><p><b> 端面重合度 </b></p><p> 齒中部接觸線長(zhǎng)度=17.06㎜</p><p> ?。?)驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度</p><p><b> 由參考文獻(xiàn)查得:</b></p&g
33、t;<p> 取,,代入各值可得:</p><p><b> 小齒輪</b></p><p> =1087.34MPa<=1350MPa</p><p><b> 大齒輪</b></p><p> =1299.24MPa<=1425MPa</p>&
34、lt;p> 故齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求。</p><p> ?。?)校核齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度</p><p><b> 由參考文獻(xiàn)查得:</b></p><p> 式中查參考文獻(xiàn)得:,</p><p><b> 再由參考文獻(xiàn)查得</b></p><p> =
35、0.25+0.75/1.05=0.968</p><p><b> 所以</b></p><p> =307.02MPa<=355.45MPa</p><p> =108.81MPa<=368MPa</p><p> 即齒輪的彎曲強(qiáng)度也滿足要求。</p><p> 2、閉式斜
36、齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> 1.選擇材料,確定齒輪的疲勞極限應(yīng)力</p><p> 1〉由參考文獻(xiàn)表16.2-60、表16.2-64及圖16.2-17、圖16.2-26選擇齒輪材料為:</p><p> 小齒輪:40Cr,調(diào)質(zhì)處理,硬度為280HBS 7級(jí)精度。</p><p> =600MPa
37、 =500MPa</p><p> 大齒輪:45號(hào)鋼,調(diào)質(zhì)處理,硬度為240HBS,二者硬度差為40HBS。</p><p> =550MPa =380MPa</p><p> 2〉按接觸強(qiáng)度,初步確定中心距,并初選主要參數(shù)</p><p> 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=570.38N·m</p>&l
38、t;p> 載荷系數(shù)取K=1.6</p><p><b> 齒寬系數(shù)取=1</b></p><p><b> 齒數(shù)比暫取=4</b></p><p><b> ZH=2.433</b></p><p> 材料的彈性影響系數(shù)=189.8</p><
39、;p> =0.78 =0.88</p><p> =+ =1.66 </p><p> 接觸疲勞強(qiáng)度系數(shù)KN1=0.90 , KN2=0.95 </p><p> 取S=1 = KN1=0.9×600=540MPa </p><p> = KN2 =0.95×550=522.5MPa&
40、lt;/p><p> =(+)/2=(540+522.5)/2=531.25MPa</p><p> 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1=60n1j=60×292×1×24000=4.2048×</p><p> N2=4.2048×/4=1.0512×</p><p><b> 2.計(jì)
41、算:</b></p><p> 1〉小齒輪分度圓直徑</p><p><b> ≥=</b></p><p><b> =101.26mm</b></p><p><b> 2〉圓周速度</b></p><p><b>
42、V=</b></p><p><b> 3> 齒寬b及模數(shù)</b></p><p> =1×101.26 mm</p><p><b> 由此可得:b/h=</b></p><p><b> 4>計(jì)算縱向重合度</b></p>
43、;<p><b> 5>計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p> 由已知條件:使用系數(shù), 圓周速度v=1.5m/s</p><p> 查參考文獻(xiàn)可得 </p><p><b> 故載荷系數(shù)為:</b></p><p> 6> 校正分度圓直徑</p>
44、;<p><b> =122.60mm</b></p><p><b> 7>計(jì)算模數(shù)</b></p><p><b> ==4.96mm</b></p><p> 3. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b> 模數(shù) </b
45、></p><p> 由已知條件可算得載荷系數(shù)k</p><p><b> 由 查參考文獻(xiàn)得</b></p><p><b> 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p><b> 4〉查齒型系數(shù)</b></p><p><b>
46、5〉查應(yīng)力校正系數(shù)</b></p><p><b> 查得彎曲疲勞系數(shù)</b></p><p><b> 取S=1.4</b></p><p><b> 6>并加以比較</b></p><p><b> =</b></p&g
47、t;<p><b> 故大齒輪數(shù)值大。</b></p><p><b> 4.設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b> =3.53mm</b></p><p><b> 故取=4mm</b></p><p><b> 故
48、取</b></p><p><b> 則</b></p><p><b> 5.幾何尺寸計(jì)算</b></p><p><b> 1>計(jì)算中心距</b></p><p><b> 圓整為299mm</b></p>&l
49、t;p> 2>按圓整后的中心矩修正</p><p><b> 3>分度圓直徑</b></p><p><b> 4>計(jì)算齒面寬度</b></p><p><b> 圓整后取</b></p><p><b> 5>主要幾何尺寸&l
50、t;/b></p><p> =4 =4.09 =29 =116 β=</p><p> 29×4.09=118.61㎜</p><p> =116×4.09=474.44㎜</p><p> =116.81+2×4=124.81㎜</p><p> =
51、474.44+2×4=482.44㎜</p><p> =0.5×(118.61+474.44)=299㎜</p><p><b> 六、軸的設(shè)計(jì)</b></p><p> 1、減速器高速軸1的設(shè)計(jì)</p><p><b> (1)選擇材料</b></p>
52、<p> 由于傳遞中小功率,轉(zhuǎn)速不太高,故選用45優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理,查參考文獻(xiàn)表12-1得材料的力學(xué)性能數(shù)據(jù)為:</p><p> MPa MPa MPa</p><p><b> ?。?)初步估算軸徑</b></p><p> 由于材料為45鋼,查參考文獻(xiàn)表19.3-2選取A=112,則得:</
53、p><p><b> =32.90㎜</b></p><p> 考慮裝聯(lián)軸器加鍵需將其軸徑增加4%~5%,故取軸的最小直徑為35㎜</p><p><b> ?。?)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 如圖3所示,主要尺寸已標(biāo)出.</p><p> ?。?)軸上受力分析
54、(如圖4所示)</p><p><b> ?、冽X輪上的作用力</b></p><p><b> 圓周力:</b></p><p><b> =7747N</b></p><p> 徑向力:=2711.769N</p><p> 軸向力:=772.
55、584N</p><p><b> ?、谇筝S承的支反力</b></p><p><b> 水平面上支反力:</b></p><p><b> 垂直面上支反力:</b></p><p><b> =1115.37N</b></p><
56、;p><b> =3827.14N</b></p><p> ?。?)畫彎矩圖(如圖4)</p><p><b> 剖面B處彎矩:</b></p><p> 水平面上彎矩=604.27N·m</p><p><b> 垂直面上彎矩</b></p&g
57、t;<p> =163.25N·m</p><p> 合成彎矩=625.93N·m </p><p> 剖面C處彎矩:=24.17N·m</p><p> ?。?)畫轉(zhuǎn)矩圖(如圖4)</p><p><b> 242.02N·m</b></p>
58、<p><b> ?。?)計(jì)算當(dāng)量彎矩</b></p><p> 因單向回轉(zhuǎn),視轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán),,則=0.6</p><p><b> 剖面B處當(dāng)量彎矩</b></p><p> =642.55N·m</p><p><b> 剖面C處當(dāng)量彎矩</b&
59、gt;</p><p> =147.21N·m</p><p> ?。?)判斷危險(xiǎn)剖面并驗(yàn)算強(qiáng)度</p><p> ①剖面B處當(dāng)量彎矩最大,而其直徑與相鄰段相差不大,故剖面B為危險(xiǎn)剖面</p><p> =MPa=51.4MPa<59MPa</p><p> ?、谄拭鍯處直徑最小,為危險(xiǎn)剖面<
60、;/p><p> MPa=23.0MPa<MPa</p><p> 所以該軸強(qiáng)度滿足要求。</p><p> 2、減速器中間軸2的設(shè)計(jì)</p><p><b> 選擇材料</b></p><p> 由于傳遞中小功率,轉(zhuǎn)速不太高,故選用45優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理,查參考文獻(xiàn)表12-1
61、得材料的力學(xué)性能數(shù)據(jù)為:</p><p> MPa MPa MPa</p><p><b> (2)初步估算軸徑</b></p><p><b> =43.78㎜</b></p><p> 考慮安裝齒輪加鍵,需將其軸徑增加4%~5%,故取軸的最小直徑為45㎜</p>
62、;<p><b> ?。?)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 如圖5所示,主要尺寸已標(biāo)出。</p><p> (4)軸上受力分析(如圖6)</p><p><b> ?、冽X輪2上的作用力</b></p><p> 齒輪2的受力與齒輪1大小相等,方向如圖6a所示:</p
63、><p> 圓周力:=7747N</p><p> 徑向力:772.584N</p><p> 軸向力:2711.769N</p><p><b> ?、邶X輪3上的作用力</b></p><p> 圓周力:=9304.73N</p><p> 徑向力:=3491.85
64、N</p><p> 軸向力:=2337.19N</p><p><b> ?、矍筝S承的支反力</b></p><p><b> 水平面上支反力:</b></p><p> =-(9304.73×90-7747×332)/454=3820.66N</p>&l
65、t;p> =(9304.73×332-7747×90)/454=5268.59N</p><p><b> 垂直面上支反力:</b></p><p> =(2711.769×220.15/2+772.584×364+3491.85×122-</p><p> 2337.19
66、5;122.60/2)/454=1899.68N</p><p> =(2337.19×122.60/2+3491.85×332+</p><p> 772.584×90-2711.769×220.15/2)/454=2364.75N</p><p> ?。?)畫彎矩圖(如圖6)</p><p>&
67、lt;b> 剖面D處彎矩:</b></p><p> 水平面上:=122×5268.59×0.001=642.77N·m</p><p> 垂直面上:=122×2364.75×0.001=288.50N·m</p><p> =(122×2364.75-2337.19
68、215;122.60/2)×0.001</p><p> =145.23N·m</p><p> 合成彎矩:=704.55N·m</p><p> =658.97N·m</p><p> ?。?)畫轉(zhuǎn)矩圖(如圖6)</p><p> =570.38N·m<
69、/p><p><b> ?。?)計(jì)算當(dāng)量彎矩</b></p><p> 用剖面D處的最大合成彎矩計(jì)算當(dāng)量彎矩:</p><p> =783.27N·m</p><p> (8)判斷危險(xiǎn)剖面并驗(yàn)算強(qiáng)度</p><p> 剖面D處當(dāng)量彎矩最大,為危險(xiǎn)剖面:</p><
70、p> =56.54MPa<=59MPa</p><p> 即該軸強(qiáng)度滿足要求。</p><p> 3、減速器低速軸3的設(shè)計(jì)</p><p><b> ?。?)選擇材料:</b></p><p> 查參考文獻(xiàn)表12-1選40Cr合金鋼,調(diào)質(zhì)處理,=750MPa,</p><p>
71、 =118MPa,=69MPa。</p><p><b> ?。?)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 如圖7所示,主要尺寸已標(biāo)出。</p><p> ?。?)軸上受力分析(如圖8)</p><p><b> ?、冽X輪4的作用力</b></p><p> 齒輪4的受
72、力與齒輪3的受力大小相等,方向如圖8a所示</p><p> 圓周力:=9304.73N</p><p> 徑向力:=3941.85N</p><p> 軸向力:=2337.19N</p><p><b> ?、谇筝S承的支反力</b></p><p> 水平面上:=9304.73×
73、;125/454=2561.88N</p><p> =9304.73×329/454=6742.85N</p><p><b> 垂直面上:</b></p><p> =(3491.85×125+2337.19×478.4/2)454=2192.81N</p><p> =(349
74、1.85×329-2337.19×478.4/2)/454=1299.04N</p><p> ?。?)畫彎矩(如圖8)</p><p><b> 剖面C處彎矩:</b></p><p> 水平面上:=842.86N·m</p><p> 垂直面上:=721.43N·m<
75、;/p><p> =(2192.81×329-2337.19×478.4/2)×0.001=162.38N·m</p><p><b> 最大合成彎矩:</b></p><p> =1109.45N·m</p><p> ?。?)畫轉(zhuǎn)矩圖(如圖8)</p>
76、<p> =3076.20N·m</p><p><b> (6)計(jì)算當(dāng)量彎矩</b></p><p><b> 剖面C處當(dāng)量彎矩</b></p><p> =2153.50N·m</p><p><b> 剖面D處當(dāng)量彎矩</b>&l
77、t;/p><p> =1845.72N·m</p><p> (7)判斷危險(xiǎn)剖面并驗(yàn)算強(qiáng)度</p><p> ?、貱處當(dāng)量彎矩最大,為危險(xiǎn)剖面。</p><p> MPa=62.78MPa<69MPa</p><p> D直徑最小,并受較大轉(zhuǎn)矩,為危險(xiǎn)剖面</p><p>
78、 MPa=67.21MPa<=69MPa</p><p> 七、滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算</p><p> 1、減速器高速軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算</p><p><b> (1)軸承的選擇</b></p><p> 高速軸的軸承既受一定徑向載荷,同時(shí)還承受軸向載荷,選用圓錐滾子軸承,初取d=55㎜,由參
79、考文獻(xiàn)查得,選用型號(hào)為30311,其主要參數(shù)有:d=55㎜,D=120㎜,Cr=145KN,e=0.35,Y=1.7。</p><p> 查參考文獻(xiàn)得:當(dāng)時(shí),X=1,Y=0;當(dāng)時(shí),X=0.4,Y=1.7。</p><p> ?。?)計(jì)算軸承受力(如圖9)</p><p><b> 求軸承徑向載荷</b></p><p&g
80、t; 根據(jù)“軸的設(shè)計(jì)”中已算出的高速軸1的軸承支反力,有:</p><p><b> =3765.79N</b></p><p> =11972.02N</p><p><b> 求軸承的軸向載荷</b></p><p> 軸承內(nèi)部軸向力Fs,按參考文獻(xiàn)表14-13:</p>
81、<p> =3765.79/2×1.7=1107.59N</p><p> =11972.02/2×1.7=3521.18N</p><p><b> 軸承的軸向載荷: </b></p><p><b> =4293.76N</b></p><p><b
82、> =3521.18N</b></p><p> 故:軸承Ⅰ被“壓緊”. </p><p> ?。?)求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷P</p><p> 軸承Ⅰ:=4293.76/3756.79=1.140>e=0.35</p><p> 查表14-12,=1.5</p><p> =1.5
83、15;(0.4×3765.79+1.7×4293.76)=13208.56N</p><p> 軸承Ⅱ:=3521.18/11972.02=0.249<e=0.35</p><p> =1.5×11972.02=17958.03N</p><p> 因軸承相同,且,故應(yīng)以作為軸承壽命計(jì)算的依據(jù)。</p><
84、;p> ?。?)求軸承的實(shí)際壽命</p><p> 已知滾子軸承=10/3</p><p><b> =24111h</b></p><p> 根據(jù)設(shè)計(jì)條件,使用壽命十年,第年300天,每天8小時(shí),則L=10×300×8=24000h</p><p> 因,故所選軸承合適。</p&
85、gt;<p> 2、減速器中間軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算</p><p><b> ?。?)軸承的選擇</b></p><p> 中間軸的軸承也是既受一定徑向載荷,同時(shí)還承受軸向載荷,選用圓錐滾子軸承,初取d=50㎜,由參考文獻(xiàn)表查得,選用型號(hào)為30310,其主要參數(shù)有:d=50㎜,D=110㎜,Cr=122KN,e=0.35,Y=1.7。</
86、p><p> 查參考文獻(xiàn)得:當(dāng)時(shí),X=1,Y=0;當(dāng)時(shí),X=0.4,Y=1.7。</p><p> ?。?)計(jì)算軸承的受力(如圖10)</p><p><b> ①求軸承的徑向載荷</b></p><p> 根據(jù)“軸的設(shè)計(jì)”中已算出的中間軸軸承的支反力,</p><p><b> =
87、4266.88N</b></p><p><b> =5774.95N</b></p><p><b> 求軸承的軸向載荷</b></p><p> 軸承內(nèi)部軸向力Fs,按參考文獻(xiàn)得:</p><p> =4266.88/2×1.7=1254.96N</p>
88、<p> =5774.95/2×1.7=1698.51N</p><p><b> 軸承的軸向載荷:</b></p><p> 其中 2711.769-2337.19=374.58N</p><p> 因,使軸承I被“壓緊”,故:</p><p> =1698.51+374.58=207
89、3.09N</p><p><b> 1254.96N</b></p><p> ?。?)求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷P</p><p> 軸承Ⅰ:=2073.09/4266.88=0.49>e=0.35</p><p> =1.5×(0.4×4266.88+1.7×2073.09)=78
90、46.51N</p><p> 軸承Ⅱ:=1254.96/5774.95=0.22<e=0.35</p><p> 1.5×5774.95=8662.43N</p><p> 因軸承尺寸相同且,故應(yīng)以作為軸承壽命計(jì)算的依據(jù)。</p><p> ?。?)求軸承的實(shí)際壽命</p><p> 已知滾子
91、軸承=10/3</p><p> =385063h>L=24000h</p><p> 故所選軸承滿足要求。</p><p> 3、減速器低速軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算</p><p><b> (1)軸承的選擇</b></p><p> 根據(jù)受力要求,軸承將承受較大的徑向力和軸向
92、力,選取圓錐滾子軸承,由參考文獻(xiàn)表15-3選用型號(hào)為30213,其主要參數(shù)為:d=65㎜,D=120㎜,Cr=112KN,e=0.42,Y=1.4。</p><p> 查參考文獻(xiàn)表14-11:當(dāng)時(shí),X=1,Y=0;當(dāng)時(shí),X=0.4,Y=1.4</p><p> ?。?)計(jì)算軸承受力(如圖11)</p><p><b> 求軸向載荷</b>&
93、lt;/p><p> 根據(jù)“軸的設(shè)計(jì)”中已算出的低速軸3的軸的支反力:</p><p><b> 3372.19N</b></p><p><b> 6866.84N</b></p><p><b> 求軸向載荷</b></p><p> 軸承內(nèi)部
94、軸向力Fs,按參考文獻(xiàn)表14-13:</p><p> 3372.19/2×1.4=1204.35N</p><p> =6866.84/2×1.4=2452.44N</p><p><b> 軸承的軸向載荷:</b></p><p> 其中 =2337.19N,因使得軸承Ⅰ被“壓緊”,故:&
95、lt;/p><p> =2452.44+2337.19=4789.63N</p><p><b> =1204.35N</b></p><p> ?。?)求軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷</p><p> 軸承Ⅰ:=4789.63/3372.19>e=1.42</p><p> 查參考文獻(xiàn)表14-12
96、,=1.5</p><p> 1.5×(0.4×3372.19+1.4×4789.63)=12081.51N</p><p> 軸承Ⅱ:=1204.35/6866.84=0.36<e=0.175</p><p> =1.5×6866.84=10300.26N</p><p> 因所選兩軸承
97、相同,且,故應(yīng)以作為軸承壽命計(jì)算的依據(jù)。</p><p> ?。?)求軸承的實(shí)際壽命</p><p> 已知滾子軸承ε=10/3</p><p> =521877h>L=24000h</p><p> 即所選軸承滿足使用要求。</p><p><b> 八、聯(lián)軸器的選擇</b><
98、;/p><p> 1、輸入端聯(lián)軸器的選擇</p><p> 根據(jù)工作情況要求,決定高速軸1與電動(dòng)機(jī)軸之間選用彈性柱銷聯(lián)軸器。按參考文獻(xiàn)15-1,計(jì)算轉(zhuǎn)矩為,由轉(zhuǎn)矩變化較小,查參考文獻(xiàn)表15-1有=1.5,又因=240.02N·m,所以=1.5×242.02=363.03N·m</p><p> 根據(jù)=363.03N·m小于公
99、稱轉(zhuǎn)矩,n=730r/min小于許用轉(zhuǎn)速及電動(dòng)機(jī)軸伸直徑=60㎜,高速軸軸伸直徑d=40㎜,查參考文獻(xiàn)表22.5-37,選用型其公稱轉(zhuǎn)矩630N·m,許用轉(zhuǎn)速5000r/min,軸孔直徑范圍d=30~48㎜,孔長(zhǎng)=82㎜,=82㎜,滿足聯(lián)接要求。</p><p> 標(biāo)記為:HL3聯(lián)軸器</p><p> 2、輸出端聯(lián)軸器的選擇</p><p> 根據(jù)
100、工作情況要求,決定低速軸3與運(yùn)輸機(jī)主軸之間也選用彈性柱銷聯(lián)軸器。按參考文獻(xiàn)15-1,計(jì)算轉(zhuǎn)矩為,依然查參考文獻(xiàn)表15-1有=1.5,此時(shí)T=3076.20N·m,所以=1.5×3076.20=4614.30N·m</p><p> 根據(jù)=4614.30N·m小于公稱轉(zhuǎn)矩,=52r/min小于許用最高轉(zhuǎn)速及輸出軸軸伸直徑d=55㎜,查參考文獻(xiàn)表22.5-37,選用LH7型其
101、公稱轉(zhuǎn)矩6300N·m,許用轉(zhuǎn)速2240r/min,軸孔直徑范圍d=70~110㎜,孔長(zhǎng)=82㎜,=82㎜,滿足聯(lián)接要求。</p><p> 標(biāo)記為:HL5聯(lián)軸器</p><p> 九、鍵聯(lián)接的選擇和驗(yàn)算</p><p> 1、聯(lián)軸器與高速軸軸伸的鍵聯(lián)接</p><p> 采用圓頭普通平鍵(GB1095-79),由d=40㎜
102、,查參考文獻(xiàn)表3.2-18得b×h=12×8,因半聯(lián)軸器長(zhǎng)82㎜,故取鍵長(zhǎng)L=70㎜,即d=40㎜,h=8㎜,l=L-b=58㎜,T=242.02N·m</p><p> 由中等沖擊,查參考文獻(xiàn)得=90MPa,</p><p> 所以4×1000×242.02/40×8×58=52.16MPa<=90MPa&l
103、t;/p><p> 故此鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。</p><p> 2、小圓錐齒輪與高速軸1的鍵聯(lián)接</p><p> 采用圓頭普通平鍵(GB1095-79),由d=30㎜,查參考文獻(xiàn)表3.2-18得b×h=12×8,取鍵長(zhǎng)L=50㎜,即d=40㎜,h=8㎜,l=L-b=38㎜,T=242.02N·m</p><p>
104、 由中等沖擊,查參考文獻(xiàn)得=90MPa,</p><p> 所以4×1000×242.02/40×8×38=79.61MPa<=90MPa</p><p> 故此鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。</p><p> 3、大圓錐齒輪與中間軸2的鍵聯(lián)接</p><p> 采用圓頭普通平鍵(GB1095-79)
105、,由d=46㎜,查參考文獻(xiàn)表3.2-18得b×h=14×9,因大圓錐齒輪齒寬60㎜,故取鍵長(zhǎng)L=50㎜,即d=46㎜,h=9㎜,l=L-b=36㎜,T=570.38N·m</p><p> 由輕微沖擊,查參考文獻(xiàn)得=120MPa,</p><p> 所以4×1000×570.38/46×9×36=153.08Mpa&
106、gt;=120MPa</p><p> 故采用雙鍵聯(lián)接4×1000×570.38/46×9×1.5×36=102<。</p><p> 4、小斜齒圓柱齒輪與中間軸2的鍵聯(lián)接</p><p> 小斜齒圓柱齒輪與中間軸2的鍵聯(lián)接利用圓頭普通平鍵(GB1095-79)</p><p>
107、 由軸直徑d=50mm查參考文獻(xiàn)可得b×h=16×10,因?yàn)樾⌒饼X輪的齒寬為120mm,故可取鍵長(zhǎng)L=100mm,則l=L-b=84mm</p><p> 由已知條件:輕微沖擊可查參考文獻(xiàn)知[]=120MPa</p><p> =4×570.38/50×10×84</p><p><b> =54.1
108、MPa</b></p><p> 故鍵可滿足強(qiáng)度要求。</p><p> 5、大斜齒圓柱齒輪與低速軸3的鍵聯(lián)接</p><p> 采用圓頭普通平鍵(GB1095-79),由d=70㎜,查參考文獻(xiàn)表3.2-18得b×h=20×12,因大圓錐齒輪齒寬為125㎜,故取鍵長(zhǎng)L=100㎜,即d=70㎜,h=12㎜,l=L-b=80㎜,T=
109、3076.20N·m</p><p> 由輕微沖擊,查參考文獻(xiàn)得=120MPa,</p><p> 所以4×1000×3076.20/70×12×80=163Mpa>=100MPa</p><p> 故采用雙鍵連接4×1000×3076.20/70×12×80
110、15;1.5=108<。</p><p> 6、輸出端與聯(lián)軸器的鍵聯(lián)接</p><p> 采用圓頭普通平鍵(GB1095-79),由d=55㎜,查參考文獻(xiàn)表3.2-18得b×h=16×10,因半聯(lián)軸器長(zhǎng)82㎜,故取鍵長(zhǎng)L=70㎜,即d=55㎜,h=10㎜,l=L-b=54㎜,T=3076.20N·m</p><p> 由輕微
111、沖擊,查參考文獻(xiàn)得=120MPa,</p><p> 所以4×1000×3076.20/55×10×54=115.36MPa<=120MPa</p><p> 故此鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。</p><p><b> 十、箱體的設(shè)計(jì)</b></p><p> 箱體是減速器中所有
112、零件基基座,必須保證足夠的強(qiáng)度和剛度,及良好的加工性能,便于裝拆和維修,箱體由箱座和箱蓋兩部分組成,均采用HT200鑄造而成,具體形狀及尺寸見裝配圖。</p><p> 十一、減速器附件的設(shè)計(jì)</p><p><b> ?。?)檢查孔:</b></p><p> 為檢查傳動(dòng)零件的嚙合情況,并向箱體內(nèi)注入潤(rùn)滑油,在箱體頂部能直接觀察到齒輪嚙合
113、的部位處設(shè)置檢查孔,平時(shí),檢查孔的蓋板用螺釘固定在箱蓋上。</p><p><b> ?。?)通氣器:</b></p><p> 減速器工作時(shí),箱體內(nèi)溫度升高,氣體膨脹,壓力增大,為使箱內(nèi)熱脹空氣能自由排出,以保持箱內(nèi)壓力平衡,不致使?jié)櫥脱胤窒涿婊蜉S伸密封件等其他縫隙滲漏,在箱體頂部裝設(shè)通氣器。</p><p><b> (3)
114、軸承蓋:</b></p><p> 為固定軸系部件的軸向位置并承受軸向載荷,軸承座孔兩端用軸承蓋封閉。采用凸緣式軸承蓋,利用六角螺栓固定在箱體上,外伸軸處的軸承蓋是通孔,其中有密封裝置。</p><p><b> (4)定位銷:</b></p><p> 為保證每次拆裝箱蓋時(shí),仍保持軸承座孔制造和加工時(shí)的精度,在箱蓋與箱座的縱
115、向聯(lián)接凸緣上配裝定位銷,彩用兩個(gè)圓錐銷。</p><p><b> ?。?)油尺:</b></p><p> 為方便檢查減速器內(nèi)油池油面的高度,以經(jīng)常保待油池內(nèi)有適量的油,在箱蓋上裝設(shè)油尺組合件。</p><p><b> (6)放油螺塞;</b></p><p> 為方便換油時(shí)排放污油和清洗
116、劑,在箱座底部、油池的最低位置開設(shè)放油孔,平時(shí)用螺塞將放油孔堵住,放油螺塞和箱體接合面間應(yīng)加防漏用的墊圈。</p><p><b> (7)啟箱螺釘:</b></p><p> 為方便拆卸時(shí)開蓋,在箱蓋聯(lián)接凸緣上加工2個(gè)螺孔,旋入啟箱用的圓柱端的啟箱螺釘。</p><p><b> 十二、潤(rùn)滑和密封</b></
117、p><p> 齒輪傳動(dòng)用浸油方式潤(rùn)滑,圓錐滾子軸承用潤(rùn)滑脂潤(rùn)滑;軸承端蓋處采用墊片密封,輸入輸出軸處采用橡膠圈密封,箱蓋和箱處接處部分用密封膠或水玻璃密封。</p><p><b> 十三、設(shè)計(jì)總結(jié)</b></p><p> 這次課程設(shè)計(jì)綜合運(yùn)用我們所學(xué)的機(jī)械設(shè)計(jì)課程和其它的先修課程的知識(shí),分析和解決機(jī)械設(shè)計(jì)問(wèn)題,進(jìn)一步鞏固、加深和拓寬所學(xué)的
118、知識(shí);通過(guò)設(shè)計(jì)實(shí)踐,我們逐步樹立正確的設(shè)計(jì)思想,增強(qiáng)創(chuàng)新意識(shí)和競(jìng)爭(zhēng)意識(shí),熟悉掌握機(jī)械設(shè)計(jì)的一般規(guī)律,培養(yǎng)了分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力;通過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)算、繪圖以及運(yùn)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、設(shè)計(jì)手冊(cè)等有關(guān)設(shè)計(jì)資料,我們進(jìn)行了全面的機(jī)械設(shè)計(jì)及基本技能的訓(xùn)練。</p><p><b> 參考文獻(xiàn):</b></p><p> [1]吳相憲等主編,實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè),中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,1
119、993</p><p> [2]洪鐘德主編,簡(jiǎn)明機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè),同濟(jì)大學(xué)出版社,2002</p><p> [3]機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì)編著,機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第3卷,機(jī)械工業(yè)出版社,2004</p><p> [3]王昆、何小柏、汪哲遠(yuǎn)主編,機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì),高等教育出版社,2006</p><p> [5]濮良貴、紀(jì)名剛主編,機(jī)械設(shè)計(jì)(第八版
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