物料干燥課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 工藝流程圖及方案設(shè)計(jì) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2</p><p>　　第一節(jié) 方框流程圖 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2</p>

2、<p>　　第二節(jié) 工藝流程簡(jiǎn)圖 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3</p><p>　　第三節(jié) 方案的論證說(shuō)明 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .4</p><p>　　物料衡算和能量衡算 . . . . . . . . .

3、. . . . . . . . . . . . . .5</p><p>　　有關(guān)空氣及物料的參數(shù) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5</p><p>　　物料衡算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6</p><p>

4、　　能量衡算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7</p><p>　　附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)及選型 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8</p><p>　　空氣加熱器的設(shè)計(jì)及選型 . . . . . . . . . . . . . . . . .

5、 8</p><p>　　噴嘴的設(shè)計(jì) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. ..13</p><p>　　風(fēng)機(jī)的選型 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . ..14</p><p>　　旋風(fēng)分離器的設(shè)計(jì)及選型 ..

6、 . . . . . . . . . . .. . . . .16</p><p>　　設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . 18</p><p>　　設(shè)計(jì)體會(huì) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19</p&g

7、t;<p>　　參考文獻(xiàn) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20</p><p>　　工藝流程圖及方案設(shè)計(jì)</p><p><b>　　方框流程圖</b></p><p>　　圖1-1 乳化炸藥干燥方框流

8、程圖</p><p><b>　　第二節(jié) 工藝流程圖</b></p><p>　　乳化炸藥干燥工藝流程簡(jiǎn)圖如圖1-2所示</p><p>　　圖1-2 工藝流程簡(jiǎn)圖</p><p>　　第三節(jié) 方案的論證說(shuō)明</p><p>　　設(shè)計(jì)一個(gè)干燥裝置，用以干燥平均粒徑在0.3.mm左右的乳化炸藥粉末，

9、要求將其從5%的濕基含水率降至0.5%的濕基含水率，并且采用冷干風(fēng)冷卻，熱風(fēng)加熱。根據(jù)以上設(shè)計(jì)要求及物料性質(zhì)，我們采用噴霧干燥，冷風(fēng)造型的方式進(jìn)行干燥。</p><p>　　噴霧干燥的原理是將料液在熱氣流中噴成細(xì)霧以增大氣液兩相的接觸面積。噴霧干燥器具有以下的優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　　（1）干燥過(guò)程進(jìn)行極快，而顆粒表面溫度仍接近介質(zhì)的濕球溫度，故熱敏性物料不易變質(zhì)，能得到速溶的粉末或空心

10、顆粒；</p><p>　?。?）可有漿狀料液直接獲得合乎要求的粉狀產(chǎn)品，從而省去蒸發(fā)、結(jié)晶、分離、粉碎等的工序；</p><p>　　（3）容易連續(xù)化、自動(dòng)化，避免干燥過(guò)程中的粉塵飛揚(yáng)，改善勞動(dòng)條件。</p><p>　　噴霧干燥是將乳化基質(zhì)通過(guò)霧化、脫水和冷卻制成粉末狀乳化炸藥產(chǎn)品。乳化機(jī)產(chǎn)出的乳化基質(zhì)通過(guò)螺桿泵輸送至噴槍，同時(shí)利用熱壓縮空氣的高速氣流的剪切作用

11、，通過(guò)噴槍將乳化基質(zhì)霧化分散成微細(xì)的基質(zhì)液滴，與經(jīng)熱風(fēng)分配器進(jìn)入的氣流在干燥塔內(nèi)相遇，液滴被脫水，冷卻固化成粉狀顆粒，降至干燥塔底，通過(guò)星型閥進(jìn)入風(fēng)管，由風(fēng)機(jī)提供的氣流將藥粉輸送至主旋風(fēng)分離器進(jìn)行氣固分離，同時(shí)藥粉在管道內(nèi)降溫，經(jīng)星型閥排出即為粉狀乳化炸藥產(chǎn)品。</p><p>　　由于乳化炸藥的物料狀態(tài)和物性均符合用氣流干燥的物性特點(diǎn)，適合于噴霧干燥式氣流干燥，所以我們選用噴霧冷風(fēng)干燥造型的方式進(jìn)行干燥。<

12、;/p><p>　　第二章 物料衡算和能量衡算</p><p>　　第一節(jié) 有關(guān)空氣及物料的參數(shù)</p><p><b>　　一、 空氣狀態(tài)參數(shù)</b></p><p>　　進(jìn)口溫度：t1 =130℃</p><p>　　出干燥塔溫度: t2 =25℃</p><p>　　

13、冷空氣進(jìn)口溫度：t0=15℃</p><p>　　新鮮空氣的相對(duì)濕度：ψ0=74%</p><p>　　新鮮空氣溫度：t0=15℃</p><p>　　新鮮空氣濕度：H0=0.0078</p><p><b>　　二、 物料狀態(tài)參數(shù)</b></p><p>　　濕物料量：G1=1820 kg?h-

14、1</p><p>　　顆粒平均直徑：dp=0.003m</p><p>　　物料堆積密度：ρa(bǔ)=1200 kg?m-3</p><p>　　物料晶體密度：ρb=1600 kg?m-3</p><p>　　絕干物料比熱：Cs=2.1 kJ ?kg-1 ?K-1</p><p>　　物料初始溫度：θ0=15℃</p

15、><p>　　物料進(jìn)干燥器溫度：θ1=130℃</p><p>　　物料出口溫度：θ2=25℃</p><p><b>　　第二節(jié) 物料衡算</b></p><p>　　在討論噴霧器干燥時(shí)，一般做以下假設(shè)：</p><p>　?、?顆粒均勻且成球形，在干燥過(guò)程中不變形；</p><

16、;p>　?、?顆粒在重力場(chǎng)中運(yùn)動(dòng)；</p><p>　　③ 顆粒群的運(yùn)動(dòng)以及傳熱等行為可用單個(gè)顆粒的特征來(lái)描述。</p><p><b>　　一、 水分蒸汽量</b></p><p>　　對(duì)干燥器作水分的物料衡算，并假設(shè)干燥器內(nèi)無(wú)物料損失。</p><p>　　則 W=Gc(X

17、1-X2)</p><p>　　又由： W1=5%=0.05 W2=0.5%=0.005</p><p>　　X1= W1/(1-W1)=0.05 /(1-0.05)=0.0526 kg/kg干物料</p><p>　　X2=W2/(1-W2)= 0.005 /(1-0.005)=0.005 kg/kg干物料</p><p>　　Gc=

18、G1(1-W1)=1820×(1-0.05)=1729 kg干物料/h</p><p><b>　　故水分蒸發(fā)量為：</b></p><p>　　W=Gc(X1-X2)=1729×(0.0526-0.005)=82.30 kg水分/h</p><p><b>　　二、 空氣消耗量</b></p&

19、gt;<p>　　假設(shè)絕干冷、熱風(fēng)的流量分別為L(zhǎng)1和L2，且 L1=20L2</p><p>　　干燥器出口風(fēng)量為L(zhǎng)3，則：L3=L1+L2=21L2</p><p>　　對(duì)整個(gè)干燥器的水分進(jìn)行物料衡算有: </p><p>　　L2H0+GcX1+L1H0’=L3H2+GcX2 (H0’=0) </p><p>　　其中

20、 H0 為熱風(fēng)的絕對(duì)濕度，H0’為冷風(fēng)絕干濕度，H2 為出口混合氣的絕度濕度</p><p>　　代入數(shù)據(jù)得：0.0078 8L2+1729×0.0526=21L2H2+1729×0.05 </p><p>　　即 0.0078L2+82.30=21L2H2 （1）</p><p>　　三、 干燥器處理

21、量</p><p>　　干燥產(chǎn)品G2是指離開干燥器的物料的流量，即干燥器的生產(chǎn)能力，由進(jìn)出干燥器的絕干物料量不變有：G1（1-W1）=G2(1-W2) (2)</p><p><b>　　解得：</b></p><p>　　G2=G1（1-W1）/(1-W2)=1820×(1-0.0526)/(1-0.005)=1732.9 k

22、J/kg</p><p>　　第三節(jié) 熱量衡算 </p><p>　　L1 H0’ t0 I1 QL</p><p>　　L2 H0 t0 I0 L1 H0 t1 I2 L3 H2 t2 I3</p><p>　　Gc X1θ0 </p>

23、<p>　　Qp Qd</p><p>　　圖2-1干燥過(guò)程示意圖</p><p>　　假設(shè)干燥器不補(bǔ)充熱量的，對(duì)干燥器進(jìn)行熱量衡算：</p><p>　　L1I1+L2I2+Gc(Cs+ClX1)θ1=L3I3+Gc(Cs+ClX1)θ2+Ql </p><p>　　Cs ：絕干物料的比熱容

24、 Cl ：水的比熱容 </p><p>　　其中熱量損失取空氣加熱器提供熱量的20%。</p><p>　　冷風(fēng)的焓I1=(1.01+1.88H0’)t0+r0H0’=1.01×15=15.15 kJ/kg</p><p>　　熱風(fēng)的焓I2=（1.01+1.88H0）t1+r0H0=(1.01+1.88×0.0078) ×130+2

25、492×0.0078=152.64kJ/kg</p><p>　　干燥器出口處混合空氣的焓 I3=（1.01+1.88H2）t2+r0H2=(1.01+1.88×H2) ×25+2492H2=2539H2+25.25 kJ/kg</p><p>　　將數(shù)據(jù)代入熱量衡算式有：</p><p>　　15.15×20L2+152.6

26、4L2+1729×(2.1+4.187×0.0526) ×130=(2539H2+25.25) ×21L2+1729×(2.1+4.187×0.0526) ×25+0.2Qp’</p><p>　　化簡(jiǎn)有：74.606L2+53319L2H2+0.2 Qp’=444170.145 (3)</p><p>

27、;　　第三章 附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)及選型</p><p>　　第一節(jié) 空氣加熱器的設(shè)計(jì)及選型</p><p>　　一、 物料從熱空氣獲得的能量</p><p>　　QM=GC(CS+C1X1)( θ1-θ0)=1729×(2.1+4.187×0.0526) ×(130-15)=461.344 kJ/h</p><p&g

28、t;　　熱風(fēng)從空氣加熱器獲得的熱量</p><p>　　Qp’=L2(I2-I0) 其中I0為空氣進(jìn)入空氣加熱器前所具有的焓I2 為空氣被預(yù)熱器加熱后所具備的焓 </p><p>　　IO =(1.01+1.88HO)t0+r0H0</p><p>　　=(1.01+1.88×0.0078) × 15+2492 ×0.0078=34

29、.81kJ/h</p><p>　　則Qp’=L2(I2-I0)=L2(152.64-34,.81)=117.83L2 (4)</p><p>　　聯(lián)立式（1）（3）（4 ）解得</p><p>　　L1= 39874.2 kg干空氣/h L2=1993.7 kg干空氣/h</p><p>　　L3=41867.9

30、 kg干空氣/h</p><p>　　Qp’= 234.9177 kJ/h =65.25 kW H2=2.3×10-3 kg/kg空氣</p><p>　　考慮到空氣加熱器的熱損失為5%，則空氣加熱器所需補(bǔ)充熱量為： Qp=Qp’/η=65.25/0.95=68.69 kW</p><p>　　選擇150℃，絕地壓強(qiáng)為476.24 kPa 的飽

31、和水蒸汽，此蒸汽相變潛熱為2118.5 kJ/kg,所以蒸汽用量為qm =234917.7/(0.95×2118.5)=116.72kg/h</p><p>　　二、 空氣加熱器的設(shè)計(jì)及選型</p><p><b>　　1.基本數(shù)據(jù)</b></p><p>　　物料初始溫度：θ0=15℃ 物料進(jìn)干燥器溫度：θ1=130℃<

32、/p><p>　　空氣進(jìn)口溫度：t0 =15℃ 出口溫度：t1 =130℃</p><p>　　2.流動(dòng)空間及流速的確定</p><p>　　蒸汽冷凝相變走殼程，空氣走管程。選用Φ25×2.5的鋼管，管內(nèi)流速取μi=20 m/s </p><p>　　殼程150℃飽和水蒸汽物性參數(shù)</p><p>　　密度

33、 ρ0=2.5481 kg/m3</p><p>　　定壓比容 Cp0=1.88 kJ/(kg?℃)</p><p>　　導(dǎo)熱系數(shù) λ0=0.031595 W?m-1K-1 </p><p>　　黏度 μ0=1.399×10-5 Pa?S</p><p><b>　　管程空氣的定性

34、溫度</b></p><p>　　tm=(15+130) /2=72.5℃</p><p>　　空氣在72.5℃下的物性參數(shù)</p><p>　　密度 ρ0=1.024 kg/m3</p><p>　　定壓比容 Cp0=1.009 kJ/(kg?℃)</p><p>　　導(dǎo)熱系數(shù) λ

35、0=0.0298 W?m-1K-1 </p><p>　　黏度 μ0=2.07×10-5 Pa?S</p><p><b>　　3.總傳熱系數(shù)K</b></p><p>　　(1)管程給熱系數(shù)計(jì)算</p><p>　　Re= diρiui/μi</p><p>　　=0

36、.02×20×1.024/(2.07×10-5)=19787.44</p><p>　　Pr=Cpiμi/λi=1.009×103×2.07×10-5/0.0298=0.701</p><p>　　αi=0.023(λi/di) Re0.8 Pr0.4</p><p>　　=0.023×2.98&

37、#215;10-2/0.02×199787.440.8×0.7010.4 </p><p>　　=81.34 W/(m2℃) </p><p><b>　　污垢熱阻</b></p><p>　　Rsi=3.4394×10-4 m-2 ?℃? W-1 </p><p

38、>　　Rso=0.8598×10-4 m-2 ?℃? W-1</p><p>　　（2）殼程給熱系數(shù)的計(jì)算</p><p>　　取殼程傳熱系數(shù)α0=10000 W/(m2℃)</p><p>　　管壁導(dǎo)熱系數(shù)λ=45 W/(m℃)</p><p>　　K=1/(d0/(αi×di)+Rsid0/di+b×d

39、0/(λdm)+Rs0+1/α0)</p><p>　　=1/(0.025/(81.34×0.02)+ 3.4394×10-4 ×0.025/0.02+0.0025×0.025/(45×0.0225)+ 0.8598×10-4 +1/10000)=62.32 W?m-2℃-1</p><p><b>　　4.傳熱面積的計(jì)

40、算</b></p><p>　　平均溫差Δtm=（Δt1-Δt2）/ln（Δt1/Δt2）=(135-20)/ln(135/20)≈60℃</p><p>　　S計(jì) =Q/(KΔtm)= 234917.7/(62.32×60)=62.83 m2 </p><p>　　考慮15%的面積裕度 S=1.15×62.83=72.25 m2

41、</p><p><b>　　5.工藝結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　?。?） 管徑和管內(nèi)流速</p><p>　　選用Φ25×2.5傳熱管，取管內(nèi)流速u1=20m/s</p><p>　　(2)管程數(shù)和管束根數(shù)</p><p>　　ns=V/(πd1u1/4)=1114.24

42、15;4/(3600×3.14×0.022×20) =49.28 圓整為50根</p><p>　　按單程計(jì)：L=S/(πd0ns)=72.25/(3.14×0.02×50)=23m</p><p>　　現(xiàn)取傳熱管長(zhǎng)度 l=7m 則該換熱器管程數(shù)為 Np=L/l=23/7=3.29 圓整為四程管</p><p>

43、　?。?）傳熱管排列和分程方法</p><p>　　采取組合排列法，每程內(nèi)按正方形斜45°排列</p><p><b>　　管心距t=32mm</b></p><p>　　橫過(guò)管束中心線的管數(shù)nc=1.19N½=1.19×200½=16.8 </p><p><b>　　

44、圓整為17根</b></p><p><b>　?。?）管體直徑</b></p><p>　　采用多程管結(jié)構(gòu)，取管板利用率η=0.5，則殼體內(nèi)徑</p><p>　　D=1.05t（N/η）½=1.05×32×(200/0.5) ½=672mm 圓整D=700mm</p>&l

45、t;p><b>　　(5)折流擋板</b></p><p>　　采用弓形折流擋板，取弓形折流擋板的圓缺高度為殼體內(nèi)</p><p>　　的25%，則切去的圓缺高度為h=0.25×700=175mm</p><p>　　取折流擋板間距B=0.3D=0.3×700=210mm</p><p><

46、;b>　?。?）換熱器核算</b></p><p>　　殼程α0=10000 W/(m2℃)</p><p>　　1. 管程對(duì)流傳熱系數(shù)：</p><p>　　α1=0.023(λi/di) Re0.8 Pr0.4 </p><p><b>　　2.管程流通面積：</b></p><

47、p>　　Si=（1/4）πdi2N/4=3.14×0.022×50/4=0.0157m2</p><p><b>　　3.管程流體流速</b></p><p>　　ui =114.24/(3600×1.024)/0.0157=19.25 m/s</p><p>　　Re=0.02×19.25

48、5;1.024/(2.07×10-5)=19045.41</p><p>　　Pr=1.009×10-3×2.07×10-5/0.0298=0.7</p><p>　　αi=0.023×2.98×10-2/0.02×19045.410.8×0.70.4=78.85 W/(m2℃)</p><

49、p><b>　　4.傳熱系數(shù)K</b></p><p>　　K=1/(d0/(αi×di)+Rsid0/di+b×d0/(λdm)+Rs0+1/α0)</p><p>　　=1/(0.025/(78.85×0.02)+ 3.4394×10-4 ×0.025/0.02+0.0025×0.025/(45&#

50、215;0.0225)+ 0.8598×10-4 +1/10000)=60.49 W?m-2℃-1</p><p><b>　　5.傳熱面積S</b></p><p>　　S=Q/(KΔtm)=149.14×10-3/(60.49×60)=40.49m2</p><p>　　該換熱器的實(shí)際傳熱面積Sp=πd0l(N

51、-ns)=3.14×0.025×7 ×(200-17)=100.56m2</p><p>　　該換熱器的面積裕度為H=（Sp-S）/S=(100.56-72.25)/72.25=39.18% 傳熱面積裕度適合，該換熱器選型正確。</p><p><b>　　第二節(jié) 噴嘴的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　采用氣流

52、式噴嘴，液體速度一般不超過(guò)2m/s，物料晶體密度為ρa(bǔ)=1600 kg/m3 ,堆積密度為ρb=1200 kg/m3，體積流量qv</p><p>　　qv=G1/ρ=1820/1200=1.52m3/h=0.00042m3/s</p><p>　　取乳化基質(zhì)流速u=0.1m/s，實(shí)際流通截面為環(huán)形，面積S物料= qv/u=0.00042/0.1=0.0042m2 ，具體尺寸如下圖<

53、/p><p>　　圖3-1 噴嘴截面示意圖</p><p><b>　　第三節(jié) 風(fēng)機(jī)的選型</b></p><p>　　一、 冷風(fēng)鼓風(fēng)機(jī)的選型</p><p>　　V1=L1×(0.772+1.244H0) ×(273+t0) /273=39874.2×(0.772+0) × (27

54、3+15) /273=32474m3/h=9.02m3/s</p><p>　　假設(shè)管的長(zhǎng)度為30m,Up=20m/s,鼓風(fēng)管徑d=（4V/UOπ）½ =0.758</p><p>　　15℃時(shí)，干空氣ρ0=1.22kg/m3 粘度μ=17.9×10-6Pa·s</p><p>　　Re=dUρ/u=0.758×20

55、5;1.22/(17.9×10-6)=1033251＞1000屬于湍流區(qū)。</p><p>　　鍍鋅鐵管ε取0.2 ε/d=0.2/557=0.00036 由λ-Re-ε/d圖可得λ=0.0165</p><p>　　1鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓損失為Hf=λ(l1/d1) ρ0u2/2=0.0165×30×1.22×202/﹙0.557×2﹚=216.

56、8Pa</p><p>　　鼓風(fēng)機(jī)的動(dòng)風(fēng)壓為Hb=0.5U02ρ0=0.5×202×1.22=244Pa</p><p>　　故全風(fēng)壓為HT=Hf+Hb=216.8+244=460.8Pa=47mmH2o</p><p>　　查《化工原理》上冊(cè)[1]可選4-72-11-10c型離心通風(fēng)機(jī) 流量為26130m3/h</p><

57、;p>　　二、 換熱器前鼓風(fēng)機(jī)的選型</p><p>　　V2=L2(0.772+1.224H0)(273+t1)/273=1993.7×(0.772+1.224×0.0078) ×(273+130) /273=2300.2m3/h=0.6390m3/s</p><p>　　假設(shè)管的長(zhǎng)度為15m,U2=30m/s</p><p>

58、　　通風(fēng)管面積S=V2/U2/2=0.6390/30/2=0.01065m2</p><p>　　確定噴嘴具體尺寸計(jì)算：d1=（4S/π）½=（4×0.01065/π）½=0.116m,所圍環(huán)形面積=物料噴出面積即：S2=S+S物料=0.01065+0.042≈0.053m2</p><p>　　得d2=（4S2/π）½=0.260m</p&g

59、t;<p>　　最外環(huán)隙面積S=0.056m2</p><p>　　則S3=S2+S=0.053+0.056=0.109m2</p><p>　　得d3=（4S3/π）=0.373m</p><p>　　噴管最外環(huán)隙的當(dāng)量直徑為：de=4×S/(πd3+πd2)=4×0.056/(3.14×0.373﹢3.14×

60、0.260)=0.113m</p><p>　　則最外環(huán)隙中空氣的風(fēng)壓損失為：Hf3=λ（l/de)(U22ρ/2)=0.0165×（15/0.113）×（1.22×302/2）=1168.3Pa</p><p>　　內(nèi)管空氣的風(fēng)壓損失為：Hf1=λ（l/d1)(U22ρ/2)=0.0165×（15/0.116）×（1.22×30

61、2/2）=1171.4 Pa</p><p>　　動(dòng)風(fēng)壓為Hb=0.5U22ρ=0.5×302×1.22=549Pa</p><p>　　全風(fēng)壓HT=Hf1+Hb+Hf3=1171.4+549+1168.3Pa=2888.7Pa=294.5mmH2o</p><p>　　查《化工原理》上冊(cè)[1]可選4-72-11-6B(15800mm3/h)型離

62、心通風(fēng)機(jī)。</p><p>　　三、 旋風(fēng)分離器后的鼓風(fēng)機(jī)的選型</p><p>　　V3=L3(0.772+1.244H2) ×(273+t2)/273=41867.9×(0.772+1.244×0.00397) ×(273+25)/273=37539.0m3/h=10.43m3/s</p><p>　　取排風(fēng)口管長(zhǎng)60m，

63、流速為20m/s，則其管徑為：d=(4v3/πu) ½=(4×10.43/（20×3.14)) ½=0.815m=815mm</p><p><b>　　λ=0.0165</b></p><p>　　風(fēng)壓損失為:Hf4=λ×(L/d) ×ρu2/2=0.0165×(60/0.815) ×(

64、1.22×202) /2=291.5Pa</p><p>　　動(dòng)風(fēng)壓為:Hd=0.5×u2ρ=0.5×202×1.22=244Pa</p><p>　　兩個(gè)旋風(fēng)分離器的壓力降分別為1017.44Pa，465.55Pa，（計(jì)算過(guò)程結(jié)果見第四節(jié)）</p><p>　　鼓風(fēng)機(jī)3的全風(fēng)壓HT=291.5+244+1017.44+465

65、.55=2018.49Pa</p><p>　　=208.8mmH2O</p><p>　　查《化工原理》上冊(cè)[1]可選4-72-11-10C型通風(fēng)機(jī)，流量為41300m3/h</p><p>　　第四節(jié) 旋風(fēng)分離器的設(shè)計(jì)及選型</p><p>　　一、 旋風(fēng)分離1器的設(shè)計(jì)及選型</p><p>　　1、確定旋風(fēng)分離器

66、的進(jìn)口速度u1；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可取u1=18m/s</p><p>　　2、確定旋風(fēng)分離器的幾何尺寸</p><p>　　按CLT/A型的旋風(fēng)分離器的尺寸設(shè)計(jì)如下：</p><p>　　A=0.66D B=0.26D</p><p>　　進(jìn)口面積F1=V3/u1=10.43/18=0.579m3</p><p>　　AB

67、=0.66D×0.26D=0.1716D2=0.579 D=3.37m</p><p>　　D1=2.22m D2=0.88m H2=3.44m H=7.74m</p><p>　　取ξ=5.3 t=25℃ ρ空氣=1.185 kg/m3</p><p>　　Δp=ξ×ρ×u12/2=5.3×1.185&

68、#215;182/2=1017.44Pa</p><p>　　二 旋風(fēng)分離器2的設(shè)計(jì)及選型</p><p>　　1、確定旋風(fēng)分離器的進(jìn)口速度u1；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可取u1=12m/s</p><p>　　2、確定旋風(fēng)分離器的幾何尺寸</p><p>　　按CLT/A型的旋風(fēng)分離器的尺寸設(shè)計(jì)如下：</p><p>　　A=0.6

69、6D B=0.26D</p><p>　　進(jìn)口面積F1=V3/u1=10.43/12=0.869m3</p><p>　　AB=0.66D×0.26D=0.1716D2=0.869 D=5.07m</p><p>　　D1=3.34m D2=1.32m H2=0.48m H=11.65m</p><p>　　取ξ

70、=5.3 t=15℃ ρ空氣=1.22 kg/m3</p><p>　　Δp=ξ×ρ×u12/2=5.3×1.22×122/2=465.55Pa</p><p>　　圖3-2 旋風(fēng)分離器尺寸</p><p>　　第五節(jié) 設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b&g

71、t;</p><p>　　[1 ] 張洪流《化工原理》（上、下冊(cè)） 華東理工大學(xué)出版社</p><p>　　[2] 劉相東《常用工業(yè)干燥設(shè)備及運(yùn)用》北京化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　[3] 《化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書——換熱器》北京化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　[4] 《化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書——干燥設(shè)備》北京化學(xué)工業(yè)出版社</p>