化工原理課程設(shè)計(jì)--甲醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　化工原理課程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　題目：甲醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì)</p><p>　　姓 名　 　　 　 　 </p><p>　　學(xué) 號(hào)　　 </p><p>　　年 級(jí)　

2、 2011級(jí) 　 </p><p>　　專 業(yè) 　　 化學(xué)工程與工藝 　 </p><p>　　系 （院） 　 化學(xué)化工學(xué)院 </p><p>　　指導(dǎo)教師　 </p><p><b>　　2013年 1

3、2月</b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　一、概述4</b></p><p>　　1．精餾操作對(duì)塔設(shè)備的要求4</p><p><b>　　2．板式塔類型4</b></p><p>　　3

4、．精餾塔的設(shè)計(jì)步驟5</p><p>　　二、精餾塔的物料衡算5</p><p>　　三、塔板數(shù)的確定6</p><p>　　四、精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)的計(jì)算6</p><p>　　五、精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算10</p><p>　　六、塔板主要工藝尺寸的計(jì)算12</p><

5、;p>　　七、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算15</p><p>　　八、塔板負(fù)荷性能圖18</p><p>　　九、篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果23</p><p>　　十、輔助設(shè)備的計(jì)算及選型24</p><p><b>　　⒈ 原料貯罐24</b></p><p><b>　　2．產(chǎn)品貯

6、罐25</b></p><p>　?。常项A(yù)熱器25</p><p>　　4．塔頂全凝器26</p><p>　　5．塔底再沸器26</p><p>　　6．產(chǎn)品冷凝器27</p><p><b>　　7．精餾塔27</b></p><p>　　8

7、．管徑的設(shè)計(jì)28</p><p>　　9．泵的計(jì)算及選型 29</p><p>　　10.參考文獻(xiàn)29</p><p>　　11.設(shè)計(jì)評(píng)述………………………………………………………......................................29 </p><p>　　12.操作流程圖………………………………………………

8、…..........................................30</p><p>　　13.符號(hào)說(shuō)明………………………………………………………......................................31</p><p><b>　　精餾塔設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)</b></p><p>　?。ㄒ唬?設(shè)計(jì)題目

9、 </p><p>　　甲醇-水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì)</p><p>　?。ǘ?計(jì)任務(wù)及操作條件</p><p>　　1) 進(jìn)精餾塔的料液含甲醇30%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），其余為水； 2) 產(chǎn)品的甲醇含量不得低于95%； </p><p>　　3) 殘液中甲醇含量不得高于0.6%； 4) 每年實(shí)際生產(chǎn)時(shí)間：7200小時(shí)/年，處理量：540

10、00噸/年；</p><p>　　5) 操作條件 a) 塔頂壓力： 常壓 b) 進(jìn)料熱狀態(tài)： 飽和液體進(jìn)料 (或自選) c) 回流比： R=2.0Rmin d) 加熱方式：直接蒸汽 e) 單板壓降： ≤0.7kPa</p><p><b>　?。ㄈ?板類型</b></p><p><b>　　篩板塔</b&

11、gt;</p><p><b>　?。ㄋ模S址</b></p><p><b>　　臨沂地區(qū)</b></p><p><b>　?。ㄎ澹┰O(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p>　　1、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的內(nèi)容 1) 精餾塔的物料衡算；2) 塔板數(shù)的確定； </p><p

12、>　　3) 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算； 4) 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算；</p><p>　　5) 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算；</p><p>　　6) 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算； </p><p>　　7) 塔板負(fù)荷性能圖； </p><p>　　8) 精餾塔接管尺寸計(jì)算；9）設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</p><p>

13、;　　10) 對(duì)設(shè)計(jì)過(guò)程的評(píng)述和有關(guān)問(wèn)題的討論。 2、設(shè)計(jì)圖紙要求 繪制生產(chǎn)工藝流程圖（選作）； 注:甲醇-水氣液平衡組成與溫度的關(guān)系見(jiàn)課程設(shè)計(jì)教材。</p><p>　　附： 汽液平衡數(shù)據(jù)</p><p><b>　　..</b></p><p><b>　　一、概述</b></p><p&

14、gt;　　1． 精餾操作對(duì)塔設(shè)備的要求和類型</p><p><b>　?、濉?duì)塔設(shè)備的要求</b></p><p>　　精餾所進(jìn)行的是氣(汽)、液兩相之間的傳質(zhì)，而作為氣(汽)、液兩相傳質(zhì)所用的塔設(shè)備，首先必須要能使氣(汽)、液兩相得到充分的接觸，以達(dá)到較高的傳質(zhì)效率。但是，為了滿足工業(yè)生產(chǎn)和需要，塔設(shè)備還得具備下列各種基本要求：</p><p&

15、gt;　?、?氣(汽)、液處理量大，即生產(chǎn)能力大時(shí)，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。</p><p>　?、?操作穩(wěn)定，彈性大，即當(dāng)塔設(shè)備的氣(汽)、液負(fù)荷有較大范圍的變動(dòng)時(shí)，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進(jìn)行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長(zhǎng)期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。</p><p>　　⑶ 流體流動(dòng)的阻力小，即流體流經(jīng)塔設(shè)備的壓力降小，這將大大節(jié)省動(dòng)力消耗，從而降低操作費(fèi)用。對(duì)于減

16、壓精餾操作，過(guò)大的壓力降還將使整個(gè)系統(tǒng)無(wú)法維持必要的真空度，最終破壞物系的操作。</p><p>　?、?結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，材料耗用量小，制造和安裝容易。</p><p>　?、?耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。</p><p>　?、?塔內(nèi)的滯留量要小。</p><p>　　實(shí)際上，任何塔設(shè)備都難以滿足上述所有要求，況且上述要求中有些也是互

17、相矛盾的。不同的塔型各有某些獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)物系性質(zhì)和具體要求，抓住主要矛盾，進(jìn)行選型。</p><p><b>　　㈡　板式塔類型</b></p><p>　　氣－液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類。精餾操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，板式塔為逐級(jí)接觸型氣－液傳質(zhì)設(shè)備，其種類繁多，根據(jù)塔板上氣－液接觸元件的不同，可分為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔、穿流多孔

18、板塔、舌形塔、浮動(dòng)舌形塔和浮動(dòng)噴射塔等多種。板式塔在工業(yè)上最早使用的是泡罩塔(1813年)、篩板塔(1832年)，其后，特別是在本世紀(jì)五十年代以后，隨著石油、化學(xué)工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，相繼出現(xiàn)了大批新型塔板，如S型板、浮閥塔板、多降液管篩板、舌形塔板、穿流式波紋塔板、浮動(dòng)噴射塔板及角鋼塔板等。目前從國(guó)內(nèi)外實(shí)際使用情況看，主要的塔板類型為浮閥塔、篩板塔及泡罩塔，而前兩者使用尤為廣泛。 </p><p>　　篩板塔也是

19、傳質(zhì)過(guò)程常用的塔設(shè)備，它的主要優(yōu)點(diǎn)有：</p><p>　　⑴ 結(jié)構(gòu)比浮閥塔更簡(jiǎn)單，易于加工，造價(jià)約為泡罩塔的60％，為浮閥塔的80％左右。</p><p>　?、?處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加10～15％。</p><p>　?、?塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。</p><p>　　⑷ 壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低30％左右。&

20、lt;/p><p><b>　　篩板塔的缺點(diǎn)是：</b></p><p>　?、?塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。</p><p>　?、?操作彈性較小(約2～3)。</p><p>　?、?小孔篩板容易堵塞。</p><p>　　2．精餾塔的設(shè)計(jì)步驟</p><p&g

21、t;　　本設(shè)計(jì)按以下幾個(gè)階段進(jìn)行：</p><p>　?、?設(shè)計(jì)方案確定和說(shuō)明。根據(jù)給定任務(wù)，對(duì)精餾裝置的流程、操作條件、主要設(shè)備型式及其材質(zhì)的選取等進(jìn)行論述。</p><p>　?、?蒸餾塔的工藝計(jì)算，確定塔高和塔徑。</p><p>　?、?塔板設(shè)計(jì)：計(jì)算塔板各主要工藝尺寸，進(jìn)行流體力學(xué)校核計(jì)算。接管尺寸、泵等，并畫出塔的操作性能圖。</p>&l

22、t;p>　?、?管路及附屬設(shè)備的計(jì)算與選型，如再沸器、冷凝器。</p><p><b>　?、?抄寫說(shuō)明書(shū)。</b></p><p>　?、?繪制精餾裝置工藝流程圖和精餾塔的設(shè)備圖。</p><p>　　本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離醇和水的混合物，對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)常壓精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾

23、塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷凝器冷卻后送至貯罐。該物系屬于易分離物系，最小回流比比較小，故操作回流比取最小回流比的1.8倍。塔底采用間接蒸氣加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至貯罐。</p><p>　　二、精餾塔的物料衡算</p><p>　?、?原料液及其塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率</p><p>　　甲醇的摩爾質(zhì)量為：

24、32.04kg/kmol</p><p>　　水的摩爾質(zhì)量為： 18.01kg/kmol</p><p><b>　　xff=</b></p><p>　?、?原料液及其塔頂與塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　Mf=32.04×0.273+18.01×(1-0.273)=21.85kg/m

25、ol</p><p>　　Md=32.04×0.914+18.01×(1-0.914)=30.83kg/mol</p><p><b>　　則可知：</b></p><p>　　原料的處理量：F=kmol/h</p><p>　　由總物料衡算：F= D+W</p><p>　　

26、以及: xf×F= xd ×D+W×xw</p><p>　　容易得出： W=271.2kmol/h</p><p>　　D=72.04kmol/h</p><p><b>　　三、塔板數(shù)的確定</b></p><p>　?、?理論板層數(shù)NT的求取</p>

27、<p>　　因?yàn)榧状寂c水屬于理想物系，可采用圖解法求解（見(jiàn)相平衡圖1---1）</p><p>　　最小回流比及其操作回流比的求解：yδ=0.647，xδ=0.273</p><p>　　Rmin=(xD-yδ)/(yδ-xδ)= =0.7139</p><p>　　取操作回流比為：R=2.0Rmin=2.0×0.7139=1.4278<

28、/p><p>　　a．精餾塔的氣、液相負(fù)荷</p><p>　　L=R×D=1.571×150.7=236.69kmol/h</p><p>　　V=(R+1)×D=2.571×150.7=387.45kmol/h</p><p>　　L’=L+F=236.69+508.52=745.2kmol/h<

29、/p><p>　　V’=V=387.45kmol/h</p><p>　　b．精餾段、提餾段操作線方程</p><p>　　精餾段操作線：y=L/V×x+D/V×xd=0.6109x+0.3555</p><p>　　提餾段操作線：y’=L’/V’×x’－W/V’×xw=1.923x’-0.0026<

30、/p><p>　　c．圖解法求理論塔板層數(shù)</p><p>　　根據(jù)圖一所示，可求得結(jié)果為</p><p>　　總理論塔板數(shù)NT為7塊(包括再沸器)</p><p>　　進(jìn)料板位置NF為自塔頂數(shù)起第4塊</p><p>　?、?理論板層數(shù)NT的求取 表二 甲醇-水在不同溫度下的粘度（mPa

31、.s）</p><p>　　可知，進(jìn)料處tf=78.26℃時(shí)，，</p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　則由公式可得</b></p><p>　　精餾段實(shí)際塔板數(shù) = </p><p>　　提餾段實(shí)際塔板數(shù) </p><

32、p>　　四、精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)的計(jì)算</p><p><b>　?、?操作壓力的計(jì)算</b></p><p>　　設(shè)每層塔壓降： △P=0.7KPa（一般情演況下，板式塔的每一個(gè)理論級(jí)壓降約在0.4~1.1kPa）</p><p>　　進(jìn)料板壓力： PF=101.3+6×0.7=105.5(KPa)<

33、;/p><p>　　精餾段平均壓力：Pm= (KPa)</p><p>　　塔釜板壓力： PW=101.3+14×0.7=111.1(KPa)</p><p>　　提餾段平均壓力：Pm’= (KPa)</p><p><b>　?、?操作溫度的計(jì)算</b></p><p>　　查表一，

34、三數(shù)據(jù)可用內(nèi)插法，</p><p><b>　　塔頂：液相 ℃</b></p><p><b>　　氣相 ℃</b></p><p>　　進(jìn)料： ℃</p><p>　　塔釜： ℃</p><p>　　精餾段平均溫度 tm= (℃)<

35、;/p><p>　　提餾段平均溫度 t’m= (℃)</p><p>　?、?平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算</p><p>　　a. 塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　由xD=y1=0.914 查平衡曲線(圖一)得 x1=0.710</p><p>　　MVDm=0.914×32.04+(1-0.914)&#

36、215;18.02=30.83kg/mol</p><p>　　MLDm=0.710×32.04+(1-0.710)×18.02=27.97kg/mol</p><p>　　b. 進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　由yF=0.647 查平衡曲線(圖一)得 x1=0.273</p><p>　　MVF

37、m=0.647×32.04+(1-0.647)×18.02=27.09kg/mol</p><p>　　MLFm=0.273×32.04+(1-0.273)×18.02=21.85kg/mol</p><p>　　c. 塔釜平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　由y1’=0.013 查平衡曲線(圖一)得 x1’=0.

38、003</p><p>　　M’VWm=0.013×32.04+(1-0.013)×18.02=18.20kg/mol</p><p>　　M’LWm=0.003×32.04+(1-0.003)×18.02=18.06kg/mol</p><p>　　d. 精餾段平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　MVm

39、=kg/mol</p><p>　　MLm=kg/mol</p><p>　　e. 提餾段平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　M’Vm=kg/mol</p><p>　　M’Lm=kg/mol</p><p>　　⑷ 平均密度的計(jì)算 表四 甲醇-水在不同溫度下的密度（Kg/m）</p>

40、;<p>　　a. 精餾段平均密度的計(jì)算</p><p>　?、瘛庀唷　∮衫硐霘怏w狀態(tài)方程得</p><p><b>　　ρVm= </b></p><p>　?、颉∫合唷　「鶕?jù)表四數(shù)據(jù)用內(nèi)插法可得</p><p>　　塔頂tD=66.20℃時(shí) </p><p>　　,

41、 </p><p>　　進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率</p><p>　　精餾段液相平均密度為</p><p>　　b. 提餾段平均密度的計(jì)算</p><p>　　Ⅰ 氣相　　由理想氣體狀態(tài)方程得</p><p>　?、?液相　塔釜t=99.60℃,由內(nèi)插法可得</p><p>&

42、lt;b>　　提餾段平均密度</b></p><p><b>　?、?平均粘度的計(jì)算</b></p><p>　　液相平均粘度依下式計(jì)算 即</p><p>　　lgμLm=∑xilgμi</p><p>　　a．塔頂液相平均粘度的計(jì)算 由tD=66.20℃查⑵得</p><p

43、>　　μA=0.448mPa.s μB=0.328mPa.s</p><p>　　lgμLDm=0.914lg(0.328)+0.086lg(0.448)</p><p><b>　　=-0.473</b></p><p>　　μLDm=0.337mPa.s</p><p>　　b．進(jìn)料板平均粘度的計(jì)算

44、由tF=78.26℃查⑵得</p><p>　　μA=0.356mPa.s μB=0.284mPa.s</p><p>　　lgμLFm=0.273g(0.284)+（1-0.273）lg(0.356)</p><p><b>　　=-0.475</b></p><p>　　μLFm=0.335mPa.s&

45、lt;/p><p>　　c．塔底液相平均粘度的計(jì)算 由tW=99.60℃查⑵得</p><p>　　μA=0.261mPa.s μB=0.228mPa.s</p><p>　　lgμLWm=0.003lg(0.228)+0.997lg(0.261)</p><p><b>　　=-0.584</b></p

46、><p>　　μLWm=0.261mPa.s</p><p><b>　　精餾段平均粘度</b></p><p><b>　　提餾段平均粘度</b></p><p>　?、?平均表面張力的計(jì)算 表五 甲醇-水在不同溫度下的表面張力（mN/m）</p><p&g

47、t;　　液相平均表面張力依下式計(jì)算 即</p><p><b>　　σLm=∑xiσi</b></p><p>　　a. 塔頂液相平均表面張力的計(jì)算 由tD=66.20℃查⑵得</p><p>　　σA=65.03mN/m σB=18.38mN/m</p><p>　　σLDm=0.914×18.

48、38+0.086×65.03=22.39 mN/m</p><p>　　b. 進(jìn)料板液相平均表面張力的計(jì)算 由tF=78.26℃查⑵得</p><p>　　σA=63.20mN/m σB=17.12N/m</p><p>　　σLFM=0.273×17.12+（1-0.273）×63.20=50.62 mN/m</p&g

49、t;<p>　　c. 塔底液相平均表面張力的計(jì)算 由tW=99.60℃查⑵得</p><p>　　σA=59.00mN/m σB=14.80N/m</p><p>　　σLWm=0.003×14.80+0.997×59.00=58.87 mN/m</p><p>　　精餾段液相平均表面張力</p><

50、;p>　　提餾段液相平均表面張力</p><p>　　五、精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算</p><p>　?、拧∮缮厦婵芍s段 L=236.69kmol/h </p><p>　　V=387.45kmol/h</p><p><b>　　a． 塔徑的計(jì)算</b></p><p>　　精餾段的氣

51、、液相體積流率為</p><p>　　式中，負(fù)荷因子由史密斯關(guān)聯(lián)圖⑶查得C20再求</p><p><b>　　圖的橫坐標(biāo)為 </b></p><p>　　取板間距，HT=0.40m,板上清液層高度取hL=0.04m，則HT-hL=0.36 m</p><p><b>　　史密斯關(guān)聯(lián)圖如下</b>

52、</p><p>　　由上面史密斯關(guān)聯(lián)圖，得知　　C20=0.070</p><p><b>　　氣體負(fù)荷因子　</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.8，則空塔氣速為 U=0.8Umax=0.8×2.196=1.757m/s</p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為D=1.5m</p>&

53、lt;p><b>　　塔截面積為</b></p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速為</b></p><p>　　U實(shí)際/ Umax=1.693/2.196=0.77(安全系數(shù)在充許的范圍內(nèi)，符全設(shè)計(jì)要求)</p><p>　?、啤∮缮厦婵芍狃s段 L’=745.21kmol/h </p><p

54、>　　V’=387.45kmol/h</p><p>　　a．提餾段塔徑的計(jì)算</p><p>　　提餾段的氣、液相體積流率為</p><p>　　式中，負(fù)荷因子由史密斯關(guān)聯(lián)圖⑶查得C20再求</p><p><b>　　圖的橫坐標(biāo)為 </b></p><p>　　取板間距，HT=0.40

55、m，板上清液層高度取hL=0.055m，則HT-hL=0.345 m</p><p>　　由史密斯關(guān)聯(lián)圖，得知 C20=0.072</p><p><b>　　氣體負(fù)荷因子　　 </b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.6，則空塔氣速為 U=0.7Umax=0.62.942=1.767m/s</p><p&g

56、t;　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為D=1.5m</p><p><b>　　塔截面積為</b></p><p><b>　　實(shí)際空塔氣速為</b></p><p>　　U實(shí)際/ Umax=1.694/2.942=0.58(安全系數(shù)在充許的范圍內(nèi)，符全設(shè)計(jì)要求)</p><p>　?、?精餾塔有效高度的計(jì)算&

57、lt;/p><p>　　精餾段有效高度為 Z精=（N精-1）HT=（6-1）×0.40=2 m</p><p>　　提餾段有效高度為 Z提=（N提-1）HT=（8-1）×0.40=2.8 m</p><p>　　在進(jìn)料板上方開(kāi)一個(gè)人孔，其高度為0.8 m</p><p>　　故精餾塔有效高度為Z=Z精+Z提+0.5=2

58、+2.8+0.8=5.6m</p><p>　　六、塔板主要工藝尺寸的計(jì)算</p><p><b>　　⑴ 精餾段</b></p><p><b>　　a．溢流裝置計(jì)算</b></p><p>　　因塔徑　D=1.5m，</p><p>　　所以可選取單溢流弓形降液管，采用凹

59、形受液盤。( 此種溢流方式液體流徑較長(zhǎng)，塔板效率較高，塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，在直徑小于2.2m的塔中被廣泛使用。)各項(xiàng)計(jì)算如下：</p><p><b>　　1) 堰長(zhǎng)lw</b></p><p>　　可取lw=0.60D=0.90m</p><p>　　2) 溢流堰高度hw</p><p>　　由hw=hL－h(huán)ow&

60、lt;/p><p>　　選用平直堰，( 溢流堰板的形狀有平直形與齒形兩種，設(shè)計(jì)中一般采用平直形溢流堰板。) 堰上層液高度how由下列公式⑷計(jì)算，即有 </p><p>　　(E= 1.0 )</p><p>　　取板上清液層高度hL=0.04 m</p><p>　　故 hw=0.0286m</p><p>　　3) 弓

61、形降液管的寬度Wd和截面積Af</p><p>　　由Wd/D=0.6 m 查⑷可求得</p><p>　　Af/AT=0.057 Wd/D=0.125 </p><p>　　Af=0.057×1.767=0.1007m2</p><p>　　Wd=0.125×1.5=0.1875 m</p>

62、<p>　　并依據(jù)下式驗(yàn)算液體在降液管中的停留時(shí)間，即</p><p>　　其中HT即為板間距0.40m，Lh即為每小時(shí)的體積流量</p><p>　　驗(yàn)證結(jié)果為降液管設(shè)計(jì)符合要求。</p><p>　　4）降液管底隙高度ho</p><p>　　(取uo'=0.07m/s)</p><p>　　H

63、w-ho=0.0286-0.0222=0.0064＞0.006 m</p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理</p><p>　　選用凹形受液盤，深度h’w=55mm。</p><p><b>　　b．塔板布置</b></p><p><b>　　1) 塔板的分塊</b></p>

64、<p>　　因?yàn)镈≥ 1400mm，所以選擇采用分塊式，查⑷可得，塔板可分為4塊。</p><p>　　2) 邊緣區(qū)寬度確定</p><p>　　取Ws=W’s= 65mm , Wc=35mm</p><p><b>　　c．開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算</b></p><p>　　開(kāi)孔區(qū)面積Aa按下面式子計(jì)算，則有<

65、;/p><p>　　Aa=2【x（r2－x2）0.5+∏ r2/180×sin-1（x/r）】</p><p>　　其中 x=D/2－(Wd＋Ws)</p><p><b>　　r= D/2－Wc</b></p><p>　　并由Wd/D=0.125， 推出Wd=0.125</p><p&g

66、t;　　由上面推出 Aa=1.272m2</p><p>　　d 篩孔計(jì)算與排列</p><p>　　本實(shí)驗(yàn)研究的物系基本上沒(méi)有腐蝕性，可選用δ= 3mm碳鋼板，取篩孔直徑do=5mm⑷</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p>　　t=3 do=15mm</p><p&

67、gt;<b>　　篩孔的數(shù)目n為</b></p><p><b>　　開(kāi)孔率為</b></p><p>　　氣體通過(guò)閥孔的氣速為</p><p>　　⑵　提餾段 (計(jì)算公式和原理同精餾段)</p><p><b>　　a．溢流裝置計(jì)算</b></p><p&

68、gt;　　因塔徑D=1.5m，所以可選取單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。( 此種溢流方式液體流徑較長(zhǎng)，塔板效率較高，塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，在直徑小于2.2m的塔中被廣泛使用。)各項(xiàng)計(jì)算如下：</p><p><b>　　1) 堰長(zhǎng)lw</b></p><p>　　可取lw=0.60D=0.90m</p><p>　　2) 溢流堰高度hw&l

69、t;/p><p>　　由hw=hL－h(huán)ow</p><p>　　選用平直堰，( 溢流堰板的形狀有平直形與齒形兩種，設(shè)計(jì)中一般采用平直形溢流堰板。) 堰上層液高度how由下列公式⑷計(jì)算，即有 </p><p>　　(E= 1.0 )</p><p>　　取板上清液層高度hL=0.055 m</p><p>　　故 hw=0

70、.0355m</p><p>　　3) 弓形降液管的寬度Wd和截面積Af</p><p>　　由Wd/D=0.6 m 查⑷可求得</p><p>　　Af/AT=0.057 Wd/D=0.125 </p><p>　　Af=0.057×1.767=0.1007m2</p><p>　　Wd=0

71、.125×1.5=0.1875 m</p><p>　　并依據(jù)下式驗(yàn)算液體在降液管中的停留時(shí)間，即</p><p>　　其中HT即為板間距0.40m，Lh即為每小時(shí)的體積流量</p><p>　　驗(yàn)證結(jié)果為降液管設(shè)計(jì)符合要求。</p><p>　　4）降液管底隙高度ho</p><p>　　(取uo'

72、=0.17m/s)</p><p>　　Hw-ho=0.0355-0.0294=0.0061＞0.006 m</p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理</p><p>　　選用凹形受液盤，深度h’w=55mm。</p><p><b>　　b．塔板布置</b></p><p><b>

73、;　　1) 塔板的分塊</b></p><p>　　因?yàn)镈≥1400mm，所以選擇采用分塊式，查⑷可得，塔板可分為4塊。</p><p>　　2) 邊緣區(qū)寬度確定</p><p>　　取Ws=W’s= 65mm , Wc=35mm</p><p><b>　　c．開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算</b></p>

74、<p>　　開(kāi)孔區(qū)面積Aa按下面式子計(jì)算，則有</p><p>　　Aa=2【x（r2－x2）0.5+∏ r2/180×sin-1（x/r）】</p><p>　　其中 x=D/2－(Wd＋Ws)</p><p><b>　　r= D/2－Wc</b></p><p>　　并由Wd/D=0.12

75、5， 推出Wd=0.125</p><p>　　由上面推出 Aa=1.272m2</p><p>　　d 篩孔計(jì)算與排列</p><p>　　本實(shí)驗(yàn)研究的物系基本上沒(méi)有腐蝕性，可選用δ= 3mm碳鋼板，取篩孔直徑do=5mm⑷</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為</p><p>　　

76、t=3 do=15mm</p><p><b>　　篩孔的數(shù)目n為</b></p><p><b>　　開(kāi)孔率為</b></p><p>　　氣體通過(guò)閥孔的氣速為</p><p>　　七、篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p><b>　?、?精餾段</b&

77、gt;</p><p><b>　　1) 塔板的壓降</b></p><p>　　a 干板的阻力hc計(jì)算</p><p>　　干板的阻力hc計(jì)算由公式</p><p>　　并取do/δ= 5/3=1.67 ,可查史密斯關(guān)聯(lián)圖得，co=0.772</p><p><b>　　所以液柱<

78、;/b></p><p>　　b 氣體通過(guò)液層的阻力hl的計(jì)算</p><p>　　氣體通過(guò)液層的阻力hl由公式</p><p><b>　　hl=βhL</b></p><p>　　Fo=1.794(1.042)1/2=1.832kg1/2/(s m1/2)</p><p>　　可查⑸得，

79、得β=0.57</p><p>　　所以hl=βhL=0.57×(0.0286+0.0114)=0.0228 m液柱</p><p>　　c 液體表面張力的阻力hσ計(jì)算</p><p>　　液體表面張力的阻力hσ由公式 </p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的液柱高度hP，可按下面公式計(jì)算</p><p>　

80、　hP=hc+hl+hσ=0.0598+0.0228+0.00368=0.08628m液柱</p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的壓降為</p><p>　　Pp= hP×ρl×g =0.08628×808.3×9.81=684.15Pa＜0.7KPa（設(shè)計(jì)允許值）</p><p><b>　　2) 液面落差<

81、/b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，由于塔徑和液流量均不大，所以可忽略液面落差的影響。</p><p><b>　　3) 液沫夾帶</b></p><p>　　液沫夾帶量，采用公式</p><p>　　由hf=2.5hL=2.5×0.04=0.1m 所以：</p>

82、<p><b>　　kg液/kg氣</b></p><p>　　可知液沫夾帶量在設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)。</p><p><b>　　4) 漏液</b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，漏液點(diǎn)氣速uo,min可由公式</p><p>　　實(shí)際孔速為Ｕo27.67m/s＞Uo,min</p&g

83、t;<p>　　穩(wěn)定系數(shù)為 Ｋ=Uo/Uo,min=22.26/6.612=3.367＞1.5</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中無(wú)明顯漏液。</p><p><b>　　5) 液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液高度Hd應(yīng)服從式子</p><p>　　Hd≤ψ(HT＋hw)&

84、lt;/p><p>　　甲醇與水屬于一般物系，取ψ= 0.5，則</p><p>　　ψ(HT＋hw)=0.5（0.40+0.0286）=0.2143m</p><p>　　而Hd=hp+hL+hd</p><p>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰，則有</p><p>　　hd=0.153(uo’)2=0.153×(0.1)

85、2=0.00153m液柱</p><p>　　Hd=hp+hL+hd=0.8628+0.0228+0.00153=0.1106m液柱</p><p>　　則有： Hd≤ψ(HT＋hw)</p><p>　　于是可知本設(shè)計(jì)不會(huì)發(fā)生液泛</p><p><b>　?、?提餾段</b></p><p>

86、;<b>　　1) 塔板的壓降</b></p><p>　　a 干板的阻力hc計(jì)算</p><p>　　干板的阻力hc計(jì)算由公式</p><p>　　并取do/δ= 5/3=1.67 ,可查史密斯關(guān)聯(lián)圖得，co=0.772</p><p><b>　　所以液柱</b></p><

87、p>　　b 氣體通過(guò)液層的阻力hl的計(jì)算</p><p>　　氣體通過(guò)液層的阻力hl由公式</p><p><b>　　hl=βhL</b></p><p>　　Fo=1.796(0.813)1/2=1.619kg1/2/(s m1/2)</p><p>　　可查⑸得，得β=0.58</p><

88、p>　　所以hl=βhL=0.58×(0.0355+0.0195)=0.0319 m液柱</p><p>　　c 液體表面張力的阻力hσ計(jì)算</p><p>　　液體表面張力的阻力hσ由公式 </p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的液柱高度hP，可按下面公式計(jì)算</p><p>　　hP=hc+hl+hσ=0.0415+0.0

89、319+0.00491=0.07831m液柱</p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的壓降為</p><p>　　Pp= hP×ρl×g =0.07831×909.34×9.81=698.57Pa＜0.7KPa（設(shè)計(jì)允許值）</p><p><b>　　2) 液面落差</b></p><

90、p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，由于塔徑和液流量均不大，所以可忽略液面落差的影響。</p><p><b>　　3) 液沫夾帶</b></p><p>　　液沫夾帶量，采用公式</p><p>　　由hf=2.5hL=2.5×0.04=0.1m 所以：</p><p><b>　　kg

91、液/kg氣</b></p><p>　　可知液沫夾帶量在設(shè)計(jì)范圍之內(nèi)。</p><p><b>　　4) 漏液</b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，漏液點(diǎn)氣速uo,min可由公式</p><p>　　實(shí)際孔速為Ｕo27.67m/s＞Uo,min</p><p>　　穩(wěn)定系數(shù)為

92、 Ｋ=Uo/Uo,min=23.30/7.901=2.949＞1.5</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中無(wú)明顯漏液。</p><p><b>　　5) 液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液高度Hd應(yīng)服從式子</p><p>　　Hd≤ψ(HT＋hw)</p><p>　　

93、甲醇與水屬于一般物系，取ψ= 0.5，則</p><p>　　ψ(HT＋hw)=0.5（0.40+0.0355）=0.2178m</p><p>　　而Hd=hp+hL+hd</p><p>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰，則有</p><p>　　hd=0.153(uo’)2=0.153×(0.17)2=0.00499m液柱</p>

94、;<p>　　Hd=hp+hL+hd=0.7831+0.0319+0.00499=0.1152m液柱</p><p>　　則有： Hd≤ψ(HT＋hw)</p><p>　　于是可知本設(shè)計(jì)不會(huì)發(fā)生液泛</p><p><b>　　八、塔板負(fù)荷性能圖</b></p><p><b>　?、?精餾段

95、</b></p><p><b>　　a　漏液線</b></p><p><b>　　,</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p><b>　　b 液沫夾帶線</b></p><

96、;p>　　ev =0.1kg液/kg氣為限，求Vs—Ls關(guān)系如下：</p><p><b>　　hl=βhL</b></p><p>　　hf=2.5hL=2.5(hw+ how) hw=0.0286 </p><p>　　HT－h(huán)f=0.40-0.0715+1.789Ls2/3=0.3285-

97、1.789Ls2/3 </p><p><b>　　整理得 </b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p>　　c 液相負(fù)荷下限線</p><p>　　對(duì)于平流堰，取堰上液層高度how=0.005m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由式</p>&

98、lt;p><b>　　(取E=1)</b></p><p>　　據(jù)此可做出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線</p><p>　　d 液相負(fù)荷上限線</p><p>　　以θ=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由下式</p><p><b>　　故 </b></p><

99、;p>　　據(jù)此可以作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限</p><p><b>　　e 液泛線</b></p><p>　　令Hd=ψ(HT＋hw)</p><p>　　Hd=hp+hL+hd</p><p>　　hP=hc+hl+hσ</p><p><b>　　hl=βhL&

100、lt;/b></p><p>　　hL= h w +hOW</p><p>　　聯(lián)立得 ψHT＋(ψ-β-1)hw=(β+1) hOW+ hc + hd + hσ</p><p>　　忽略hσ，將hOW與Ls、hd和Ls、hc與Vs的關(guān)系代入上式，得</p><p>　　a’ V2s=b’-c’ Ls2-d’ Ls2/3 式中&l

101、t;/p><p>　　b’=ψHT＋(ψ-β-1)hw</p><p>　　c’=0.153/(lwhO)2</p><p>　　d’=2.84×10-3×E×( 1+β)(3600/lw)(2/3)</p><p><b>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)代入,得</b></p><p>

102、;　　b’=0.5×0.4＋(0.5-0.57-1)×0.0286=0.1694</p><p><b>　　故</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs的值，計(jì)算結(jié)果如下表</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線。由圖二可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，

103、下限為漏控制。由圖查得</p><p>　　Vs,max= 3.756m3/s Vs,min=0.999 m3/s</p><p><b>　　故操作彈性為</b></p><p><b>　　⑵ 提餾段</b></p><p><b>　　a　漏液線<

104、;/b></p><p><b>　　,</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p><b>　　b 液沫夾帶線</b></p><p>　　ev =0.1kg液/kg氣為限，求Vs—Ls關(guān)系如下：</p>&l

105、t;p><b>　　hl=βhL</b></p><p>　　hf=2.5hL=2.5(hw+ how) hw=0.0286 </p><p>　　HT－h(huán)f=0.40-0.0715+1.789Ls2/3=0.3113-1.789Ls2/3 </p><p><b>　　整理得

106、</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p>　　c 液相負(fù)荷下限線</p><p>　　對(duì)于平流堰，取堰上液層高度how=0.005m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由式</p><p><b>　　(取E=1)</b></p><

107、;p>　　據(jù)此可做出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線</p><p>　　d 液相負(fù)荷上限線</p><p>　　以θ=4s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由下式</p><p><b>　　故 </b></p><p>　　據(jù)此可以作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限</p><p>

108、;<b>　　e 液泛線</b></p><p>　　令Hd=ψ(HT＋hw)</p><p>　　Hd=hp+hL+hd</p><p>　　hP=hc+hl+hσ</p><p><b>　　hl=βhL</b></p><p>　　hL= h w +hOW</p

109、><p>　　聯(lián)立得 ψHT＋(ψ-β-1)hw=(β+1) hOW+ hc + hd + hσ</p><p>　　忽略hσ，將hOW與Ls、hd和Ls、hc與Vs的關(guān)系代入上式，得</p><p>　　a’ V2s=b’-c’ Ls2-d’ Ls2/3 式中</p><p>　　b’=ψHT＋(ψ-β-1)hw</p>&

110、lt;p>　　c’=0.153/(lwhO)2</p><p>　　d’=2.84×10-3×E×( 1+β)(3600/lw)(2/3)</p><p><b>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)代入,得</b></p><p>　　b’=0.5×0.4＋(0.5-0.58-1)×0.0355=0.1617

111、</p><p><b>　　故</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs的值，計(jì)算結(jié)果如下表</p><p>　　荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線。由圖二可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏控制。由圖查得在負(fù)</p><p>　　Vs,max= 3.758m3/

112、s Vs,min=0.976 m3/s</p><p><b>　　故操作彈性為</b></p><p><b>　　8．管徑的設(shè)計(jì)</b></p><p>　?、?塔頂蒸氣出口管的直徑dV</p><p>　　操作壓力為常壓時(shí)，蒸氣導(dǎo)管中常用流速為12~20 m/s

113、，</p><p><b>　　蒸氣管的直徑為 </b></p><p>　　其中，dV---塔頂蒸氣導(dǎo)管內(nèi)徑m Vs---塔頂蒸氣量m3/s </p><p>　?、?回流管的直徑dR</p><p>　　①當(dāng)塔頂冷凝器械安裝在塔頂平臺(tái)時(shí)，回流液靠重力自流入塔內(nèi)，流速UR可取0.2~0.5 m/s②當(dāng)用

114、泵輸送時(shí)，可取1.5~2.5 m/s(本設(shè)計(jì)應(yīng)用前者，回流液靠重力自流入塔內(nèi)，流速UR取0.5 m/s)</p><p>　?、?進(jìn)料管的直徑dF</p><p>　　若采用高位槽送料入塔，料液速度可取UF=0.4~0.8 m/s，如果用泵輸送時(shí)，料液速度可取1.5~2.5 m/s(本設(shè)計(jì)采用高位槽送料入塔，料液速度UF= 0.5)</p><p>　?、?塔底出料

115、管的直徑dW</p><p>　　一般可取塔底出料管的料液流速UW為0.5~1.5 m/s，循環(huán)式再沸器取1.0~1.5 m/s</p><p>　　九、篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果</p><p><b>　　十一、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　?、?時(shí)鈞等 化學(xué)工程手冊(cè) 化學(xué)工業(yè)出版社 1-108~1-109</

116、p><p>　?、?王志魁 化工原理第三版 化學(xué)工業(yè)出版社 359~380</p><p>　?、?吳俊生 邵惠鶴精餾設(shè)計(jì)、操作和控制 中國(guó)石化出版社</p><p>　?、?賈紹義 柴誠(chéng)敬 化工原理課程設(shè)計(jì) 天津大學(xué)出版社 108</p><p>　?、?潘國(guó)昌 郭慶豐 化工設(shè)備設(shè)計(jì) 清華大學(xué)出版社 175</p><

117、;p>　　⑹ 武漢大學(xué)主編 化學(xué)工程基礎(chǔ) 高等教育出版社 415-425</p><p><b>　　十二、設(shè)計(jì)評(píng)述：</b></p><p>　　甲醇最早是用木材干餾得到的，因此又叫木醇，是一種易燃的液體，沸點(diǎn)65℃，能溶于水，毒性很強(qiáng)，誤飲能使人眼睛失明，甚至致死。由于甲醇和水不能形成恒沸點(diǎn)的混合物，因此可直接用常壓蒸餾法把大部分的水除去，再用金屬鎂處理，

118、就得無(wú)水甲醇。甲醇在工業(yè)上主要用來(lái)制備甲醛，以及作為油漆的溶劑和甲基化劑等。</p><p>　　本設(shè)計(jì)進(jìn)行甲醇和水的分離，采用直徑為1 .0m的精餾塔，選取效率較高、塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、加工方便的單溢流方式，并采用了弓形降液盤。</p><p><b>　　該設(shè)計(jì)的優(yōu)點(diǎn)：</b></p><p>　　1．操用、調(diào)節(jié)、檢修方便；</p>

119、<p>　?。玻圃彀惭b較容易；</p><p>　?。常幚砟芰Υ螅瘦^高，壓強(qiáng)較低，從而降低了操作費(fèi)用；</p><p><b>　?。矗僮鲝椥暂^大。</b></p><p><b>　　該設(shè)計(jì)的缺點(diǎn)：</b></p><p>　　設(shè)計(jì)中對(duì)文獻(xiàn)的收索、查閱、記錄都不全，設(shè)備的計(jì)算

120、及選型都有較大的問(wèn)題存在，從而選取的操作點(diǎn)的不是在最好的范圍內(nèi)，影響了設(shè)計(jì)的優(yōu)良性。</p><p><b>　　十三，操作流程圖</b></p><p>　　甲醇——水溶液連續(xù)篩板精餾塔設(shè)計(jì)流程圖</p><p><b>　　符號(hào)說(shuō)明：</b></p><p><b>　　英文字母<

121、;/b></p><p>　　Aa---- 塔板的開(kāi)孔區(qū)面積，m2</p><p>　　Af---- 降液管的截面積, m2</p><p>　　Ao---- 篩孔區(qū)面積, m2 </p><p>　　AT----塔的截面積 m2</p><p>　　C----負(fù)荷因子 無(wú)因次t----篩孔的中心距<

122、/p><p>　　C20----表面張力為20mN/m的負(fù)荷因子</p><p>　　do----篩孔直徑 u’o----液體通過(guò)降液管底隙的速度</p><p>　　D----塔徑 mWc----邊緣無(wú)效區(qū)寬度</p><p>　　ev----液沫夾帶量 kg液/kg氣Wd----弓形降液管的寬度</p><p>

123、;　　ET----總板效率Ws----破沫區(qū)寬度</p><p><b>　　R----回流比</b></p><p>　　Rmin----最小回流比 </p><p>　　M----平均摩爾質(zhì)量 kg/kmol</p><p>　　tm----平均溫度 ℃</p><p>　　g----重力加

124、速度 9.81m/s2Z----板式塔的有效高度</p><p>　　Fo----篩孔氣相動(dòng)能因子 kg1/2/(s.m1/2)</p><p>　　hl----進(jìn)口堰與降液管間的水平距離 mθ----液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間</p><p>　　hc----與干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?mυ----粘度</p><p>　　hd----與液

125、體流過(guò)降液管的壓降相當(dāng)?shù)囊鹤⒏叨?mρ----密度</p><p>　　hf----塔板上鼓層高度 mσ----表面張力</p><p>　　hL----板上清液層高度 mΨ----液體密度校正系數(shù)</p><p>　　h1----與板上液層阻力相當(dāng)?shù)囊鹤⒏叨?m</p><p><b>　　下標(biāo)</b></

126、p><p>　　ho----降液管的義底隙高度 m</p><p>　　max----最大的</p><p>　　how----堰上液層高度 m</p><p>　　min----最小的</p><p>　　hW----出口堰高度 m、</p><p><b>　　L----液相的<

127、/b></p><p>　　h’W----進(jìn)口堰高度 m</p><p><b>　　V----氣相的</b></p><p>　　hσ----與克服表面張力的壓降相當(dāng)?shù)囊鹤⒏叨?m</p><p>　　H----板式塔高度 m</p><p>　　HB----塔底空間高度 m</p&

128、gt;<p>　　Hd----降液管內(nèi)清液層高度 m</p><p>　　HD----塔頂空間高度 m</p><p>　　HF----進(jìn)料板處塔板間距 m</p><p>　　HP----人孔處塔板間距 m</p><p>　　HT----塔板間距 m</p><p>　　H1----封頭高度 m<

129、;/p><p>　　H2----裙座高度 m</p><p><b>　　K----穩(wěn)定系數(shù)</b></p><p>　　lW----堰長(zhǎng) m</p><p>　　Lh----液體體積流量 m3/h</p><p>　　Ls----液體體積流量 m3/s</p><p>　　n

130、----篩孔數(shù)目 </p><p>　　P----操作壓力 KPa</p><p>　　△P---壓力降 KPa</p><p>　　△Pp---氣體通過(guò)每層篩的壓降 KPa</p><p>　　T----理論板層數(shù)</p><p>　　u----空塔氣速 m/s</p><p>　　u0,mi

131、n----漏夜點(diǎn)氣速 m/s</p><p>　　uo’ ----液體通過(guò)降液管底隙的速度 m/s</p><p>　　Vh----氣體體積流量 m3/h</p><p>　　Vs----氣體體積流量 m3/s</p><p>　　Wc----邊緣無(wú)效區(qū)寬度 m</p><p>　　Wd----弓形降液管寬度 m<

132、;/p><p>　　Ws ----破沫區(qū)寬度 m</p><p>　　Z ---- 板式塔的有效高度 m </p><p><b>　　希臘字母</b></p><p>　　δ----篩板的厚度 m</p><p>　　θ----液體在降液管內(nèi)停留的時(shí)間 s</p><p>

133、　　υ----粘度 mPa.s</p><p>　　ρ----密度 kg/m3</p><p>　　σ----表面張力N/m</p><p>　　φ----開(kāi)孔率 無(wú)因次</p><p>　　α----質(zhì)量分率 無(wú)因次 </p><p><b>　　下標(biāo)</b></p><p