課程設(shè)計--年產(chǎn)ⅱ型硅酸鹽水泥80萬t廠房設(shè)計

1、<p>　　年產(chǎn)Ⅱ型硅酸鹽水泥80萬t廠房設(shè)計</p><p>　　班級：無機非金屬07-1班</p><p><b>　　姓名： </b></p><p><b>　　學(xué)號： 22號</b></p><p>　　年產(chǎn)Ⅱ型硅酸鹽水泥80萬t廠房設(shè)計1</p><

2、p>　　班級：無機非金屬07-1班1</p><p><b>　　姓名：蘇鑫1</b></p><p><b>　　學(xué)號：22號1</b></p><p>　　一﹑原料配比過程2</p><p>　　(一)煤灰參入量計算2</p><p>　　(二)燃料煤的原

3、始資料2</p><p>　　(三)累加試湊法計算原料配合比3</p><p>　　二﹑物料平衡計算4</p><p>　　(一)燒成車間生產(chǎn)能力和工廠生產(chǎn)能力的計算4</p><p>　　三﹑主機平衡計算8</p><p>　　三﹑水泥廠工藝設(shè)備的選型9</p><p><b

4、>　　(一)回轉(zhuǎn)窯9</b></p><p>　　(二)旋風(fēng)式預(yù)熱器10</p><p><b>　　(三)分解爐11</b></p><p>　　(四)除塵機設(shè)備的選擇13</p><p><b>　　(五)冷卻機13</b></p><p>&

5、lt;b>　?。?破碎機13</b></p><p><b>　?。ㄆ?烘干機14</b></p><p><b>　?。ò?烘干機16</b></p><p><b>　　一﹑原料配比過程</b></p><p>　　(一)煤灰參入量計算</

6、p><p>　　查閱參考資料[1]29～32頁，選取單位熟料耗熱q為3350kJ/kg-熟料。</p><p>　　(二)燃料煤的原始資料</p><p>　　煤元素分析結(jié)果：【收到基（ar）：進(jìn)行煤質(zhì)分析化驗時，煤樣所處的狀態(tài)為收到該批煤所處的狀態(tài)。A為灰分；M為水分。】</p><p>　　表1煤中元素的百分比</p><

7、p>　　將燃料ar基轉(zhuǎn)換為ad基</p><p>　　換算系數(shù)為（100-Mar）/100=（100-1.2）/100=0.988</p><p>　　Had= Har×0.988=5.3×0.988=5.236</p><p>　　Nad= Nar×0.988=1.0×0.988=0.988</p>&l

8、t;p>　　Oad= Oar×0.988=7.2×0.988=7.114</p><p>　　Sad= Sar×0.988=0.3×0.988=0.296</p><p>　　Aad= Aar×0.988=14.8×0.988=14.622</p><p>　　Mad= Mar×0.988=

9、1.2×0.988=1.186</p><p>　　查閱參考資料[2]64頁，根據(jù)設(shè)計任務(wù)書中給出的元素分析結(jié)果計算的：</p><p>　　Qnet,ad=339Cad+1030Had-109×（Oad-Sad）-25Mad</p><p>　　=339×69.358+1030×5.236-109×(7.114-0

10、.296)-25×1.186</p><p>　　=2351.2362+539.308-743.162-2.965</p><p>　　=2813.263（kJ/kg）</p><p>　　計算煤灰摻入量 GA=qAys/Qy×100=（3350×14.622）/(28132.63×100)=1.741%</p>

11、<p>　　煤灰沉落率S取100 </p><p>　　(三)累加試湊法計算原料配合比</p><p><b>　　表2原料的原始資料</b></p><p>　　據(jù)參考文獻(xiàn)[2]174頁，表10.2預(yù)設(shè)KH=0.90 SM=2.4 IM=1.50 ∑=98.5%</p><p>　　Fe2O

12、3=∑/{(2.8KH+1)(IM+1)SM+2.65IM+1.35}</p><p>　　=98.5%/{(2.8×0.90+1)(1.50+1)2.4+2.65×1.50+1.35=3.74%</p><p>　　Al2O3=IM×Fe2O3=1.50×3.74%=5.61%</p><p>　　SiO2=SM(Al2O3

13、 + Fe2O3)=2.4(5.61%+3.74%)=22.44%</p><p>　　CaO=∑-( Al2O3 + SiO2 + Fe2O3)=98.5%-(5.69%+3.67%+22.93%)=66.75%</p><p>　　考慮物料損失3%計算得原料與煤灰的化學(xué)成分，如下表</p><p>　　表３原料與煤灰的化學(xué)成分%</p><p

14、>　　以100Kg熟料為基準(zhǔn)，如下表</p><p><b>　　表４累計試湊過程</b></p><p>　　注：SM= SiO2/( Al2O3 + Fe2O3)</p><p>　　IM= Al2O3/ Fe2O3</p><p>　　CaO=∑-( Al2O3 + SiO2 + Fe2O3)</p&g

15、t;<p>　　Fe2O3=∑/{(2.8KH+1)(IM+1)SM+2.65IM+1.35}</p><p><b>　　二﹑物料平衡計算</b></p><p>　　(一)燒成車間生產(chǎn)能力和工廠生產(chǎn)能力的計算</p><p><b>　　1．年平衡法</b></p><p>　　（

16、1）要求的熟料的年產(chǎn)量：</p><p><b>　　Qy=Gy</b></p><p>　　式中Qy－要求的熟料年產(chǎn)量（t熟料/年）</p><p>　　Gy－工廠規(guī)模（t水泥/年）</p><p>　　d－水泥中石膏摻入量（％）</p><p>　　e－水泥中混合材的摻入量（％）</p&

17、gt;<p>　　P－水泥的生產(chǎn)損失（％），可取為3～5％</p><p>　　80萬噸普通硅酸鹽水泥，石膏摻入量為3.5％，混合材的參入量為1.5％。水泥的生產(chǎn)損失取為4％。</p><p>　　80萬噸普通硅酸鹽水泥熟料量為800000×（1-0.035-0.015）=760000噸</p><p>　　水泥廠每年除去檢修的日子生產(chǎn)水泥的

18、天數(shù)為330天</p><p>　　日產(chǎn)熟料量為760000/330=2303t/d</p><p>　　Qy=Gy=（100-3.5-1.5）8000000/（100-4）=791666（t熟料/年）</p><p><b>　?。?）窯的臺數(shù)：</b></p><p><b>　　n=</b>&

19、lt;/p><p><b>　　式中n－窯的臺數(shù)</b></p><p>　　Qy－要求的熟料年產(chǎn)量（t熟料/年）</p><p>　　Qh,l－所選窯的標(biāo)定臺時產(chǎn)量（t /臺?h）</p><p>　　η－窯的年利用率，以小時表示。不同窯的年利用率可參考下列數(shù)值：濕法窯0.90；傳統(tǒng)干法窯0.85；機立窯0.8～0.85；

20、懸浮預(yù)熱器窯、預(yù)分解窯0.85；</p><p>　　7920－全年除去檢修日子外窯工作的小時數(shù)，全年的工作日為330天。</p><p>　　n==791666/(7920×0.85×125)=0.94</p><p>　?。?）燒成系統(tǒng)的生產(chǎn)能力可按下列各各式計算：</p><p>　　熟料小時產(chǎn)量： =1×

21、125=125(t /h)</p><p>　　熟料日產(chǎn)量： =24×125=3000(t /d)</p><p>　　熟料年產(chǎn)量：=7920×0.85×125=841500 (t/y)</p><p>　?。?）工廠的生產(chǎn)能力可按下列各式由燒成車間的生產(chǎn)能力求得：</p><p>　　水泥小時產(chǎn)量：=（100-

22、4）125/ (100-3.5-1.5)=126.32(t /h)</p><p>　　水泥日產(chǎn)量：=24×126.32=3031.68(t /d)</p><p>　　水泥年產(chǎn)量：=7920×0.85×126.32=850386.24(t/y)</p><p>　　2. 原、燃材料消耗定額的計算（1）、材料消耗定額</p>

23、;<p>　?、倏紤]煤灰摻入時，1t熟料的干生料理論消耗量</p><p>　　式中K干——干生料理論消耗量（t/t熟料）</p><p>　　I——干生料的燒失量（%）</p><p>　　S——煤灰摻入量，以熟料百分?jǐn)?shù)表示（%）</p><p>　　單位熟料耗煤量為myr=1.19 kg/kg-熟料</p>&

24、lt;p>　　S= GA×myr=1.741×1.19×1000/84.03=20.7%（t/t熟料）</p><p>　　I=[49.57×29.08+4.378×(29.08-0.2)+1.442×2.31] /</p><p>　　[1.741+136.94 (1-0.0103)+( 29.08-0.2)(1-0.00

25、876)+2.31(1-0.03605)]</p><p><b>　　=41.27%</b></p><p><b>　?。╰/t熟料）</b></p><p>　　②考慮煤灰摻入時，1t熟料的干生料理論消耗定額：</p><p><b>　?。╰/t熟料）</b></

26、p><p>　?、劭紤]生產(chǎn)損失時，1t熟料的干生料理論消耗定額</p><p><b>　?。╰/t熟料）</b></p><p>　　式中K生——干生料消耗定額（t/t熟料）</p><p>　　P生——生料的生產(chǎn)損失（%），一般3%～5%</p><p>　?、芨鞣N干原料消耗定額</p>

27、;<p>　　式中K原——某種干原料的消耗定額（t/t熟料）</p><p>　　x——干生料中該原料的配合比</p><p>　?。?）干石膏消耗定額</p><p><b>　　（t/t熟料）</b></p><p>　　式中Kd——干石膏消耗定額（t/t熟料）</p><p>

28、　　d、e——分別表示水泥中石膏、混合材的摻入量（%）。</p><p>　?。?）干混合材消耗定額</p><p><b>　　（t/t熟料）</b></p><p>　　式中Ke——干混合材消耗定額（t/t熟料）</p><p>　?。?）燒成用干煤消耗定額</p><p>　　單位熟料耗熱q

29、為3350kJ/kg-熟料，煤的Qnet,ad=28132.63（kJ/kg）</p><p>　　式中——燒成用干煤消耗定額（t/t熟料）</p><p>　　q——熟料燒成熱耗（kJ/kg熟料）</p><p>　　QgDW——干煤低位熱值（kJ/kg干煤）</p><p>　　Pf——煤的生產(chǎn)損失（%），一般取3%。</p>

30、<p>　?。?）烘干用干煤的消耗定額</p><p>　　式中Kf——烘干某種濕物料用干煤消耗定額（t/t熟料）</p><p>　　M濕——需烘干的濕物料量，用年平衡法時以t/a表示。</p><p>　　Q燒——燒成系統(tǒng)生產(chǎn)能力，用年平衡法時以熟料年產(chǎn)量表示。</p><p>　　ω1、ω2——分別表示烘干前、后物料的含水

31、量（%）</p><p>　　q烘——蒸發(fā)1kg水分的消耗量（kJ/kg水分），可參考烘干機經(jīng)驗數(shù)據(jù)，而準(zhǔn)確的數(shù)據(jù)應(yīng)通過具體烘干機的熱工計算求得。</p><p>　　蒸發(fā)1千克水的耗煤量q=lI2/HQyDW=2.56×1940/0.85×20700=0.28kg／kg水</p><p>　?、俸娓烧惩劣酶擅旱南亩~</p>&

32、lt;p>　　M粘=28.04Q燒／100</p><p>　　=[0.2804×(6-0.2)×0.28×100]/[(100-0.2)×2813.263×(100-4)]</p><p>　　=0.0000163（t/t熟料）</p><p>　?、诤娓傻V渣用干煤的消耗定額</p><p

33、>　　M礦=0.082×1220107.68=100048.83 (t/y)</p><p>　　=0.00056（t/t熟料）</p><p>　?、酆娓擅河酶擅旱南亩~</p><p>　　M煤= myr×Q燒</p><p><b>　　（t/t熟料）</b></p>&l

34、t;p>　?、芎娓墒嘤酶擅旱南亩~</p><p><b>　　（t/t熟料）</b></p><p>　　上述各種干物料消耗定額換算為含天然水分的濕物料消耗定額時，可用下式計算：</p><p>　　式中K濕，K干——分別表示濕物料、干物料消耗定額（kJ/kg熟料）</p><p>　　ω1——該濕物料的天然

35、水分（%）。</p><p>　　3.、原料、燃料、材料需要量的計算和物料平衡表的編制</p><p>　　將各種物料消耗定額乘以燒成系統(tǒng)生產(chǎn)能力，可求出各種物料的需要量。例如，將濕石灰石消耗定額乘以熟料周產(chǎn)量，便得出石灰石每周需要量；乘以熟料年產(chǎn)量，便得出濕石灰石每年需要量。</p><p>　　將計算結(jié)果匯總成物料平衡表，其格式見表3-2</p>

36、<p>　　表3-2 水泥廠物料平衡表</p><p>　　注：1、采用年平衡法，可不列第8欄和第12欄；采用周平衡法，可不列第9欄和第13欄。</p><p>　　2、備注中可列出：生料組分、物料配合比、生熟料消耗定額、燒成熱耗和烘干熱耗、煤的熱值等。</p><p><b>　　三﹑主機平衡計算</b></p>&

37、lt;p><b>　　年平衡法</b></p><p>　　計算步驟：根據(jù)車間工作制度，選取主機的年利用率，并根據(jù)物料年平衡量，求出該主機要求的小時產(chǎn)量。</p><p>　　式中GH——主機要求小時產(chǎn)量（t/h）;</p><p>　　Gy——物料年平衡量（t/年）</p><p>　　η——預(yù)定的主機年利用率（

38、以小數(shù)表示）</p><p>　　預(yù)定的主機年利用率可根據(jù)車間工作制度和主機運轉(zhuǎn)時間用下式求出：</p><p><b>　　或</b></p><p>　　式中K0——每年工作周數(shù)（周/年）</p><p>　　K1——每周工作日數(shù)（日/周）</p><p>　　K2——每日工作班數(shù)（班/日）&

39、lt;/p><p>　　K3——每班主機運轉(zhuǎn)小時數(shù)（小時/班）</p><p>　　K——每年工作日數(shù)（日/年）</p><p>　　水泥廠主機年利用率可參考文獻(xiàn)6第43業(yè)表3-4。</p><p>　　表8主機要求生產(chǎn)能力平衡表</p><p><b>　　四﹑儲庫計算</b></p>

40、<p><b>　　表9圓庫</b></p><p>　　表10矩形預(yù)均化堆場</p><p><b>　　表11堆棚</b></p><p><b>　　表12堆場</b></p><p>　　五﹑水泥廠工藝設(shè)備的選型</p><p>&l

41、t;b>　　(一)回轉(zhuǎn)窯</b></p><p>　　1．回轉(zhuǎn)窯規(guī)格的計算</p><p>　　在綜合考慮了工廠規(guī)模、產(chǎn)品種類、原燃料情況及其它條件，確定了生產(chǎn)方法和窯的類型后，根據(jù)所選窯的規(guī)格，標(biāo)定窯的產(chǎn)量，然后根據(jù)熟料要求小時產(chǎn)量，確定窯的臺數(shù)。</p><p>　　標(biāo)定回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量時，可參考設(shè)備說明和用下式計算的結(jié)果：</p>&

42、lt;p>　　D =(G/Ky)0.303</p><p>　　式中 G——回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量(噸／小時)；G=2136/24=89t/h</p><p>　　D——回轉(zhuǎn)窯的筒體直徑(米)</p><p>　　L——回轉(zhuǎn)窯的有效長度(米)；</p><p>　　Ky——經(jīng)驗系數(shù)，可參考下列數(shù)值：</p><p>　　

43、預(yù)分解窯 0.94～1 取Ky =1 </p><p>　　根據(jù)參考文獻(xiàn)可知日產(chǎn)2136噸的回轉(zhuǎn)窯的L/D可選為15.4，</p><p>　　解得：D=3.9m L=60m</p><p><b>　　根據(jù)手冊可差得下表</b></p><p><b>　　表7回轉(zhuǎn)窯工藝參數(shù)</b

44、></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)CKP的預(yù)粉磨節(jié)能機理可知下</p><p>　　表８NSP窯各帶及全窯長徑比L/D</p><p>　　L冷卻帶=0.5 D=3.9×0.5=2m</p><p>　　L燒成帶=8D=8×3.9=31m</p><p>　　L過渡帶=L- L冷卻帶- L燒成帶

45、=60-2-31=27 m</p><p>　　回轉(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)速、斜率及功率的計算</p><p>　　D=3.9﹤4m時 δ=150mm Di= D-2δ=3.9-2×0.15=3.6m</p><p>　　N0=K Di2.5n L （kw）</p><p>　　K——系數(shù) K=0.045～0.048</p>

46、<p>　　Di——回轉(zhuǎn)窯的內(nèi)徑(m).</p><p>　　L——回轉(zhuǎn)窯的有效長度(m)；</p><p><b>　　n——窯的轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　n=3.9r/min 斜度=3.5 K=0.047 解得：N0=265 kw</p><p><b>　　(二)旋風(fēng)式預(yù)熱器&l

47、t;/b></p><p>　　旋風(fēng)式預(yù)熱器一般采用四級。但當(dāng)生料中堿、氯、硫含量超過一定限度后，也有采用一級或二級的；或者增設(shè)旁路系統(tǒng)，使部分窯尾廢氣不經(jīng)旋風(fēng)預(yù)熱器而排出(先經(jīng)冷卻和凈化后排入大氣)。</p><p>　　1．旋風(fēng)筒規(guī)格的計算</p><p>　　(1)旋風(fēng)筒直徑以直筒部分橫截面計算風(fēng)速和通過旋風(fēng)筒的風(fēng)量來確定，可按下式計算</p>

48、;<p>　　D=[(4×396670/3600)/(3.14×4)]0.5=5.92m</p><p>　　式中 D——旋風(fēng)筒的直徑(m)；</p><p>　　Q——通過旋風(fēng)筒的風(fēng)量(m3／s)；</p><p>　　ω——旋風(fēng)筒計算截面風(fēng)速(m／s)。</p><p>　　目前，國內(nèi)處旋風(fēng)筒截面風(fēng)速大

49、都采用3.5～4.0m/s。旋風(fēng)筒進(jìn)出口風(fēng)速以及旋風(fēng)筒進(jìn)出管道內(nèi)的風(fēng)速一般在18～20m／s左右，據(jù)此也可以確定進(jìn)出口面積及管道直徑。</p><p>　?。?）旋風(fēng)筒各部分的尺寸可以根據(jù)旋風(fēng)筒直徑來確定，表4-10舉例列出旋風(fēng)筒各部分尺寸與旋風(fēng)筒直徑的關(guān)系。</p><p>　　表9旋風(fēng)筒幾何尺寸與旋風(fēng)筒直徑D的比值</p><p>　　表10各級旋風(fēng)筒的參數(shù)&l

50、t;/p><p>　　1)旋風(fēng)筒進(jìn)風(fēng)口橫截面積</p><p>　　F=V/ω1(m2)</p><p>　　V------進(jìn)旋風(fēng)筒的風(fēng)量(m3／s)</p><p>　　ω1------旋風(fēng)筒的進(jìn)口風(fēng)速m/s,一般在15～20m/s的范圍為宜</p><p>　　F=110/18=6.12 (m2)</p>

51、<p>　　2)進(jìn)料口旋風(fēng)筒之間聯(lián)接管道的尺寸</p><p>　　d=（4 Q /πω2）0.5</p><p>　　一般來說ω2一般在10～20m/s的范圍,多數(shù)工廠取15m/s</p><p>　　d=（4 Q /πω2）0.5=3.06m</p><p><b>　　(三)分解爐</b></p&

52、gt;<p>　　1．分解爐規(guī)格的計算</p><p>　　按參考文獻(xiàn)《無機非金屬材料熱工設(shè)備》P97，選擇FLS系統(tǒng)分解爐中的SLE型分解爐，取分解爐溫度1000℃，所以分解爐的工作風(fēng)量為：</p><p>　　G=1000×103/24=41667kg-熟料/h</p><p>　　y----水泥熟料燒成熱耗在分解爐中的比例，一般取y=0

53、.7</p><p>　　V0----燃料燃燒產(chǎn)生的理論煙氣量8.02 (m3／kg)</p><p>　　Va0----燃料燃燒所需的理論空氣量</p><p>　　al----分解爐內(nèi)的過?？諝庀禂?shù)al=1.2</p><p>　　mr-------單位質(zhì)量熟料所消耗的煤粉量1.19 kg/kg</p><p>　

54、　V0fl---燃料燃燒產(chǎn)生的理論煙氣量，Nm3/kg-煤</p><p>　　V0a---煤粉燃燒所需的理論空氣量，Nm3/kg-煤7.48(m3／kg)</p><p><b>　　分解爐內(nèi)實際煙氣量</b></p><p>　　VFC=[V0+(al-1)Va0]mryG</p><p>　　=[8.02+(1.2

55、-1)×7.48]×1.19×0.7×41667</p><p>　　= 330287Nm3/h</p><p>　　在分解爐中碳酸鈣放出來CO2量 VCO2=0.27etG/100=78.75(Nm3/h)</p><p>　　et---分解爐內(nèi)生料的真實分解率，在65％～75％ et取70％</p>

56、<p>　　如果出窯廢氣進(jìn)入分解爐則得通過分解爐的氣體量還應(yīng)該包括從回轉(zhuǎn)窯窯尾從來的廢氣流量，即窯氣量。此窯氣量應(yīng)等于回轉(zhuǎn)窯窯頭燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣量與入窯生料中剩余的碳酸鈣分解產(chǎn)生的CO2量之和。</p><p>　　Vk=[ V0fl+(a-1) V0a]mr(1-y)G+0.27(100- et)G/100</p><p>　　=[8.02+（1.2-1）7.48]1.19（

57、1-0.7）41667+（100-0.7）41667/100</p><p>　　=141551.63+41375.33=182926.96(Nm3/h)</p><p>　　a為回轉(zhuǎn)窯內(nèi)燃燒帶內(nèi)的過?？諝庀禂?shù)</p><p>　　1）得到通過分解爐的工作態(tài)氣體量Vf</p><p>　　Vf=(Vfl+VCO2+Vk)（273.15+t）P

58、0/273.15P </p><p>　　=(330287+78.75+182926.96)1673.15 ×760/[273.15×(720-400/13.6)]</p><p>　　=1234449.20(Nm3/h)</p><p>　　t----分解爐內(nèi)氣體溫度，一般取1400℃</p><p>　　Vk---回

59、轉(zhuǎn)窯窯尾從來的廢氣流量，即窯氣量。</p><p>　　P0---101325kpa=760mmHg</p><p>　　p---分解爐內(nèi)氣體絕對壓強</p><p>　　2）分解爐的有效截面積和內(nèi)徑</p><p>　　有效截面積AF=Vf/(3600wf)= 1234449.20/(3600×5)=68.58 m2/s</

60、p><p>　　SF型分解爐wf在4.5～6m/s取wf=5m/s</p><p>　　有效內(nèi)徑DF=（4AF/πwf）1/2=(4×68.58/3.14×5) 1/2=4.18m</p><p>　　椎體部分高H2=0.7×DF=0.7×4.18=2.93m</p><p>　　3）分解爐的有效高度H的計

61、算</p><p>　　取分解爐內(nèi)軸向平均流速w=5m/s 停留時間t=2s</p><p>　　分解爐高H=wt=5×2=10m</p><p>　　直筒部位的有效高度H1=H-H2=10-2.93=7.07m</p><p>　　下料管直徑d=0.0019×（msG）1/2=0.0019×(1.03×

62、;41667) 1/2=0.39m</p><p>　　入分解爐風(fēng)管（三次風(fēng)管）直徑的計算</p><p>　　取此處風(fēng)速w3=17m/s   風(fēng)溫t=740℃</p><p>　　VF2K=5.380mr=5.380×1.19=6.4022Nm3/kg-熟料</p><p>　　V3a0=G×VF2K

63、=41667×(6.4022/3600)=74.1 m3/s</p><p>　　di=[(4V3a0/πw3)×（273.15+t）/273.15]1/2</p><p>　　={[（4×74.1）/（3.14×17）]×[(273.15+740)/273.15]}1/2=5.55×1.93=10.69m </p>

64、<p>　　根據(jù)上述計算結(jié)果，分解爐主要尺寸值如下：</p><p>　　分解爐的有效內(nèi)徑 DF=4.18m</p><p>　　椎體部分有效筒高 H2=2.93m</p><p>　　直筒部分有效高度 H1=7.07m</p><p>　　分解爐總高度    　 H=

65、10m</p><p>　　下料管直徑     d=0.39m</p><p>　　三次風(fēng)管直徑    di=10.69m</p><p>　　(四)除塵機設(shè)備的選擇</p><p>　　已知單位熟料耗熱q為3350kJ/kg-熟料，煤的Qne

66、t,ad=28132.63（kJ/kg）</p><p>　　單位熟料耗煤量為1.19 kg/kg</p><p>　　每小時產(chǎn)的熟料量41667kg/h</p><p>　　每小時產(chǎn)生的煙氣量Va×41667=396670(m3/h)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[1]可選CDWY163- 9790-3/Ⅱ的電除塵器</p

67、><p>　　選的除塵設(shè)備是電除塵器，在除塵器前加一個增濕塔。由參考文獻(xiàn)[1]可選CAS9</p><p>　　生產(chǎn)1 kg熟料用的生料量為1.03kg</p><p><b>　　(五)冷卻機</b></p><p>　　每小時產(chǎn)的熟料量41667kg/h</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[3]可選3

68、.4×17.7推動篦式冷卻機</p><p>　　表11水平推動篦式冷卻機的主要參數(shù)</p><p><b>　?。?破碎機</b></p><p>　　1、由全廠主機平衡設(shè)計確定的破碎車間要求小時產(chǎn)量，是破碎機選型的依據(jù)，可依此確定破碎機的規(guī)格與臺數(shù)。</p><p>　　2、物料的物理性質(zhì)，即無聊的硬度、

69、塊度、雜質(zhì)含量與形狀。</p><p><b>　　（1）石灰石破碎</b></p><p>　　石灰石破碎系統(tǒng)產(chǎn)量計算</p><p>　　G=gG/d·n·t·k</p><p>　　式中G——要求破碎系統(tǒng)的產(chǎn)量，t/h；</p><p>　　G?！獰绍囬g年產(chǎn)

70、熟料量，t／a</p><p>　　g——每噸熟料的石灰石耗量，t／t（可按物料平衡表取值）</p><p>　　d——破碎系統(tǒng)全年工作日，按不連續(xù)周計，一般280～300d</p><p>　　n——每天工作班數(shù)，多數(shù)為二班制</p><p>　　t——每班工作小時數(shù)，可取6～7h</p><p>　　k——供料不

71、均衡系數(shù)，在1～0.8之間取值，距礦山近、運輸條件好的取上限</p><p><b>　　破碎機的選型</b></p><p><b>　?。ㄆ?烘干機</b></p><p>　　1、烘干機初步確定烘干機尺寸</p><p>　?。?）計算每小時的水分蒸發(fā)量mm=450kg / h</p&g

72、t;<p>　?。?）計算烘干機窯機，初步確定烘干機蒸發(fā)強度為22.5 kg.(m3.h)-1</p><p>　　參考表2-6去烘干機單位容積蒸發(fā)強度20~40kg，取烘干機L/D=7</p><p>　　V=（3.14×D2/4）×7×D</p><p>　　D=1.5 L=10.5 </p>&l

73、t;p>　　初步取1.5×12回轉(zhuǎn)烘干機一臺</p><p>　　1.5×12烘干機容積為</p><p>　　V=（3.14×D2/4）×12=21.2</p><p>　　則實際烘干機蒸發(fā)強度為</p><p>　　A=W/V=450/21.2=21kg.(m3.h)-1</p>

74、<p><b>　　2．烘?zhèn)涓蓹C輔助設(shè)</b></p><p><b>　　（1）鼓風(fēng)機的尺寸</b></p><p>　　La=11.09 m3/kg</p><p>　　LaM=11.09×127=1399.413 m3</p><p>　　離心通風(fēng)機選擇型號4-72 機號

75、№2.8A 電動機型號Y90s-2 功率1.5kw 地腳螺栓（4套）規(guī)格為M8×250</p><p>　　設(shè)空氣達(dá)到流速15 m/s</p><p>　　則（3.14D2/4）×u×3600=1399.413m3</p><p><b>　　D=185mm</b></p><p>&l

76、t;b>　?。?）燃燒室</b></p><p>　　燃燒室效率85％ 機械加煤 回轉(zhuǎn)爐排</p><p>　　根據(jù)表4-4-H列出</p><p>　　表7 三種機械加煤燃燒室的一般特性</p><p><b>　　（4）排風(fēng)除塵</b></p><p>　　每小時排出煙氣

77、量為 Mfc=MwLmi(1+Xm2)</p><p>　　=450×2.56×(1+0.43a)</p><p>　　=1649.664kg·h</p><p>　　150℃水氣密度為=0.84kg/ (273+150)}=0.519 kg/ m3</p><p>　　Vfc=MwLML(1/Pfl+Xm2/P

78、 H2O)</p><p>　　=450×2.56×(1/0.849+0.432/0.519)</p><p>　　=2306.73 m3/h</p><p>　　煙氣密度Pfc=Mfc/VFC=1649.664/2306.73 = 0.7134kg/ m3</p><p>　　煙氣流速，參考同類型烘干機的數(shù)據(jù)，取充數(shù)據(jù)β

79、=12％</p><p>　　ν=Vfc/{3600×3.14×(1.5)2×(100-β)/100}</p><p><b>　　=0.41m/s</b></p><p>　　采用旋風(fēng)除塵器，旋風(fēng)除塵器利用含塵氣體沿旋風(fēng)筒切線方向進(jìn)入筒內(nèi)旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生離心力使粉塵從氣體中分離出來的原理設(shè)計。一般除塵效率約為60%～90

80、%，</p><p>　　表8 旋風(fēng)除塵器的種類</p><p><b>　　3．烘干系統(tǒng)熱效率</b></p><p>　　烘干機系統(tǒng)包括：鼓風(fēng)機，燃燒室，烘干機與排煙除塵系統(tǒng)，系統(tǒng)熱效率按公式：</p><p>　　n總 =（2490+1.8922t3-4.1868t2）/q·QDWy×100%&

81、lt;/p><p>　　=2711/0.28×20700=46%</p><p>　　一般烘干機的效率在40%到55%之間 </p><p><b>　?。ò?烘干機</b></p><p><b>　　六、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1]李志堅 《水泥工藝

82、學(xué)》 武漢：武漢工業(yè)大學(xué)出版社 1998</p><p>　　[2]林宗壽 《無機非金屬材料工學(xué)》 武漢：武漢理工大學(xué)出版社 2009</p><p>　　[3]白禮 《水泥廠工藝設(shè)計手冊》 北京：中國建筑工業(yè)出版社1997</p><p>　　[4]姜洪舟 《無機非金屬材料熱工設(shè)備》 武漢：武漢理工大學(xué)出版社</p><p>　　[5]徐利