熱軋帶鋼課程設(shè)計(jì)

1、<p>　　2.8×1620mm 20Cr 熱軋帶鋼課程設(shè)計(jì)</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　板帶鋼是鋼鐵產(chǎn)品的主要產(chǎn)品之一，廣泛地應(yīng)用于工業(yè)、農(nóng)業(yè)、建筑業(yè)以及交通運(yùn)輸業(yè)。熱軋板帶在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中起到了巨大的推動(dòng)作用。熱軋板帶生產(chǎn)一直是軋制行業(yè)中高新技術(shù)應(yīng)用最為集中、人們最為關(guān)注的領(lǐng)域。本設(shè)計(jì)是參考鞍鋼1780生產(chǎn)線而

2、完成的課程設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)介紹了熱軋板帶鋼的生產(chǎn)工藝流程，選擇主要設(shè)備參數(shù)（包括初軋機(jī)、精軋機(jī)的軋輥尺寸及最大軋制力);以2.8 1620mm Cr 熱軋帶鋼為典型產(chǎn)品來設(shè)計(jì)選擇坯料、制定壓下規(guī)程，制定溫度制度、速度制度；最后對(duì)軋機(jī)的咬入角和軋輥的強(qiáng)度進(jìn)行校核。</p><p>　　關(guān)鍵詞：熱軋帶鋼；軋制工藝制度；軋輥強(qiáng)度；速度制度；溫度制度</p><p><b>　　目錄<

3、/b></p><p>　　1、熱軋板帶鋼概述1</p><p>　　1.2熱軋板帶鋼生產(chǎn)的工藝流程1</p><p>　　1.3熱軋板帶鋼生產(chǎn)的生產(chǎn)設(shè)備2</p><p>　　1.4熱軋板帶鋼生產(chǎn)的新技術(shù)方面的發(fā)展2</p><p>　　2、主要設(shè)備參數(shù)3</p><p>　　

4、3、典型產(chǎn)品軋制工藝制定5</p><p>　　3.1、生產(chǎn)工藝流程圖：5</p><p>　　3.2坯料規(guī)格尺寸的選定6</p><p>　　3.3 軋制工藝制定7</p><p>　　3.3.1加熱制度7</p><p>　　3.3.2 粗軋和精軋各自壓下制度7</p><p>

5、　　3.3.3精軋軋制速度8</p><p>　　3.4精軋溫度制度10</p><p>　　4 力能參數(shù)計(jì)算11</p><p>　　4.1精軋各機(jī)架軋制力計(jì)算11</p><p>　　4.2 精軋各機(jī)架軋制力矩的計(jì)算13</p><p>　　5、設(shè)備能力校核14</p><p>

6、　　5.1 咬入能力校核14</p><p>　　5.2 軋輥強(qiáng)度校核15</p><p>　　5.2.1 輥身彎曲強(qiáng)度校核17</p><p>　　5.2.2 輥頸彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核19</p><p>　　5.2.3 輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核20</p><p>　　5.2.4 接觸應(yīng)力的計(jì)算20</p&

7、gt;<p><b>　　6 結(jié)束語21</b></p><p><b>　　7參考文獻(xiàn)22</b></p><p><b>　　8致 謝22</b></p><p><b>　　1、熱軋板帶鋼概述</b></p><p>　　1.1熱

8、軋板帶鋼生產(chǎn)的產(chǎn)品概況</p><p>　　國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)與發(fā)展中的大量使用的金屬材料中鋼鐵材料占有很大比例，例如 2005 年世界鋼產(chǎn)量約為11億噸。98%的鋼鐵材料都是采用軋制方法生產(chǎn)的，軋材中 30%~60%以上都是板帶材。板帶鋼產(chǎn)品薄而寬的斷面決定了板帶鋼產(chǎn)品在生產(chǎn)商和使用上有其特有的優(yōu)越條件。從生產(chǎn)上講，板帶鋼生產(chǎn)方法簡(jiǎn)單，便于調(diào)正、便于改換規(guī)格；從產(chǎn)品應(yīng)用上講，鋼板的表面積大，是一些包覆件（如油 罐、船

9、體、車廂等）不可缺少的原材料，鋼材可沖、可彎、可切割、可焊接，使用靈活。因此板帶鋼在建筑、橋梁、機(jī)車車輛、汽車、壓力容器、鍋爐、電器方面得到廣泛的應(yīng)用。熱連軋鋼板、帶產(chǎn)品，是以板坯（主要為連鑄坯）為原料，經(jīng)加熱后由粗軋機(jī)組及精軋機(jī)組制成帶鋼。 從精軋最后一架軋機(jī)出來的熱鋼帶通過層流冷卻至設(shè)定溫度，由卷取機(jī)卷成鋼帶卷，冷卻后的鋼帶卷，根據(jù)用戶的不同需求，經(jīng)過不同的精整作業(yè)線（平整、矯直、橫切或縱切、檢驗(yàn)、稱重、包裝 及標(biāo)志等）加工而成為鋼

10、板、平整卷及縱切鋼帶產(chǎn)品。由于熱連軋鋼板產(chǎn)品具有強(qiáng)度高，韌性好，易于加工成型及良好的可焊接性等優(yōu)良性能，因而北廣泛應(yīng)用于船舶、汽車、橋梁、建筑、機(jī)械、壓力容器等制造行業(yè)。隨著熱軋尺寸精度、</p><p>　　1.2熱軋板帶鋼生產(chǎn)的工藝流程</p><p>　　連鑄板坯 → 進(jìn)步式加熱爐 → 高壓水除鱗（初） → 定寬壓力機(jī)定寬→ 粗軋機(jī) →飛剪 → 高壓水除磷（精） → FE連軋前立輥

11、→ 精軋機(jī)層流冷卻 → 卷取機(jī) → 檢查 → 卷取分卷橫切 → 成品</p><p>　　1.3熱軋板帶鋼生產(chǎn)的生產(chǎn)設(shè)備</p><p>　　1.加熱爐： 3座步進(jìn)梁式加熱爐</p><p>　　2、粗軋區(qū)： 由高壓水除鱗箱、定寬壓力機(jī)、帶立輥的初軋機(jī)、保溫罩、廢品推出機(jī)、輥道、側(cè)導(dǎo)板及其他輔助設(shè)備組成</p><p>　　3、精軋區(qū)： 精軋

12、區(qū)主要由切頭飛剪、粗軋除鱗箱、精軋機(jī)前立輥軋機(jī)、7機(jī)架四輥精軋機(jī)及其他輔助設(shè)備組成</p><p>　　4、卷取機(jī)區(qū)： 卷取機(jī)區(qū)主要由精軋機(jī)后熱輸出輥道、帶鋼層流冷卻系統(tǒng)、地下卷取機(jī)及其前后設(shè)備、鋼卷打捆機(jī)、卸卷小車、鋼卷運(yùn)輸系統(tǒng)及其他輔助設(shè)備組成</p><p>　　1.4熱軋板帶鋼生產(chǎn)的新技術(shù)方面的發(fā)展</p><p>　　中間帶坯邊部加熱器 HEH (Hot-

13、BarEdge Heater)和精軋和精軋前小立輥 在精軋機(jī)前采用電感應(yīng)加熱器來提高帶坯邊部溫度是近l0年發(fā)展起來酶新工藝。其基本原理當(dāng)兩側(cè)感應(yīng)加熱器的感應(yīng)線圈進(jìn)入板帶塊兩側(cè)邊部，并通以流電流， 則在帶鋼邊部產(chǎn)生渦流并進(jìn)行加熱，并根據(jù)被加熱物體的材質(zhì)、電流頻率。功率大小等進(jìn)行控制以達(dá)到所要求 的加熱溫度。</p><p>　　這一技術(shù)的主要優(yōu)點(diǎn)如下:</p><p>　　(1) 提高和改善

14、帶鋼橫斷面溫度分布和金相組織，提高帶鋼質(zhì)量并減少和防止薄帶鋼和硅鋼邊部的裂紋 (2)減少軋輥不均勻磨損，提高軋輥壽命，同時(shí)也可提高帶鋼產(chǎn)品的質(zhì)量。(3)可以降低加熱爐的出爐溫度，有利于節(jié)能。 </p><p><b>　　2、主要設(shè)備參數(shù)</b></p><p>　　表2.1 加熱爐主要參數(shù)</p><p>　　表2.2定寬壓力機(jī)主娶參數(shù)<

15、;/p><p>　　表2.3 粗軋機(jī)的主要參數(shù)</p><p>　　2.4 切頭飛剪的主要參數(shù)</p><p>　　表2.5 精軋機(jī)的主要參數(shù) </p><p>　　表2.6 卷取機(jī)的主要參數(shù) </p><p>　　3、典型產(chǎn)品軋制工藝制定 </p><p>　　3.1、生產(chǎn)工藝流程圖：</p

16、><p>　　3.2坯料規(guī)格尺寸的選定</p><p>　　表3.1 鞍鋼1780生產(chǎn)線板坯規(guī)格 </p><p>　　表3.2坯料及成品尺寸表</p><p>　　3.3 軋制工藝制定</p><p><b>　　3.3.1加熱制度</b></p><p>　　加熱：加熱

17、制度取決于熱軋所要求的開軋溫度。一般加熱溫度為1250~1280℃，開軋溫度為1180~1220℃</p><p>　　帶坯在軋制過程中，邊部由于散熱較快，其溫降大于中部溫降，溫差大約為100℃。邊部溫差大，在帶鋼橫截面上晶粒組織不均勻，性能差異大，同時(shí)，還將造成軋制中邊部裂紋和對(duì)軋輥嚴(yán)重的不均勻磨損。因此，在精軋機(jī)組前對(duì)帶坯邊部進(jìn)行加熱，將溫度補(bǔ)償?shù)脚c中部溫度一致。一般采用電磁感應(yīng)加熱器，可使帶坯邊部溫度提高5

18、0℃到100℃，使帶鋼橫向溫度更加均勻，從而減少帶鋼邊部裂紋，以適應(yīng)軋制薄規(guī)格產(chǎn)品和硅鋼、不銹鋼、高碳鋼等特殊品種的鋼。</p><p>　　3.3.2 粗軋和精軋各自壓下制度</p><p>　　粗軋階段壓下量分配原則為： （1） 粗軋機(jī)組變形量一般要占總變形量的70～ 85％；（2）為保證精軋機(jī)組的終軋溫度，應(yīng)盡可能提高精軋機(jī)組軋出的帶坯溫度；（3）一般粗軋機(jī)軋出的帶坯厚度為 20～4

19、0mm；（4）第一道考慮咬入及坯料厚度偏差不能給以最大壓下量，中間各道次應(yīng)以設(shè)備能力所允許的最大壓下量軋制，最后道次為了控制出口厚度和帶坯的板形，應(yīng)適當(dāng)減小壓下量。</p><p>　　精軋機(jī)組充分利用高溫的有利條件，把壓下量盡量集中在前幾道，在后幾架軋機(jī)上為了保證板形、厚度精度及表面質(zhì)量，壓下量逐漸減小。第一架可以留有適當(dāng)余量，即考慮到帶坯厚度的可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等，而使壓下量略小于設(shè)備允許的最大壓下量

20、；第 2～4 架，為了充分利用設(shè)備能力，盡可能給以大的壓下量軋制；以后各架，隨著軋件溫度降低，變形抗力增大，應(yīng)逐漸減小壓下量：為控制帶鋼的板形、厚度精度及性能質(zhì)量，最后一架的壓下量一般在 10～15％左右。 </p><p>　　表3.3不同成品厚度所對(duì)應(yīng)的中間坯選定的厚度</p><p>　　(注：HRC為中間坯（粗軋軋完）厚度)</p><p>　　據(jù)上表可選定

21、中間坯厚度為：32mm，則</p><p>　　表3.4粗軋壓下制度制定</p><p>　　表3.5精軋壓下制度制定</p><p>　　3.3.3精軋軋制速度</p><p>　　1確定最末架F7的穿帶速度及出口速度 </p><p><b>　　表3.6 速度設(shè)定</b></p>

22、<p>　　由于本車間的典型產(chǎn)品厚度h=2.8mm，所以末架軋機(jī)穿帶速度為10.15m/s，出口速度17.20m/s。 </p><p>　　2精軋機(jī)組其它各架軋機(jī)速度制度的確定</p><p>　　末架軋機(jī)軋制速度確定以后，可由秒流量相等原則，即由下列公式 ：</p><p>　　v1b1h1=v2b2h2...=vnbnhn</p>

23、<p>　　計(jì)算出各機(jī)架的軋制速度和穿帶速度。由于b1=b2...=bn，</p><p>　　則v1h1=v2h2...=vnhn</p><p>　　表3.7 精軋機(jī)組各架軋制速度</p><p><b>　　3.4精軋溫度制度</b></p><p>　　由于帶坯出粗軋后在中間輥道上和進(jìn)精軋前的除鱗都會(huì)有

24、溫降，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，帶坯在精軋除鱗后的頭部溫度t為1050℃；因?yàn)樵谲垯C(jī)上完成金相組織轉(zhuǎn)變對(duì)厚度控制和機(jī)械性能都有不良影響，所以軋制結(jié)束溫度應(yīng)該控制在奧氏體區(qū)，奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的起始溫度- C鋼約為875 ℃，設(shè)精軋末架的出口溫度為880℃，以使晶相轉(zhuǎn)變發(fā)生在層流冷卻階段，得到奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的細(xì)化晶粒，提高帶鋼顯微組織性能。</p><p><b>　　精軋采用溫降公式：</b><

25、;/p><p>　　ti=t0-C(h0/hi-1）</p><p>　　C=(t0-tn)hn/(h0-hn) </p><p>　　（其中：t0 — 開軋溫度；tn — 軋后溫度；h0 — 軋前厚度；hn — 軋后厚度；） </p><p>　　表3.8精軋各架溫度變化 </p><p>&

26、lt;b>　　4 力能參數(shù)計(jì)算</b></p><p>　　4.1精軋各機(jī)架軋制力計(jì)算</p><p>　　S.Ekelund公式是用于熱軋時(shí)計(jì)算平均壓力的半經(jīng)驗(yàn)公式，其公式為</p><p>　　其中m— 外摩擦對(duì)單位壓力影響的系數(shù)；</p><p><b>　　— 粘性系數(shù)；</b></p&g

27、t;<p><b>　　— 平均應(yīng)變速率；</b></p><p>　　第一項(xiàng)（1+m）是考慮外摩擦的影響，m可以用一下公式確定；</p><p>　　第二項(xiàng)中的乘積是考慮變形速度對(duì)變形抗力的影響。其中平均變形速度值用下式計(jì)算</p><p>　　把m和值帶入中，并乘以接觸面積的水平投影，則軋制力為：</p><

28、;p><b>　　其中：</b></p><p>　　K=9.8×(14-0.01t)(1.4+C+Mn)Mpa </p><p><b>　　 </b></p><p>　　對(duì)鋼軋輥，a=1; 對(duì)鑄鐵軋輥， a=0.8 ;</p><p><b>　　式中&

29、lt;/b></p><p>　　t： 軋制溫度， ；</p><p>　　C： 以%表示碳含量；</p><p>　　Mn: 以%表示錳的含量；</p><p>　　:決定于軋制速度的系數(shù)；</p><p>　　軋制速度 m/s </p><p>　　〈6

30、 1</p><p>　　6 ~10 0.8</p><p>　　10~15 0.65</p><p>　　15~20 0.6</p><p>　　表1 20Cr鋼化學(xué)成分</p>

31、<p>　　C的含量取0.20，Mn的含量取0.70</p><p><b>　　對(duì)于第一架軋機(jī)：</b></p><p>　　=0.8×（1.05-0.0005×1039.13）=0.4243</p><p>　　K=9.8×(14-0.01t)(1.4+C+Mn)=9.8×(14-0.01

32、×1039.13)（1.4+0.20+0.7）=81.3400MPa</p><p>　　=0.01×（14-0.01×1039.13）×1×10=0.3609MPa.s</p><p>　　=1707.385t</p><p>　　同理可依次得出各機(jī)架軋制力及其他各道次計(jì)算參數(shù)，見下表：</p>&l

33、t;p>　　表2各機(jī)架軋制力及其各道次計(jì)算參數(shù)表</p><p>　　4.2 精軋各機(jī)架軋制力矩的計(jì)算</p><p>　　軋制力矩可用以下公式計(jì)算：</p><p>　　式中：P — 軋制力；</p><p><b>　　— 道次壓下量；</b></p><p>　　— 為力臂系數(shù)；熱軋板

34、帶時(shí)：=0.42~0.50，取0.46</p><p>　　對(duì)于第一架軋機(jī)軋制力矩：</p><p>　　同理可依次得出各機(jī)架軋制力矩，見下表：</p><p>　　表3各機(jī)架軋制力矩表</p><p><b>　　5、設(shè)備能力校核</b></p><p>　　5.1 咬入能力校核</p&g

35、t;<p>　　軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制，必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以要對(duì)咬入條件進(jìn)行校核。</p><p>　　式中：——工作輥直徑</p><p><b>　　——軋件的壓下量；</b></p><p><b>　　——咬入角</b></p><p><b>　　——摩擦

36、角</b></p><p>　　原料在第一架軋機(jī)咬入時(shí)，壓下量比較大，比較困難，所以對(duì)第一架進(jìn)行咬入能力的校核。校核如下：</p><p><b>　　由上面公式得到：</b></p><p>　　已知D=800mm，，f=0.4243 所以：</p><p><b>　　而，得到：</b&g

37、t;</p><p>　　由于，因此，第一架軋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)帶鋼順利咬入。</p><p>　　表5.1 精軋各道次咬入角</p><p>　　熱軋過程中最大咬入角一般在15°~20°之間，故精軋各道次咬入符合條件。</p><p>　　5.2 軋輥強(qiáng)度校核</p><p>　　軋輥直接承受軋制壓力和轉(zhuǎn)

38、動(dòng)軋輥的傳動(dòng)力矩，它屬于消耗性零件，就軋機(jī)整體而言，軋輥安全系數(shù)最小，因此，軋輥強(qiáng)度往往決定整個(gè)軋機(jī)負(fù)荷能力，這也正是我們要校核軋輥強(qiáng)度的原因。</p><p>　　軋輥材料各不相同，粗軋機(jī)為合金鍛鋼，精軋機(jī)組為合金鑄鐵。所以他們的許用應(yīng)力也不同，具體見下表所示</p><p>　　表5.2 許用應(yīng)力表 單位：MPa</p><p>　　校核軋輥時(shí)，需校核軋制力

39、最大、輥徑最小的道次，所以本設(shè)計(jì)需校核精軋校核第一道次和第六道次。</p><p><b>　　第一架軋輥參數(shù)：</b></p><p><b>　　1）支撐輥</b></p><p>　　輥身直徑：Dz=1400mm；輥身長(zhǎng)：Lz=1760mm；</p><p>　　輥頸直徑：dz=(0.5~0.

40、55)Dz=0.5×1400=700mm；</p><p>　　輥頸長(zhǎng)度：z=(0.83~1.0)dz=1×700=700mm；</p><p>　　壓下螺絲之間的距離：az=Lz+z=1760+700=2460mm；</p><p><b>　　2）工作輥</b></p><p>　　輥身直徑：Dg

41、=710mm；輥身長(zhǎng)度：Lg=1780mm；</p><p>　　輥頸直徑：dg=(0.5~0.55)Dg=0.5×710=355mm；</p><p>　　輥頸長(zhǎng)度：g=(0.83~1.0)dg=1×355=355mm；</p><p>　　壓下螺絲之間的距離：ag=Lg+g=1780+355=2135mm;</p><p&

42、gt;　　輥頭直徑：b=Dg-（5~15）=710-10=700mm;</p><p>　　表5.3 F1-F4 軋輥各部分尺寸分別為</p><p>　　取 a/b=1 a=700mm;</p><p>　　根據(jù)下面表格得到抗扭斷面η系數(shù)值：</p><p>　　表5.4 抗扭斷面系數(shù)</p><p>　　

43、?。害?0.208。</p><p><b>　　第六架軋輥參數(shù)：</b></p><p><b>　　1）支撐輥</b></p><p>　　輥身直徑：Dz=1400mm；輥身長(zhǎng)：Lz=1760mm；</p><p>　　輥頸直徑：dz=(0.5~0.55)Dz=0.5×1400=700

44、mm；</p><p>　　輥頸長(zhǎng)度：z=(0.83~1.0)dz=1×700=700mm；</p><p>　　壓下螺絲之間的距離：az=Lz+z=1760+800=2460mm；</p><p><b>　　2）工作輥</b></p><p>　　輥身直徑：Dg=625mm；輥身長(zhǎng)度：Lg=1780mm；&

45、lt;/p><p>　　輥頸直徑：dg=(0.5~0.55)Dg=0.5×625=312.5mm；</p><p>　　輥頸長(zhǎng)度：g=(0.83~1.0)dg=1×312.5=312.5mm；</p><p>　　壓下螺絲之間的距離：ag=Lg+g=1780+312.5=2092.5mm;</p><p>　　輥頭寬度：b=D

46、g-（5~15）=625-10=615mm;</p><p>　　表5.5 F5-F7軋輥各部分尺寸分別為</p><p>　　取 a/b=1 a=615mm;</p><p>　　根據(jù)下面表格得到抗扭斷面η系數(shù)值：</p><p>　　表5.6 抗扭斷面系數(shù)</p><p>　　?。害?0.208。<

47、/p><p>　　四輥軋機(jī)由于采用了支承輥，所以工作輥的彎矩很小，支承輥幾乎承擔(dān)了所有彎矩，只需對(duì)支承輥彎矩進(jìn)行校核。</p><p>　　5.2.1 輥身彎曲強(qiáng)度校核</p><p>　?。?）對(duì)于第一架軋輥（支承輥）： </p><p>　　a—壓下螺絲間距，b—板寬。</p><p>　　所以第一架軋輥支承輥輥身滿足

48、彎曲強(qiáng)度的要求。</p><p><b>　　工作輥</b></p><p>　　a—壓下螺絲間距，b—板寬。</p><p>　　所以第一架軋輥工作輥輥身滿足彎曲強(qiáng)度的要求。</p><p>　　圖5-3 工作輥彎矩圖</p><p>　?。?）對(duì)于第六架軋輥（支承輥）： </p>

49、;<p>　　所以第六架軋輥輥身滿足彎曲強(qiáng)度的要求。</p><p>　　5.2.2 輥頸彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核</p><p><b>　　對(duì)于第一架軋輥：</b></p><p><b>　　支承輥</b></p><p>　　由于采用鑄鐵軋輥，合成應(yīng)力應(yīng)按第二強(qiáng)度理論計(jì)算： <

50、/p><p>　　工作輥只需要計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：</p><p>　　所以第一架軋輥輥頸滿足彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。</p><p><b>　　對(duì)于第六架軋輥：</b></p><p><b>　　支承輥</b></p><p>　　由于采用鑄鐵軋輥，合成應(yīng)力應(yīng)按第二強(qiáng)度理論計(jì)算：

51、</p><p>　　工作輥只需要計(jì)算扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：</p><p>　　所以第六架軋輥輥頸滿足彎曲+扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。</p><p>　　5.2.3 輥頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核</p><p>　?。?）對(duì)于第一架軋輥：</p><p>　　所以第一架軋輥輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。</p><p>　?。?）

52、對(duì)于第六架軋輥：</p><p>　　所以第六架軋輥輥頭滿足扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的要求。</p><p>　　5.2.4 接觸應(yīng)力的計(jì)算</p><p>　　因?yàn)閮蓚€(gè)軋輥的材質(zhì)相同，，接觸應(yīng)力的計(jì)算公式可簡(jiǎn)化為</p><p>　?。?）對(duì)于第一架軋輥：</p><p><b>　　式中 ：</b></

53、p><p>　　— 加在接觸表面單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷，N/m；</p><p>　　1707.385×9800/1.76=9.5070×106（N/m）</p><p>　　、 — 兩接觸輥的半徑（工作輥和支承輥）， =0.355m，=0.7m；</p><p><b>　　— 彈性模量，；</b></

54、p><p><b>　　鑄鐵 ，取=</b></p><p>　　代入接觸應(yīng)力計(jì)算式可得：</p><p>　　據(jù)表可知：第一架軋輥輥身擠壓強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　?。?）對(duì)于第六架軋輥：</p><p><b>　　式中 ：</b></p><p

55、>　　—加在接觸表面單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷，N/m；</p><p>　　1632.461×9800/1.76=9.0898×106（N/m）</p><p>　　、 — 兩接觸輥的半徑（工作輥和支承輥）， =0.3125m，=0.7m；</p><p><b>　　— 彈性模量，；</b></p><p

56、><b>　　鑄鐵 ，取=</b></p><p>　　代入接觸應(yīng)力計(jì)算式可得：</p><p>　　據(jù)表5.2可知：第六架軋輥輥身擠壓強(qiáng)度滿足要求。</p><p><b>　　6 結(jié)束語</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)以鞍鋼1780mm熱軋生產(chǎn)線為參照，以2.8*1620mm 20C

57、r為典型產(chǎn)品的課程設(shè)計(jì)，通過本次課程的設(shè)計(jì)，我基本掌握了熱軋帶鋼廠的設(shè)備參數(shù)的選擇、工藝制度的制定、軋制制度的制定以及軋制能力的校核等等,在獲得新的知識(shí)的同時(shí)還復(fù)習(xí)了以前學(xué)過的知識(shí)，將三年多來學(xué)到的專業(yè)知識(shí)進(jìn)行了系統(tǒng)的復(fù)習(xí)，提高了自己對(duì)知識(shí)的綜合運(yùn)用以及自身的實(shí)踐能力。</p><p><b>　　7參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 熊及滋. 壓力加工設(shè)備

58、[M]. 北京：冶金工業(yè)出版社，1995.</p><p>　　[2] 熊及滋. 壓力加工設(shè)備[M]. 北京：冶金工業(yè)出版社，1995.</p><p>　　[3] 桂萬榮. 軋鋼車間機(jī)械設(shè)備[M]. 北京： 冶金工業(yè)出版社，1980.</p><p>　　[4] 王廷溥. 軋鋼工藝學(xué)[M]. 北京：冶金工業(yè)出版社，1981.</p><p>

59、;<b>　　8致 謝</b></p><p>　　為期三周的課程設(shè)計(jì)，在xx老師精心細(xì)致的指導(dǎo)下和眾多同學(xué)的幫助下，通過自己不懈的努力，我終于完成了老師給予的課程設(shè)計(jì)任務(wù)。</p><p>　　在此，特別感謝指導(dǎo)老師xx老師給予的指導(dǎo)和幫助。是在她的嚴(yán)格要求和諄諄教導(dǎo)下，我的學(xué)習(xí)能力有了很大的提高。xx老師不僅學(xué)識(shí)淵博，知識(shí)面寬廣，并且和藹可親，把學(xué)習(xí)生活的細(xì)微之處