橋梁課程設(shè)計(jì)

1、<p>　　一、設(shè)計(jì)基本資料2</p><p>　　1.1.設(shè)計(jì)跨徑及橋?qū)?</p><p>　　1.2.設(shè)計(jì)荷載2</p><p>　　1.3.主要材料3</p><p>　　1.4.設(shè)計(jì)依據(jù)3</p><p><b>　　二、構(gòu)造布置4</b></p>&l

2、t;p>　　2.1.主梁高度4</p><p>　　2.2.主梁間距4</p><p>　　2.3.主梁梁肋寬4</p><p>　　2.4.翼緣板尺寸4</p><p><b>　　2.5.橫隔梁4</b></p><p>　　2.6.橋面鋪裝4</p><

3、p>　　三、行車道板的計(jì)算6</p><p>　　3.1 恒載及其內(nèi)力6</p><p>　　3.2 車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力6</p><p>　　3.3 荷載組合7</p><p>　　四、主梁的內(nèi)力計(jì)算9</p><p>　　4.1.橫載內(nèi)力計(jì)算9</p><p>　　4.2荷

4、載橫向分布系數(shù)計(jì)算10</p><p>　　4.2.1用杠桿原理法計(jì)算靠近主梁支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)10</p><p>　　4.2.2用修正剛性橫梁求跨中荷載橫向分布系數(shù)12</p><p>　　4.2.3活載內(nèi)力計(jì)算16</p><p>　　五、橫隔梁的內(nèi)力計(jì)算23</p><p>　　5.1確定作用在

5、中橫隔梁上的計(jì)算荷載23</p><p>　　5.2繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線23</p><p>　　六、主梁變形的計(jì)算25</p><p>　　七、支座計(jì)算(采用板式橡膠支座)26</p><p>　　7.1.選定支座平面尺寸26</p><p>　　7.2.確定支座的厚度26</p>&l

6、t;p>　　7.3.確定支座偏轉(zhuǎn)情況27</p><p>　　7.4.驗(yàn)算抗滑穩(wěn)定性27</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)基本資料</b></p><p>　　1.1.設(shè)計(jì)跨徑及橋?qū)?lt;/p><p><b>　　公路等級：二級公路</b></p><p>　　主

7、梁形式：鋼筋混凝土T形簡支梁</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)跨徑：該橋?yàn)槎壒飞系囊蛔喼Я簶颍鶕?jù)橋下凈空和方案的經(jīng)濟(jì)比較，根據(jù)規(guī)定，跨徑在50m以下時(shí)，宜采用標(biāo)準(zhǔn)跨徑，查橋涵標(biāo)準(zhǔn)跨徑表，結(jié)合鋼筋混凝土T形梁跨徑不大于20m,確定主梁跨徑采用標(biāo)準(zhǔn)跨徑為20m的裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋。</p><p>　　計(jì)算跨徑：根據(jù)梁式橋計(jì)算跨徑的取值方法，計(jì)算跨徑取相鄰支座中心間距為標(biāo)準(zhǔn)跨徑-0.4m

8、，計(jì)算跨徑取19.6m。</p><p>　　實(shí)際梁長：根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)跨徑-（0.04-0.06）m計(jì)算，根據(jù)當(dāng)?shù)販囟冉y(tǒng)計(jì)資料。并參考以往設(shè)計(jì)值，取20-0.04=19.96m,主梁預(yù)制長度為19.96m。</p><p>　　車道數(shù)：依據(jù)所選公路等級自行確定，查詢《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》二級公路為雙車道。取為設(shè)計(jì)速度，車道寬度為3.50m。</p><p>　　橋面凈空：凈

9、－7（行車道）＋2×0.75m（人行道）＋2×0.25（欄桿）</p><p><b>　　1.2.設(shè)計(jì)荷載</b></p><p>　　設(shè)計(jì)荷載：公路二級 人群荷載3.0KN/m</p><p>　　由公路-Ⅰ級車道荷載乘0.75算出均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　由內(nèi)插法算出集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

10、</p><p><b>　　1.3.主要材料</b></p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》中材料的規(guī)定，取材料如下：</p><p>　　混凝土：主梁采用C40，人行道、橋面鋪裝、欄桿C25</p><p>　　鋼筋：直徑≥12mm采用HRB335級鋼筋。直徑<12mm采用HPB2

11、35級熱軋光面鋼筋</p><p><b>　　1.4.設(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p>　　（1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 （JTGD60-2004）</p><p>　?。?）《公路鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）</p><p>　?。?）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊》</p&

12、gt;<p>　　（4）《橋梁工程》（華南理工大學(xué)出版社） </p><p>　?。?）《JTG B01-2003公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(附條文說明)》</p><p><b>　　二、構(gòu)造布置</b></p><p><b>　　2.1.主梁高度</b></p><p>　　結(jié)合以往的經(jīng)濟(jì)

13、分析表明鋼筋混凝土T形簡支梁高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍大約在－之間，本橋取，則梁高取1.5m.</p><p><b>　　2.2.主梁間距</b></p><p>　　裝配式鋼筋混凝土T形簡支梁的主梁間距一般選在1.6－2.2之間，本橋選用1.6m。</p><p><b>　　2.3.主梁梁肋寬</b></p>&

14、lt;p>　　為保證主梁抗剪需要，梁肋受壓時(shí)的穩(wěn)定，以及混凝土的振搗質(zhì)量，通常梁肋寬度為15cm－18cm，鑒于本橋跨度16m按較大取18cm。</p><p><b>　　2.4.翼緣板尺寸</b></p><p>　　由于橋面寬度是給定的，主梁間距確定后，翼緣板寬即可得到2.0m。因?yàn)橐砭壈逋瑫r(shí)又是橋面板,根據(jù)受力特點(diǎn),一般設(shè)計(jì)成變厚度與腹板交接處較厚,通常

15、取不小于主梁高的,本設(shè)計(jì)取15cm，翼緣板的懸臂端可薄些，本設(shè)計(jì)取10cm。T梁翼板材料的重度為25KN/。</p><p><b>　　2.5.橫隔梁</b></p><p>　　為增強(qiáng)橋面系的橫向剛度，本橋除支座處設(shè)置端橫隔梁外，橫隔梁間距在跨中等間距 取5.0-8.0m布置3根中間橫隔梁，間距3495cm,梁高一般為主梁高的左右，取1.2m，厚度取12－20cm

16、之間，本設(shè)計(jì)橫隔梁下為16cm，上緣18cm。</p><p><b>　　2.6.橋面鋪裝</b></p><p>　　采用2cm厚的瀝青混凝土面層，9cm的25號混凝土墊層</p><p>　　圖1.橋跨結(jié)構(gòu)橫斷面</p><p>　　圖2.橋跨結(jié)構(gòu)縱斷面</p><p><b>　

17、　三、行車道板的計(jì)算</b></p><p>　　3.1 恒載及其內(nèi)力</p><p>　　橋面鋪裝采用2cm厚的瀝青混凝土面層(21KN/)，9cm厚的25號混凝土墊層（23KN/）。T梁翼板材料和梁混凝土的重度為25KN/。</p><p>　　（1）每延米板上的恒載g(以縱向1m寬的板條進(jìn)行計(jì)算)</p><p>　　瀝青混

18、凝土面層: =0.02×1×21=0.42KN/m</p><p>　　混凝土墊層: =0.09×1×23=2.07 KN/m</p><p>　　T梁翼板自重:=(0.10+0.15)/2×1×25=3.13 KN/m</p><p>　　橫載合計(jì):g==5.62 KN/m</p><

19、p>　?。?）每米寬板條的恒載內(nèi)力</p><p>　　懸臂板懸挑長度：=(1.6-0.18)/2=0.71m</p><p><b>　　彎矩:=</b></p><p><b>　　剪力:</b></p><p>　　3.2 車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力</p><p>　　

20、根據(jù)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》車輛荷載的取值標(biāo)準(zhǔn)：</p><p>　　對于懸臂鉸接板，荷載最不利的位置是車輪作用于交縫軸線上（圖示如上），將車輛荷載的最大軸重140KN的后輪作用于該位置。有《橋規(guī)》查得，后輪著地長度0.20m,寬度0.60m,后輪最大作用力140KN 后輪著地長度a=0.2m 寬度b=0.6m</p><p>　　圖3.T梁翼板所構(gòu)成的鉸接懸臂板</p><

21、;p>　　則=a+2H=0.2+2×0.11=0.42m</p><p>　　=b+2H=0.6+2×0.11=0.82m</p><p>　　對于懸臂根部的有效分布寬度:a=+d+=0.42+1.4+2×0.71=3.24m</p><p>　　沖擊系數(shù):根據(jù)《橋規(guī)》，汽車荷載的局部加載及T梁、箱形梁上的懸臂板上的沖擊系數(shù)0.3

22、，則作用于每米寬板條上的彎矩為：</p><p>　　作用于每米寬板條上的剪力為:</p><p>　　=(1+μ) ×P/4a=1.3×2×140/(4×3.24)=28.09 KN</p><p><b>　　3.3 荷載組合</b></p><p>　　根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用

23、規(guī)范》查得各個(gè)分項(xiàng)系數(shù)進(jìn)行內(nèi)力組合,</p><p>　　查表知道該橋?qū)儆谛?，重要小橋，安全等級二級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0</p><p>　?。?）承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力基本組合計(jì)算 </p><p>　?。?）正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力短期效應(yīng)組合計(jì)算</p><p>　?。?）正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算</p><p

24、><b>　　四、主梁的內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　4.1.橫載內(nèi)力計(jì)算</p><p><b>　　主梁：=</b></p><p><b>　　橫隔梁</b></p><p><b>　　邊主梁：</b></p><

25、p>　　中主梁：=0.662=1.32</p><p><b>　　橋面鋪裝層：</b></p><p>　　欄桿和人行道：g4=（4+1）×2/5=2</p><p>　　作用于邊主梁的全部恒載：g=11.2+0.66+3.49+2=17.35</p><p>　　作用于中主梁的全部恒載：g=11.2+

26、1.32+3.49+2=18.01</p><p>　　計(jì)算橫載在主梁中產(chǎn)生的剪力和彎矩如圖</p><p><b>　　Mx=</b></p><p><b>　　Qx= =</b></p><p>　　圖4.橫載內(nèi)力計(jì)算簡圖</p><p>　　表1.橫 載 內(nèi) 力<

27、;/p><p>　　4.2荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>　　4.2.1用杠桿原理法計(jì)算靠近主梁支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　按照杠桿原理繪制1、2.、3號主梁的影響線，按照如圖所示，對橫向影響線布置車輛荷載，求荷載的橫向分布系數(shù)。對于車輛荷載，橫向輪距為1.80m，兩輛汽車車輪的橫向最小間距為1.30m，車輪距人行道緣石最少為0.5m，因此在橫向

28、影響線上確定荷載最不利的布置位置，求出相應(yīng)于荷載位置的影響線后豎標(biāo)后，就可得到所有橫向荷載分布給所求橫梁的最大荷載值。</p><p>　　圖5.支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)圖</p><p><b>　　分布系數(shù)：</b></p><p>　　1號梁 公路Ⅱ級： 人群荷載：

29、 2號梁 公路Ⅱ級： 人群荷載：（影響線為負(fù)故不布載） 3號梁 公路Ⅱ級： 人群荷載：</p><p>　　4.2.2用修正剛性橫梁求跨中荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　寬跨比B/l=9.0/19.6=0.46，接近于0.5，且具有可靠橫向連接，該橋可按修正偏心壓力法計(jì)算橫

30、向分布系數(shù)。五根主梁的橫截面均相同，故它們的抗彎慣性矩相等，故 </p><p>　　（1）計(jì)算抗彎慣性矩I和抗扭慣性矩</p><p><b>　　翼板換算平均高度：</b></p><p><b>　　截面面積：</b></p><p>　　截面對上邊緣的靜距：</p><

31、p><b>　　則主梁截面重心位置</b></p><p><b>　　主梁的抗彎慣性矩：</b></p><p>　　主梁的抗扭慣性矩，其中、相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；為矩形截面的抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)t/b按照下邊的表格計(jì)算，m為梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的塊數(shù)。</p><p>　　矩形截面抗扭剛度系數(shù)<

32、/p><p>　　對于翼板：t/b=12.5/160=0.0781<0.1,查表得c=0.333</p><p>　　對于梁肋：t/b=18/137.5=0.131,查表得c=0.312</p><p><b>　　計(jì)算抗扭修正系數(shù)</b></p><p><b>　　由下個(gè)表格</b></

33、p><p>　　當(dāng)n=5時(shí)，取1.042，并取G=0.425E,代入</p><p>　　用修正剛性橫梁法，求出1號梁橫向影響線豎標(biāo)值為：</p><p>　　同理求出2號梁橫向影響線豎標(biāo)值為：</p><p>　　求出3號梁橫向影響線豎標(biāo)值為：</p><p><b>　　1號梁</b></p

34、><p>　　1號梁汽車荷載：1號梁人群荷載荷載：</p><p><b>　　2號梁</b></p><p><b>　　2號梁汽車荷載： </b></p><p><b>　　2號梁人群荷載：</b></p><p><b>　　3號梁<

35、/b></p><p><b>　　3號梁汽車荷載：</b></p><p><b>　　3號梁人群荷載：</b></p><p>　　荷載橫向分布系數(shù)匯總</p><p>　　4.2.3活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　表2.影響線面積計(jì)算表</p>&

36、lt;p>　　圖6.L/4截面彎矩</p><p><b>　　圖7.跨中截面彎距</b></p><p><b>　　圖8.跨中截面剪力</b></p><p>　　圖9.L/4截面剪力</p><p><b>　　圖10.支點(diǎn)處剪力</b></p>&l

37、t;p>　　車輛荷載集中荷載作用下的計(jì)算公式為： </p><p>　　車道荷載作用下的計(jì)算公式為：</p><p>　　對于人群荷載計(jì)算公式為：</p><p>　　查詢《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》雙車道折減系數(shù)ξ=1</p><p>　　計(jì)算汽車荷載的沖擊系數(shù)</p><p>　　按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》對于簡支

38、梁橋，橋梁的自振頻率為</p><p>　　由前文計(jì)算 </p><p>　　鋼筋混凝土重力密度，則</p><p>　　查《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》鋼筋混凝土標(biāo)號C40的彈性模量為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　由《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4

39、.3.2 ,知道，當(dāng)1.5Hz14 Hz</p><p><b>　　荷載的沖擊系數(shù)為：</b></p><p><b>　　則1+</b></p><p><b>　　則對于1號梁：</b></p><p><b>　　車道荷載 :</b></p&

40、gt;<p>　　跨中彎矩：M=1.2770.432(193.43.9+7.87548.02)=624.71KN·m</p><p>　　彎矩： M =1.2770.432193.42.925+7.87536.02)=367.66KN·m</p><p>　　跨中剪力：Q=1.2770.432(193.40.5+7.8751.95)=61.82KN<

41、/p><p>　　剪力： Q=1.2770.432(193.40.75+7.8754.39)=99.09KN</p><p>　　支點(diǎn)剪力：Q=1.2770.438(193.41+7.8757.80)=149.25KN</p><p><b>　　人群：qr= 3</b></p><p>　　跨中彎矩M =0.3110.7

42、5348.02=33.60 KN·m </p><p>　　彎矩: M =0.3110.75336.02=25.20 KN·m</p><p>　　跨中剪力：Q=0.3110.7531.95=1.36KN </p><p>　　剪力： Q=0.3110.7534.39=3.07KN</p><p>　　支點(diǎn)剪力：

43、Q=1.4220.7539.80=31.36KN</p><p><b>　　則對于2號梁：</b></p><p><b>　　車道荷載 :</b></p><p>　　跨中彎矩：M=1.2770.493(193.43.9+7.87548.02)=712.92KN·m</p><p>　

44、　彎矩： M =1.2770.493193.42.925+7.87536.02)=419.57KN·m</p><p>　　跨中剪力：Q=1.2770.493(193.40.5+7.8751.95)=70.55KN</p><p>　　剪力： Q=1.2770.493(193.40.75+7.8754.39)=113.08KN</p><p>　　支點(diǎn)剪

45、力：Q=1.2770.5(193.41+7.8757.80)=170.38KN</p><p><b>　　人群：qr= 3</b></p><p>　　跨中彎矩M =0.2560.75348.02=27.66 KN·m </p><p>　　彎矩: M =0.2560.75336.02=20.74 KN·m</p&

46、gt;<p>　　跨中剪力：Q=0.2560.7531.95=1.12KN </p><p>　　剪力： Q=0.2560.7534.39=2.53KN</p><p><b>　　支點(diǎn)剪力：Q=0</b></p><p><b>　　則對于3號梁：</b></p><p>&

47、lt;b>　　車道荷載 :</b></p><p>　　跨中彎矩：M=1.2770.5(193.43.9+7.87548.02)=501.74KN·m</p><p>　　彎矩： M =1.2770.50193.42.925+7.87536.02)=425.53KN·m</p><p>　　跨中剪力：Q=1.2770.50(19

48、3.40.5+7.8751.95)=71.55KN</p><p>　　剪力： Q=1.2770.50(193.40.75+7.8754.39)=114.69KN</p><p>　　支點(diǎn)剪力：Q=1.2770.5(193.41+7.8757.80)=172.80KN</p><p><b>　　人群：qr= 3</b></p>

49、<p>　　跨中彎矩M =0.200.75348.02=21.61KN·m </p><p>　　彎矩: M =0.200.75336.02=16.20 KN·m</p><p>　　跨中剪力：Q=0.200.7531.95=0.88KN </p><p>　　剪力： Q=0.200.7534.39=1.98KN</p

50、><p><b>　　支點(diǎn)剪力：Q=0</b></p><p><b>　　綜上所述：</b></p><p><b>　　1號主梁內(nèi)力組合</b></p><p><b>　　2號主梁內(nèi)力組合</b></p><p><b>

51、;　　3號主梁內(nèi)力組合</b></p><p>　　五、橫隔梁的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　5.1確定作用在中橫隔梁上的計(jì)算荷載</p><p>　　本設(shè)計(jì)跨徑內(nèi)3根橫隔梁,鑒于橋梁跨中處的橫隔梁受力最大,通?？芍挥?jì)算跨中橫隔梁的內(nèi)力,其余橫隔梁可偏安全的選用相同的截面尺寸和配筋。</p><p>　　對于跨中橫隔梁的最不利荷載

52、布置。</p><p>　　縱向一列車道荷載對中橫隔梁的計(jì)算荷載為：</p><p><b>　　汽車荷載：</b></p><p>　　5.2繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線</p><p>　　已經(jīng)算得1號梁2號梁和3號梁的橫向影響線豎坐標(biāo)值：</p><p><b>　　， </b

53、></p><p><b>　　， </b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　對于2號和3號主梁之間截面的彎矩M2-3影響線可計(jì)算如下：</p><p>　　P=1作用在1號梁軸上時(shí)：</p><p>　　P=1作用在5號梁軸上時(shí)：</

54、p><p>　　P=1作用在3號梁軸上時(shí)：</p><p>　　有了這三個(gè)豎標(biāo)值和已知影響線折點(diǎn)位置，就可繪出M2-3影響線</p><p>　　對于1號主梁處截面的影響線可計(jì)算如下：</p><p>　　P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：</p><p><b>　　即 </b></p>

55、<p>　　P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：</p><p><b>　　即 </b></p><p><b>　　六、主梁變形的計(jì)算</b></p><p>　　B=0.95 =0.95 </p><p>　　短期荷載效應(yīng)作用下的跨中截面撓度</p><p>　

56、　由已知數(shù)據(jù)可知，汽車產(chǎn)生的最大彎矩為864.84，人群產(chǎn)生的最大彎矩為33.6。</p><p>　　按《橋規(guī)》規(guī)定，驗(yàn)算主梁的變形時(shí)，不計(jì)入結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度，汽車不計(jì)入沖擊力，</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　所以 撓度滿足要求</b></p><p&g

57、t;　　七、支座計(jì)算(采用板式橡膠支座)</p><p>　　7.1.選定支座平面尺寸</p><p>　　由橡膠支座板的抗壓強(qiáng)度和梁端或墩臺頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。對橡膠支座應(yīng)滿足：</p><p><b>　　σj=≤[σj]</b></p><p>　　若選定支座平面尺寸ab=20×18=3600c

58、m2，則支座形狀系數(shù)S為：</p><p><b>　　S===9.47</b></p><p>　　式中：t—為中間層橡膠片厚度，取t=0.5cm2</p><p>　　當(dāng)S＞8時(shí)，橡膠板的平均容許壓應(yīng)力[σj]=10MPa，橡膠支座的彈性模量Ej為：</p><p>　　Ej=530S-418=460.11 MPa&

59、lt;/p><p>　　計(jì)算最大支反力，3號梁為最大：N恒=176.50KN，N汽=172.80KN，N人=0</p><p>　　因此，N汽車組合=118+165=349.30KN</p><p>　　按容許應(yīng)力計(jì)算的最大支反力N為：</p><p>　　N==279.44KN</p><p>　　σj==0.776KN

60、/cm2=6.29 MPa＜[σj]</p><p>　　7.2.確定支座的厚度</p><p>　　主梁的計(jì)算溫差取△T=35。C，溫度變形有兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移△D為：</p><p>　　△D=α△TL＇=×10-5×35×(1960+18)=0.346㎝</p><p>　　計(jì)算活載

61、制動引起的水平位移，首先需確定作用在每一個(gè)支座上的制動力HT。對于20m橋跨可布置一行車隊(duì)。其總重為：汽車：制動力為500×10%=50KN，一輛加重汽車的總重為300KN，制動力為：300×30%=90KN。五根主梁共10個(gè)支座，每一支座承受的水平力HT為：</p><p><b>　　HT==9KN</b></p><p>　　按規(guī)范要求，橡膠

62、層總厚度∑t應(yīng)滿足：</p><p>　　不計(jì)汽車制動力時(shí)：∑t≥2△D=0.692㎝</p><p>　　計(jì)汽車制動力時(shí)：∑t≥△D/（0.7-）=0.590㎝</p><p>　　∑t≤0.2a=0.2×20=4㎝</p><p>　　選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。上下層橡膠片厚度為0.25㎝，中間層厚度為0.5㎝，薄鋼板

63、厚度為0.2㎝，則</p><p>　　橡膠片總厚度為：∑t=5×0.5+2×0.25=3㎝</p><p>　　符合規(guī)范要求：0.2a≥∑t=3㎝＞2△D=0.692㎝</p><p>　　支座總厚度：h=∑t+6×0.2=4.2㎝</p><p>　　7.3.確定支座偏轉(zhuǎn)情況</p><p

64、>　　支座的平均壓縮變形δ為</p><p>　　δ===4.1×10-4m=4.1×10-2㎝</p><p>　　按《橋規(guī)》應(yīng)滿足δ≤，即</p><p>　　4.1×10-2㎝≤0.05×3=15×10-2（合格）</p><p>　　梁端轉(zhuǎn)角θ，汽車荷載作用下跨中撓度f=1. 2

65、8㎝</p><p>　　θ=2.1×10-3rad</p><p><b>　　驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足</b></p><p>　　δ=4.1≥2.1×10-2㎝</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　7.4.驗(yàn)算抗滑穩(wěn)定性&l

66、t;/p><p>　　應(yīng)滿足 μRmin≥</p><p><b>　　μRD≥</b></p><p>　　計(jì)算支點(diǎn)最小反力Rmin，已知橫向分布系數(shù)（1號梁）為0.438，沖擊系數(shù)（1+μ）=1.277</p><p>　　=1.277×0.438(193.41+7.8757.80)+27

67、9.44</p><p>　　=149.25+279.44</p><p><b>　　=428.69KN</b></p><p><b>　　＜</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　均滿足抗滑要求，不會發(fā)生相對滑動。&l