畢業(yè)論文---化工實驗傳熱裝置性能的測試

1、<p>　　化工實驗傳熱裝置性能的測試</p><p>　　摘要：對化工實驗室新購傳熱設(shè)備進行數(shù)據(jù)收集和性能測試，并對二套實驗裝置的光滑管、強化管測取的數(shù)據(jù)進行處理、分析。</p><p>　　關(guān)鍵詞：光滑管；強化管；傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式；測試</p><p><b>　　前言 </b></p><p>　

2、　傳熱實驗是化工基礎(chǔ)實驗課通常開設(shè)的實驗項目，該實驗的目的是通過測取空氣-蒸汽強制對流的一系列實驗數(shù)據(jù)，運用非線性型回歸的分析方法，從測取的實驗數(shù)據(jù)整理出傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式，并且確定常數(shù)B,m值。</p><p>　　目前國內(nèi)包括傳熱實驗裝置在內(nèi)的化工實驗裝置的制作沒有全國通用的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，實驗裝置的設(shè)施配備大都由制作單位自行確定，實驗裝置的性能亦有很大的區(qū)別，因此這些非標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)備在正式使用前進行全面的性能測試非常必要

3、的。</p><p>　　本文測試的化工實驗室2套傳熱實驗裝置是從天津大學(xué)化工基礎(chǔ)實驗中心新購，均設(shè)置有光滑管與螺旋管換熱器，螺旋管換熱器的結(jié)構(gòu)形式為內(nèi)管插入螺旋線圈的方式，測試目的是探索2套傳熱實驗裝置最佳的工作條件。</p><p>　　文獻上光滑管作強制對流傳熱公認(rèn)的關(guān)聯(lián)式為Nu=0.023Re0.8Pr0.4[1]，本文主要測試加熱電壓、空氣初始流量，空氣出口處熱電阻的位置等因素考

4、察對光滑管作強制對流傳熱公認(rèn)的關(guān)聯(lián)式的偏離程度，通過數(shù)據(jù)整理出的傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式與文獻值作比較得出光滑和強化套管換熱器最佳的工作條件. 強化管即螺旋管換熱器是通過內(nèi)管插入螺旋線圈來強化傳熱的，文獻上沒有統(tǒng)一的傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式，在本實驗中作單純作為測試傳熱強化手段的強化效果。本文就是為這套實驗設(shè)備較全面的性能測試，為以后實驗教學(xué)提供參考。</p><p>　　實驗裝置與測試方案：</p><p>

5、;　　需要測試的傳熱2套傳熱實驗裝置均是以空氣和水蒸汽為介質(zhì)，每套單獨設(shè)置對流換熱的簡單套管換熱器和強化內(nèi)管的套管換熱器。實驗裝置簡圖見圖1-1，及裝置的有關(guān)技術(shù)參數(shù)見表1-1。</p><p>　　圖1-1傳熱試驗裝置流程圖</p><p>　　普通套管換熱器；2、內(nèi)插有螺旋線圈的強化套管換熱器；3、蒸汽發(fā)生器；4、旋渦氣泵；5、旁路調(diào)節(jié)閥；6、孔板流量計；8、9空氣支路控制閥；10、1

6、1、蒸汽支路控制閥；12、13、蒸汽放空口；14、蒸汽上升主管路；15、加水口；16、放水口；17、液位計；18、冷凝液回流口</p><p>　　表1-1傳熱管參數(shù)； 實驗裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)</p><p><b>　　實驗測試方案：</b></p><p>　　光滑管強制對流公認(rèn)的關(guān)聯(lián)式為Nu=0.023Re0.8Pr0.4，關(guān)聯(lián)式中普蘭特常數(shù)

7、Pr變化不大，傳熱管測量段上空氣的Pr平均值為0.865，可把Pr0.4當(dāng)作定值。因此強制對流公認(rèn)的關(guān)聯(lián)式簡化為：Nu=0.0199Re0.8。</p><p>　　對實驗裝置的加熱電壓、空氣初始流量，空氣出口熱電阻插入深度等因素在可測取的范圍內(nèi)考查傳熱關(guān)聯(lián)式指數(shù)m、系數(shù)B與強制對流簡化關(guān)聯(lián)式的Nu=0.0199Re0.8偏離程度。以下是本實驗測試換熱性能方案：空氣初始流量光滑管范圍分為4.75Kpa-4.79K

8、pa（空氣最大流量），2.30Kpa- 2.32Kpa，1.12Kpa-1.14Kpa逐步減?。粡娀芸諝獬跏剂髁糠秶?.45Kpa-2.49Kpa（空氣最大流量），1.20Kpa-1.27Kpa，0.55Kpa-0.59Kpa逐步減小;加熱電壓分為160V,165V,170V,175V,180V;空氣出口處熱電偶插入深度分別為5厘米，4.5厘米，4厘米，3.5厘米，3厘米，2.5厘米，2厘米，1.5厘米，1厘米。</p>

9、<p>　　空氣出口處熱電阻插入深度為熱電阻端點和出口中心處的位置，如下圖2</p><p>　　圖1-2熱電阻插入深度詳圖</p><p><b>　　二、實驗測試過程：</b></p><p>　　實驗裝置是數(shù)字化傳熱實驗裝置，準(zhǔn)備工作完畢按照實驗測試方案用電腦自動收集數(shù)據(jù)，首先在傳熱實驗裝置A空氣初始流量為4.75Kpa-4.

10、79Kpa（空氣最大最大流量），出口處熱電阻插入深度5厘米，按160v ,165v,170v,175v加熱電壓收集10組數(shù)據(jù)，改變空氣初始流量分別記錄對應(yīng)進口溫度，出口溫度，管壁溫度?？諝獬跏剂髁恳恢弊龅搅髁繛?.12Kpa-1.14Kpa為止。</p><p>　　由測取數(shù)據(jù)和有關(guān)計算公式計算出努塞爾準(zhǔn)數(shù)Nu和雷諾數(shù)Re。</p><p>　　(1)空氣流過測量段上平均體積（ m3/h）

11、的計算:</p><p>　　孔板流量計體積流量：</p><p>　?。?）傳熱管內(nèi)平均體積流量</p><p><b>　　管平均流速</b></p><p><b>　　（3）傳熱準(zhǔn)數(shù)：</b></p><p><b>　?。?）雷諾準(zhǔn)數(shù) ：</b>

12、;</p><p>　?。?）作圖、回歸得到準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中的系數(shù)。</p><p>　　三、實驗結(jié)果與處理分析：</p><p>　　3.1實驗裝置A-光滑管：</p><p>　　需要測試的設(shè)備有2套，先對裝置A-光滑管進行測試。表3-1是空氣初始流量1.12Kpa-1.14Kpa和出口處熱電偶位置為插入深度為5厘米的光滑管實測數(shù)據(jù)。<

13、/p><p>　　表3-1裝置A-光滑管在不同加熱電壓下的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　從表3-1準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式的B，m值知道裝置A-光滑管測試的結(jié)果為：空氣初始流量為1.12Kpa-1.14Kpa和出口處測電阻位置為5厘米的時候，加熱電壓在165v到175v之間，實驗得出的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值相差不大。表3-2是空氣初始流量為1.12Kpa-1.14Kpa，準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B 和m值，以下是光

14、滑管的實測數(shù)據(jù)。</p><p>　　表3-2裝置A-光滑管在不同流量下的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　根據(jù)表3-1和表3-2數(shù)據(jù)準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值，裝置A-光滑實驗空氣初始流量不宜太大 ，測定數(shù)據(jù)時宜選擇空氣初始流量為1.12Kpa-1.14Kpa，加壓電壓165v到170V。</p><p>　　表3-3是裝置A-光滑管實驗選擇空氣初始流量1.12Kp

15、a-1.14Kpa，空氣出口熱電阻插入深度分別為4厘米，3厘米，2.5厘米，2厘米， 1厘米，0.5厘米0厘米，表3-4是加熱電壓在165-175V簡化關(guān)聯(lián)式常數(shù)的的實測數(shù)據(jù)：</p><p>　　表3-3 裝置A-光滑管在不同加熱電壓，不同熱電阻位置的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　表3-4熱電偶插入深度為0.25厘米不同加熱電壓下的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p>&

16、lt;p>　　從表3-3和3-4的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值，看出裝置A-光滑管熱電阻插入深度在2.5厘米，加壓電壓175v，更接近簡化關(guān)聯(lián)式文獻值0.01994和0.8。</p><p>　　表3-5是裝置A-光滑管在空氣初始流量1.12Kpa-1.14Kpa，加熱電壓175v，空氣出口處熱電阻插入深度0.25厘米，用電腦采集的數(shù)據(jù)及處理結(jié)果。</p><p>　　表3-5裝置A-光滑管測

17、試適宜工作條件部分實驗數(shù)據(jù)</p><p>　　圖3-1是用excel處理表3-5，回歸裝置A-光滑管測試適宜工作條件下簡化關(guān)聯(lián)式常數(shù)關(guān)聯(lián)圖 </p><p>　　圖3-1裝置A-光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　由圖3-1知從適宜工作條件回歸的裝置A-光滑管強制對流的簡化準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為Nu=0.02730Re0.778，和目前公認(rèn)的光滑管簡化關(guān)聯(lián)式：Nu=

18、0.01994Re0.8形式還是有一定差別的。</p><p>　　為進一步考察Nu=0.02730Re0.778和目前公認(rèn)的光滑管簡化關(guān)聯(lián)式偏離狀況，可考慮把數(shù)據(jù)Re的冪指數(shù)固定為0.8，重新計算Nu=BRe0. 8形式的系數(shù)B的變化情況，表3-6是對表3-5所有Re取0.8次方的的數(shù)據(jù)及對應(yīng)的努塞爾Nu值。</p><p>　　表3-6 裝置A-光滑管 Nu-Re0.8數(shù)據(jù)<

19、;/p><p>　　圖3-2是從表3-6數(shù)據(jù)回歸線性LgNu-LgRe0.8關(guān)聯(lián)圖。</p><p>　　圖3-2裝置A-光滑管 LgNu-LgRe0.8準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式 </p><p>　　表3-2是由電子表格得出的LgNu-LgRe0.8關(guān)聯(lián)圖，但由于電子表格的局限，只能固定截距，光滑管公認(rèn)的簡化式Nu=0.01994Re0.8經(jīng)過整理的光滑管關(guān)聯(lián)式為LgNu=

20、LgRe0.8-1.700，由此截距固定為-1.700，由圖3-2得出的裝置A光滑管簡化關(guān)聯(lián)式為LgNu=0.994LgRe0.8-1.700和整理的光滑管關(guān)聯(lián)式為LgNu=LgRe0.8-1.700比較可以知道，吻合度達(dá)到99.4%。</p><p>　　3.2實驗裝置A-強化管</p><p>　　為了比較設(shè)備A-強化管與光滑管的強化效果，設(shè)定了空氣初始流量在2.45Kpa-2.49K

21、pa（空氣最大流量），1.20Kpa-1.27Kpa，0.55Kpa-0.59Kpa逐步減小，熱電阻插入深度為5厘米時的實驗數(shù)據(jù)，加熱電壓為175V，表3-7是 裝置A-強化管測試數(shù)據(jù)及結(jié)果。</p><p>　　表3-7不同空氣初始流量下裝置A-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　通過表3-7不同空氣初始流量下設(shè)備A-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值與裝置A-光滑管強制對流的簡化準(zhǔn)數(shù)關(guān)

22、聯(lián)式為Nu=0.02730Re0.778中B，m值比較，設(shè)備A-強化管空氣初始流量宜0.55Kpa-0.59Kpa。</p><p>　　表3-8是設(shè)備A-強化管空氣初始流量0.55Kpa-0.59Kpa，空氣出口熱電阻插入深度5厘米，4厘米，3.5厘米，3厘米，2.5厘米，2厘米，以下是測驗時的實測數(shù)據(jù)。</p><p>　　表3-8設(shè)備A-強化管在不同加壓電壓不同熱電偶位置的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式

23、B，m值</p><p>　　由表3-8通過比較準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值與裝置A-光滑管強制對流的簡化準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為Nu=0.02730Re0.778中B，m值得出加熱電壓在180v，空氣出口處熱電偶插入深度為4.5厘米時強化效果最好。</p><p>　　因此，實驗測出設(shè)備A-強化管最佳的工作條件：</p><p>　　空氣初始流量0.55Kpa-0.59Kpa，加熱電壓

24、180v,， 出口處熱電阻插入深度為4.5厘米，表3-9是詳細(xì)數(shù)據(jù)。</p><p>　　表3-9設(shè)備A-強化管測試適宜工作條件部分實驗數(shù)據(jù)</p><p>　　由表3-9數(shù)據(jù)和電腦程序得出A-強化管傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式LgNu-LgRe直線式，如圖2-3</p><p>　　圖3-3設(shè)備A-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　由圖3-3得出A-

25、強化管傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為Nu=0.02591Re0.8393和光滑管的Nu=0.01994Re0.8比較，傳熱得到了強化。</p><p>　　3.3實驗裝置B-光滑管</p><p>　　裝置B的測試與裝置A的測試大體相同，差別為空氣初始流量的分為4個流量范圍，同樣的出口處熱電阻插入深度為5厘米，而加熱電壓165v到180v，裝置B光滑管整理出的數(shù)據(jù)如下：</p><p

26、>　　表3-10 裝置B-光滑管不同初始流量不同的加熱電壓下的B，m值</p><p>　　從表3-10數(shù)據(jù)通過比較B，m值，裝置B-光滑管在加熱電壓165v到180v之間時空氣初始流量為0.64Kpa_0.68Kpa時B，m值更接近文獻值，實驗時裝置B-光滑管將選取照空氣初始流量0.64Kpa_0.68Kpa，加熱電壓為165V到180V之間測定，空氣出口處熱電阻插入深度分別為5厘米， 4.5厘米，4厘米

27、，3厘米處測定，表3-11是實測的數(shù)據(jù)。</p><p>　　表3-11不同加熱電壓、不同熱電阻位置裝置B-光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　從表3-11可以看出，空氣出口處熱電阻插入深度5厘米到4.5厘米間的線性準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式接近文獻值，而空氣出口處熱電阻插入深度為4.25厘米測定，加熱電壓170V ，結(jié)果更為接近。</p><p>　　由此測出裝置B-光

28、滑管的最佳工作條件：</p><p>　　加熱電壓170v，空氣初始流量0.64Kpa_0.68Kpa，空氣出口處熱電阻為為4.25厘米，下表3-12是詳細(xì)實測數(shù)據(jù)。</p><p>　　表3-12 裝置B-光滑管的測試適宜工作條件部分實驗數(shù)據(jù) </p><p>　　由表3-12數(shù)據(jù)和電腦程序得出裝置B-光滑管傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式LgNu-LgRe直線式。</p

29、><p>　　圖3-4裝置B-光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　由表3-4得出裝置B光滑管的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為Nu=0.0319Re0.752，為了更好的與文獻值進行比較，Re的冪指數(shù)指定為0.8重新計算Nu=BRe0. 8形式的系數(shù)B的變化情況，表3-13是Re取0.8次方的修改后的數(shù)據(jù)。</p><p>　　表3-13裝置B-光滑管 LgNu-LgRe0.8數(shù)據(jù)

30、 </p><p>　　圖3-6是從表3-13數(shù)據(jù)回歸線性LgNu-LgRe0.8關(guān)聯(lián)圖。</p><p>　　圖3-5裝置B-光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式</p><p>　　表3-5是由電子表格得出的LgNu-LgRe0.8關(guān)聯(lián)圖，但由于電子表格的局限，只能固定截距，光滑管公認(rèn)的簡化式Nu=0.01994Re0.8經(jīng)過整理的光滑管關(guān)聯(lián)式為LgNu=LgRe0.8

31、-1.700，由此截距固定為-1.700，由圖3-2得出的裝置A光滑管煮熟關(guān)聯(lián)式為LgNu=0.982LgRe0.8-1.700和整理的光滑管關(guān)聯(lián)式為LgNu=LgRe0.8-1.700比較可以知道，吻合度達(dá)到98.2%。</p><p>　　3.4裝置B-強化管</p><p>　　強化管的空氣初始流量的同樣也設(shè)為4個范圍：2.55Kpa-2.57Kpa（最大流量），1.17Kpa-1.

32、19Kpa，0.57Kpa-0.59Kpa，0.38Kpa-0.40Kpa，從加熱電壓為175V，空氣出口處熱電阻插入位置為5厘米窗外出的數(shù)據(jù)如下表：</p><p>　　表3-14裝置B-強化管不同空氣初始流量下的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　由表3-14比較裝置B-強化管不同空氣初始流量下的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值，知道裝置B-強化管在加熱電壓175V左右時，初始流量宜選擇0.38

33、-0.40Kpa。</p><p>　　表3-15是裝置B-強化管加壓電壓為165v-180V時，空氣初始流量為0.38-0.40Kpa，空氣出口處熱電阻插入深度為5.0厘米，4.5厘米，4厘米，3厘米，以下是詳細(xì)測定數(shù)據(jù)：</p><p>　　表3-15不同加熱電壓、不同熱電阻位置 裝置B-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值</p><p>　　從表3-15通過與裝置B光滑

34、管的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為Nu=0.0319Re0.752的B，m值比較不同加熱電壓、不同熱電阻位置 裝置B-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B，m值可以看出加熱電壓為180V，出口處熱電阻插入深度為5厘米時，強化效果最好。</p><p>　　因此，實驗測出裝置B-強化管最佳的工作條件：</p><p>　　加熱電壓180v，空氣初始流量0.38-0.40Kpa，空氣出口處熱電阻位置為5厘米，詳細(xì)數(shù)據(jù)如下<

35、/p><p>　　表3-16裝置B-強化管測試適宜工作條件部分實驗數(shù)據(jù)</p><p>　　由表3-16數(shù)據(jù)和電腦程序得出光滑管傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式LgNu-LgRe直線式</p><p>　　圖3-6裝置B-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)圖</p><p>　　由圖3-6知道裝置B-強化管的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為Nu=0.03011Re0.8183與光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式Nu=0.

36、01994Re0.8比較，裝置B-強化管的螺旋線圈強化傳熱得到加強。</p><p>　　此外，在整理裝置B-強化管數(shù)據(jù)的時，把Re的冪指數(shù)固定為0.8，算出裝置B-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B的值，得到以下的數(shù)據(jù)：</p><p>　　表3-19 空氣初始流量為0.38-0.40KpaNu- Re0.8準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式B、m值</p><p>　　由表3-19可以看出，通過

37、把Re的冪指數(shù)固定為0.8后，B值在加壓電壓165到170V之間變化不大，熱電阻插入深度5.0厘米到到3厘米間，可以粗略的認(rèn)為加熱電壓，熱電阻位置對實驗結(jié)果沒多大影響。</p><p><b>　　四、實驗結(jié)果討論</b></p><p>　　裝置A-光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式Nu=0.02730Re0.778，整理過的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式LgNu=0.994LgRe0.8-1.700。

38、在最合適的工作條件：加熱電壓是175v，空氣初始流量1.12Kpa-1.14Kpa，空氣出口處熱電偶插入深度0.25厘米的時候吻合度達(dá)到99.4%。設(shè)備A-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式Nu=0.02591Re0.839，最合適的工作條件：空氣初始流量0.55Kpa-0.59Kpa，加熱電壓180v,， 出口處熱電偶插入深度為4.5厘米，強化效果最好。 </p><p>　　設(shè)備B-光滑管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式Nu=0.03192Re0.

39、752，整理后的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式為LgNu=0.982LgRe0.8-1.700。在最合適的工作條件：加熱電壓170v，空氣流量0.64Kpa_0.68Kpa，空氣出口處熱電偶為為4.25厘米的時候吻合度達(dá)到98.2%。設(shè)備B-強化管準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式Nu=0.03192Re0.752，最合適的工作條件：加熱電壓180v，空氣初始流量0.38-0.40Kpa，空氣出口處熱電偶位置為5厘米，強化效果最好。</p><p>　　從

40、設(shè)備A和設(shè)備B數(shù)據(jù)，看出影響傳熱膜系數(shù)的主要因素有加熱電壓，空氣初始流量，空氣出口處熱電偶插入深度等等，除了上述因素還可能的因素包括蒸汽的湍流狀態(tài)、空氣的大氣壓等等。本文粗略地進行了數(shù)據(jù)處理，得出裝置A光滑管最佳工作條件：加壓電壓175V，裝置B光滑管的加熱電壓為170V，強化管裝置A、B的加熱電壓都是180V，出口處熱電阻插入深度隨著裝置A與裝置B不盡相同。而空氣初始流量都是在偏小，數(shù)據(jù)更接近文獻值。此外本文測量的加壓電壓為165V-

41、185V之間，在此之外的加熱電壓和相應(yīng)的初始流量沒有測量，這是本文的一個缺陷。</p><p>　　電腦程序測出數(shù)據(jù)表明在空氣初始流量合適的條件下，加熱電壓，熱電阻插入深度對準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式的系數(shù)、指數(shù)偏移最大，而用電子表格通過固定Re的冪指數(shù)為0.8后，所有的測試實驗數(shù)據(jù)處理結(jié)果應(yīng)該與公認(rèn)的簡化關(guān)聯(lián)式的誤差在可接受的范圍之內(nèi)。</p><p>　　此外，熱電阻插入深度影響關(guān)聯(lián)式B、m的偏離原因

42、是在于本來換熱管的長度是固定1.2m的，測量出口溫度的熱電阻端頭應(yīng)該剛好位于換熱管1.2m處，熱電阻裝到換熱器上，端頭位置或多或少偏離1.2m的位置，這就是把熱電阻的插入深度列入影響關(guān)聯(lián)式B、m偏離程度的一個因素的原因。</p><p>　　還有，實驗的測定中螺旋線圈在強化傳熱比光滑管傳熱效果加強了。這是因為在加熱壓力相同，同型號風(fēng)機，空氣流量可視為相同時，由于螺旋線圈可增強空氣的湍流程度，且有破壞換熱管內(nèi)滯留底

43、層的作用，使管內(nèi)流體提高流動速度或產(chǎn)生擾動，提高管內(nèi)傳熱膜系數(shù)，故螺旋線圈強化傳熱比光滑管傳熱傳熱效果。</p><p><b>　　五、參考文獻</b></p><p>　　[1] 數(shù)字化傳熱實驗裝置說明書，天津基礎(chǔ)化學(xué)實驗中心.</p><p>　　[2][3] 劉國維，劉禾，張文.螺旋扭帶強化管內(nèi)的流動沸騰傳熱.天津：天津大學(xué)學(xué)報，19

44、97.</p><p>　　[4] 黃功浩等．插入物強化管內(nèi)單相流體傳熱的研究．化工學(xué)報．1983，34(1) 22~35</p><p>　　[5] 徐文熙，穆文值化工原理(上冊)．北京：中國石化出版社，1994：153</p><p>　　[6] 崔恩選．化學(xué)工藝學(xué)(第2版)北京：高等教育出版社，l990：42</p><p>　　[7]

45、葉麗娟等.對流傳熱系數(shù)專屬關(guān)聯(lián)式的探討. 郴州師范高等?？茖W(xué)校學(xué)報.2000：68-70</p><p>　　[8] 周光輝，張定才．R134a在水平強化管外凝結(jié)傳熱的實驗研究EJJ．制冷學(xué)報，2006，27(6)：25—28</p><p>　　[9] 廖強，辛明道．水平冷凝強化傳熱管的傳熱性能[J]．重慶大學(xué)學(xué)報，1996，19(1)：68—73．</p><p&g