列管式換熱器的應(yīng)用技術(shù)畢業(yè)論文

1、<p>　　畢 業(yè)設(shè)計（論 文）</p><p>　　09級 石油化工生產(chǎn)技術(shù)專業(yè)</p><p>　　題 目： 列管式換熱器的應(yīng)用技術(shù) </p><p>　　畢業(yè)時間： </p><p>　　學(xué)生姓名： </p>&l

2、t;p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　班 級： 09石化2班 </p><p>　　2011 年 6月10日</p><p><b>　　摘 要 </b></p><p>　　提出了在設(shè)計列管式換熱器時的整

3、體優(yōu)化、簡化設(shè)計的計算步驟及過程，從而可使便于計算，以獲適宜或最優(yōu)化設(shè)計。</p><p>　　關(guān)鍵詞：換熱器，簡化，熱流量，折流擋板</p><p><b>　　目錄 </b></p><p><b>　　摘 要3</b></p><p><b>　　引 言5</

4、b></p><p><b>　　一、方案簡介6</b></p><p><b>　　二、方案設(shè)計7</b></p><p>　　2.1 確定設(shè)計方案7</p><p>　　2.1.1 選擇換熱器的類型7</p><p>　　2.1.2 流動空間及流速的確定

5、7</p><p>　　2.1.3 設(shè)計和選用的計算步驟7</p><p>　　2.2、確定物性數(shù)據(jù)8</p><p>　　2.3計算總傳熱系數(shù)8</p><p>　　2.3.1 熱流量8</p><p>　　2.3.2 平均傳熱溫差9</p><p>　　2.3.3 冷卻水用量9

6、</p><p>　　2.3.4 總傳熱系數(shù)K9</p><p>　　2.4 計算傳熱面積10</p><p>　　2.5 工藝結(jié)構(gòu)尺寸10</p><p>　　2.5.1 管徑和管內(nèi)流速及管長10</p><p>　　2.5.2 管程數(shù)和傳熱管數(shù)10</p><p>　　2.5.3

7、平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)10</p><p>　　2.5.4 傳熱管排列和分程方法11</p><p>　　2.5.5 殼體內(nèi)徑11</p><p>　　2.5.6 殼體內(nèi)徑11</p><p>　　2.5.7 接管12</p><p>　　2.6 換熱器核算12</p><p>

8、　　2.6.1 熱量核算12</p><p>　　2.6.2 換熱器內(nèi)流體的壓力降14</p><p>　　三 列管式換熱器的設(shè)計和選用應(yīng)考慮的問題16</p><p>　　3.1 冷、熱流體流動通道的選擇16</p><p>　　3.2流速的選擇16</p><p>　　3.3 流動方式的選擇17<

9、;/p><p>　　3.5折流擋板18</p><p>　　3.5.1 流體通過換熱器時阻力的計算19</p><p>　　3.5.2 管程阻力損失19</p><p>　　四、設(shè)計結(jié)果一覽表21</p><p><b>　　五、總結(jié)22</b></p><p>&l

10、t;b>　　致 謝23</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)24</b></p><p><b>　　主要符號說明25</b></p><p><b>　　引 言</b></p><p>　　列管式換熱器是一種結(jié)構(gòu)堅固、可靠程度高、適應(yīng)性強

11、、材料范圍廣的換熱器.因此在石油、化工生產(chǎn)中，尤其是高溫高壓等大型換熱器的主要結(jié)構(gòu)形式分類,在化工、石油煉制等工業(yè)生產(chǎn)中，換熱器被廣泛使用。隨著化工、煉油的迅速發(fā)展，各種新型換熱器不斷些傳統(tǒng)的換熱器的結(jié)構(gòu)也在不斷改進(jìn)、更新。今后換熱器的發(fā)展趨勢將是不斷增加緊湊性、互換性，不斷降料消耗提高</p><p><b>　　一、方案簡介</b></p><p>　　本設(shè)計任務(wù)

12、是利用冷流體（水）給硝基苯降溫。利用熱傳遞過程中對流傳熱原則，制成換熱器，以供生產(chǎn)需要。下圖（圖1）是工業(yè)生產(chǎn)中用到的列管式換熱器.</p><p>　　選擇換熱器時,要遵循經(jīng)濟,傳熱效果優(yōu),方便清洗,復(fù)合實際需要等原則。換熱器分為幾大類：夾套式換熱器，沉浸式蛇管換熱器，噴淋式換熱器，套管式換熱器，螺旋板式換熱器，板翅式換熱器，熱管式換熱器，列管式換熱器等。不同的換熱器適用于不同的場合。而列管式換熱器在生產(chǎn)中被廣

13、泛利用。它的結(jié)構(gòu)簡單、堅固、制造較容易、處理能力大、適應(yīng)性大、操作彈性較大。尤其在高壓、高溫和大型裝置中使用更為普遍。所以首選列管式換熱器作為設(shè)計基礎(chǔ)。</p><p><b>　　二、方案設(shè)計</b></p><p>　　某廠在生產(chǎn)過程中，需將硝基苯液體從93℃冷卻到50℃。處理能力為1×105噸/年。冷卻介質(zhì)采用自來水，入口溫度27℃，出口溫度37℃。要

14、求換熱器的管程和殼程的壓降不大于10kPa。試設(shè)計能完成上述任務(wù)的列管式換熱器。（每年按300天，每天24小時連續(xù)運行）</p><p>　　2.1 確定設(shè)計方案 </p><p>　　2.1.1 選擇換熱器的類型</p><p>　　兩流體溫度變化情況：熱流體進(jìn)口溫度93℃，出口溫度50℃冷流體。冷流體進(jìn)口溫度27℃，出口溫度37℃。從兩流體溫度來看，估計換熱器

15、的管壁溫度和殼體壁溫之差不會很大，因此初步確定選用固定管板式換熱器。</p><p>　　2.1.2 流動空間及流速的確定 </p><p>　　由于硝基苯的粘度比水的大，因此冷卻水走管程，硝基苯走殼程。另外，這樣的選擇可以使硝基苯通過殼體壁面向空氣中散熱，提高冷卻效果。同時，在此選擇逆流。選用ф25×2.5的碳鋼管，管內(nèi)流速取ui=0.5m/ｓ。</p><

16、p>　　2.1.3 設(shè)計和選用的計算步驟</p><p>　　設(shè)有流量為去qm,h的熱流體，需從溫度T1冷卻至T2，可用的冷卻介質(zhì)入口溫度t1，出口溫度選定為t2。由此已知條件可算出換熱器的熱流量Q和逆流操作的平均推動力。根據(jù)傳熱速率基本方程：</p><p>　　當(dāng)Q和已知時，要求取傳熱面積A必須知K和則是由傳熱面積A的大小和換熱器結(jié)構(gòu)決定的?？梢?，在冷、熱流體的流量及進(jìn)、出口溫度

17、皆已知的條件下，選用或設(shè)計換熱器必須通過試差計算，按以下步驟進(jìn)行。</p><p>　　初步選定換熱器的流動方式，保證溫差修正系數(shù)大于0.8，否則應(yīng)改變流動方式，重新計算。計算熱流量Q及平均傳熱溫差△tm，根據(jù)經(jīng)驗估計總傳熱系數(shù)K估，初估傳熱面積A估。選取管程適宜流速，估算管程數(shù)，并根據(jù)A估的數(shù)值，確定換熱管直徑、長度及排列。</p><p>　　2.2、確定物性數(shù)據(jù) </p>

18、<p>　　根據(jù)定性溫度，分別查取殼程和管程流體的有關(guān)物性數(shù)據(jù)。 硝基苯在71.5℃下的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下： </p><p>　　密度　　 ρo=1154 kg/m3</p><p>　　定壓比熱容　 cpo=1.558kJ/(kg·℃)</p><p>　　導(dǎo)熱系數(shù)　　 λo=418.4×30.9×10-5＝0.

19、129 W/(m·℃)</p><p>　　粘度　　 μo=0.000979 Pa·s</p><p>　　冷卻水在32℃下的物性數(shù)據(jù)： </p><p>　　密度　　 ρi=994.3kg/m3</p><p>　　定壓比熱容　 cpi=4.24 kJ/(kg·℃)</p><

20、;p>　　導(dǎo)熱系數(shù)　　 λi=0.618 W/(m·℃)</p><p>　　粘度　　　　 μi=0.000818 Pa·s</p><p>　　2.3計算總傳熱系數(shù) </p><p>　　2.3.1 熱流量 </p><p>　　Wo=1×105×1000÷300÷24≈13

21、889kg/h</p><p>　　Qo=WocpoΔto=13889×1.558×(93-50)=930479.7 kJ/h=258.5 kW</p><p>　　2.3.2 平均傳熱溫差 </p><p>　　2.3.3 冷卻水用量 </p><p>　　2.3.4 總傳熱系數(shù)K </p><p&

22、gt;<b>　　管程傳熱系數(shù) </b></p><p><b>　　殼程傳熱系數(shù) </b></p><p>　　假設(shè)殼程的傳熱系數(shù)αo=290 W/(m2·℃)； </p><p>　　污垢熱阻Rsi=0.000344 m2·℃/W , Rso=0.000172 m2·℃/W</p&g

23、t;<p>　　管壁的導(dǎo)熱系數(shù)λ=45 W/(m·℃)</p><p>　　2.4 計算傳熱面積 </p><p>　　考慮 15％的面積裕度，S=1.15×S''=1.15×19.24=22.12m2</p><p>　　2.5 工藝結(jié)構(gòu)尺寸 </p><p>　　2.5.1 管徑

24、和管內(nèi)流速及管長 </p><p>　　選用ф25×2.5傳熱管(碳鋼)，取管內(nèi)流速ui=0.5m/s，選用管長為3m</p><p>　　2.5.2 管程數(shù)和傳熱管數(shù) </p><p>　　依據(jù)傳熱管內(nèi)徑和流速確定單程傳熱管數(shù) </p><p>　　按單程管計算其流速為</p><p>　　按單管程設(shè)計，流

25、速過小，宜采用多管程結(jié)構(gòu)。則該換熱器管程數(shù)為</p><p><b>　　(管程)</b></p><p>　　傳熱管總根數(shù) N=94 (根)</p><p>　　2.5.3 平均傳熱溫差校正及殼程數(shù) </p><p>　　平均傳熱溫差校正系數(shù) </p><p>　　按單殼程，雙管程結(jié)構(gòu)，溫差校正

26、系數(shù)應(yīng)查有關(guān)圖表?？傻?lt;/p><p><b>　　平均傳熱溫差</b></p><p>　　2.5.4 傳熱管排列和分程方法 </p><p>　　采用組合排列法，即每程內(nèi)均按正三角形排列，隔板兩側(cè)采用正方形排列。取管心距t=1.25 d0，則 </p><p>　　t=1.25×25=31.25≈32(mm

27、)</p><p>　　橫過管束中心線的管數(shù)</p><p>　　得到各程之間可排列11支管，即正六邊形可排6層。則實際排管數(shù)設(shè)為102根，其中4根拉桿，則實際換熱器為98根</p><p>　　2.5.5 殼體內(nèi)徑 </p><p>　　采用多管程結(jié)構(gòu)，取管板利用率η＝0.7，則殼體內(nèi)徑為 </p><p>　　圓整

28、可取D＝400mm </p><p>　　2.5.6 殼體內(nèi)徑 </p><p>　　采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25％，則切去的圓缺高度為h＝0.25×400＝100mm，故可取h＝100 mm。 取折流板間距B＝0.5D，則B＝0.3×400＝200mm，可取B為200。 折流板數(shù) NB=傳熱管長/折流板間距-1=3000/200-1=14(塊

29、)折流板圓缺面水平裝配。 </p><p><b>　　2.5.7 接管 </b></p><p>　　殼程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)硝基苯流速為 u＝1..0 m/s，則接管內(nèi)徑為 </p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)管徑為108 mm×11mm。 </p><p>　　管程流體進(jìn)出口接管：取接管內(nèi)冷卻水流速 u＝1.

30、5 m/s，則接管內(nèi)徑為 </p><p>　　取ф76mm×6.5mm無縫鋼管。</p><p>　　2.6 換熱器核算 </p><p>　　2.6.1 熱量核算 </p><p>　?、贇こ虒α鱾鳠嵯禂?shù) 對圓缺形折流板，可采用凱恩公式 </p><p>　　當(dāng)量直徑，由正三角形排列得 </p>

31、;<p><b>　　殼程流通截面積 </b></p><p>　　殼程流體流速及其雷諾數(shù)分別為 </p><p><b>　　普蘭特準(zhǔn)數(shù) </b></p><p><b>　　粘度校正 </b></p><p>　　②管程對流傳熱系數(shù) </p>&

32、lt;p><b>　　管程流通截面積</b></p><p><b>　　管程流體流速 </b></p><p><b>　　普蘭特準(zhǔn)數(shù)</b></p><p><b>　　③傳熱系數(shù)K</b></p><p><b>　?、軅鳠崦娣eS&l

33、t;/b></p><p>　　該換熱器的實際傳熱面積Sp</p><p>　　該換熱器的面積裕度為 </p><p>　　傳熱面積裕度合適，該換熱器能夠完成生產(chǎn)任務(wù)。 </p><p>　　2.6.2 換熱器內(nèi)流體的壓力降 </p><p><b>　?、俟艹塘鲃幼枇?</b></p

34、><p>　　∑ΔPi=(ΔP1+ΔP2)FtNsNp</p><p>　　Ns=1, Np=2, Ft=1.5</p><p>　　由Re＝10064.6，傳熱管相對粗糙度0.01/20＝0.005，查莫狄圖得λi＝0.037 W/m·℃， </p><p>　　流速ui＝0.414m/s，ρ＝994 .3kg/m3，所以 </

35、p><p>　　管程壓力降在允許范圍之內(nèi)。</p><p><b>　?、跉こ虊毫?lt;/b></p><p>　　流體流經(jīng)管束的阻力 </p><p>　　流體流過折流板缺口的阻力 </p><p>　　殼程壓力降也比較適宜。 </p><p>　　三 列管式換熱器的設(shè)計和選

36、用優(yōu)化技術(shù)</p><p>　　3.1 冷、熱流體流動通道的選擇</p><p>　　在換熱器中，哪一種流體流經(jīng)管程，哪一種流經(jīng)殼程，下列幾點可作為選擇的一般原則不潔凈或易結(jié)垢的液體宜在管程，因管內(nèi)清洗方便。 腐蝕性流體宜在管程，以免管束和殼體同時受到腐蝕。壓力高的流體宜在管內(nèi)，以免殼體承受壓力。飽和蒸汽宜走殼程，因飽和蒸汽比較清潔，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與流速無關(guān)，而且冷凝液容易排出。流量小而粘度

37、大的流體一般以殼程為宜，因在殼程Re>100即可達(dá)到湍流。但這不是絕對的，如流動阻力損失允許，將這類流體通入管內(nèi)并采用多管程結(jié)構(gòu)，亦可得到較高的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。若兩流體溫差較大，對于剛性結(jié)構(gòu)的換熱器，宜將表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大的流體通入殼程，以減小熱應(yīng)力。需要被冷卻物料一般選殼程，便于散熱。以上各點常常不可能同時滿足，應(yīng)抓住主要方面，例如首先從流體的壓力、防腐蝕及清洗等要求來考慮，然后再從對阻力降低或其他要求予以校核選定。</p>

38、;<p><b>　　3.2流速的選擇</b></p><p>　　流體在管程或殼程中的流速，不僅直接影響表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，而且影響污垢熱阻，從而影響傳熱系數(shù)的大小，特別對于含有泥沙等較易沉積顆粒的流體，流速過低甚至可能導(dǎo)致管路堵塞，嚴(yán)重影響到設(shè)備的使用，但流速增大，又將使流體阻力增大。因此選擇適宜的流速是十分重要的。根據(jù)經(jīng)驗，表4.7.1及表4.7.2列出一些工業(yè)</p&g

39、t;<p>　　常用的流速范圍，以供參考。</p><p>　　表3-1 列管換熱器內(nèi)常用的流速范圍</p><p>　　表3-2 液體在列管換熱器中流速（在鋼管中）</p><p>　　3.3 流動方式的選擇</p><p>　　除逆流和并流之外，在列管式換熱器中冷、熱流體還可以作各種多管程多殼程的復(fù)雜流動。當(dāng)流量一定時，管程

40、或殼程越多，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)越大，對傳熱過程越有利。但是，采用多管程或多殼程必導(dǎo)致流體阻力損失，即輸送流體的動力費用增加。因此，在決定換熱器的程數(shù)時，需權(quán)衡傳熱和流體輸送兩方面的損失。當(dāng)采用多管程或多殼程時，列管式換熱器內(nèi)的流動形式復(fù)雜，對數(shù)平均值的溫差要加以修正，具體修正方法見4.4節(jié)。3.4 換熱管規(guī)格和排列的選擇</p><p>　　換熱管直徑越小，換熱器單位體積的傳熱面積越大。因此，對于潔凈的流體管徑可取小

41、些。但對于不潔凈或易結(jié)垢的流體，管徑應(yīng)取得大些，以免堵塞?？紤]到制造和維修的方便，加熱管的規(guī)格不宜過多。目前我國試行的系列標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定采用和兩種規(guī)格，對一般流體是適應(yīng)的。此外，還有，φ57×2.5的無縫鋼管和φ25×2,的耐酸不銹鋼管。</p><p>　　按選定的管徑和流速確定管子數(shù)目，再根據(jù)所需傳熱面積，求得管子長度。實際所取管長應(yīng)根據(jù)出廠的鋼管長度合理截用。我國生產(chǎn)的鋼管長度多為6m、9m，

42、故系列標(biāo)準(zhǔn)中管長有1.5，2，3，4.5，6和9m六種，其中以3m和6m更為普遍。同時，管子的長度又應(yīng)與管徑相適應(yīng)，一般管長與管徑之比，即L/D約為4～6。管子的排列方式有等邊三角形和正方形兩種（圖4.7.11a，圖4.7.11b）。與正方形相比，等邊三角形排列比較緊湊，管外流體湍動程度高，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大。正方形排列雖比較松散，傳熱效果也較差，但管外清洗方便，對易結(jié)垢流體更為適用。如將正方形排列的管束斜轉(zhuǎn)45°安裝（圖4.7

43、.11c），可在一定程度上提高表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。 </p><p>　　圖4.7.11 管子在管板上的排列</p><p><b>　　3.5折流擋板 </b></p><p>　　安裝折流擋板的目的是為提高管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，為取得良好的效果，擋板的形狀和間距必須適當(dāng)。</p><p>　　對圓缺形擋板而言，弓形缺口的大小對

44、殼程流體的流動情況有重要影響。由圖4.7.12可以看出，弓形缺口太大或太小都會產(chǎn)生"死區(qū)"，既不利于傳熱，又往往增加流體阻力。 </p><p>　　切除過少　　　b.切除適當(dāng) 　　c.切除過多　　　　　　圖4.7.12　擋板切除對流動的影響</p><p>　　擋板的間距對殼體的流動亦有重要的影響。間距太大，不能保證流體垂直流過管束使管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)下降；間距太小，

45、不便于制造和檢修，阻力損失亦大。一</p><p>　　般擋板間距為殼體內(nèi)徑的0.2～1.0倍。我國系列標(biāo)準(zhǔn)中采用的擋板間距為：固定管板式有100，150，200，300，450，600，700mm七種,浮頭式有100，150，200，250，300，350，450（或480），600mm八種。</p><p>　　3.5.1 流體通過換熱器時阻力的計算</p><p&

46、gt;　　換熱器管程及殼程的流動阻力，常常控制在一定允許范圍內(nèi)。若計算結(jié)果超過允許值時，則應(yīng)修改設(shè)計參數(shù)或重新選擇其他規(guī)格的換熱器。按一般經(jīng)驗，對于液體?？刂圃?04～105Pa范圍內(nèi)，對于氣體則以103～104Pa為宜。此外，也可依據(jù)操作壓力不同而有所差別，參考下表。</p><p>　　3.5.2 管程阻力損失</p><p>　　管程阻力損失可按一般摩擦阻力計算式求得。但管程總的阻力

47、應(yīng)是各程直管摩擦阻力、每程回彎阻力以及進(jìn)出口阻力三項之和。而相比之下?？珊雎圆挥嫛Ｒ虼丝捎孟率接嬎愎艹炭傋枇p失：　　　　　</p><p>　　由此式可以看出，管程的阻力損失（或壓降）正比于管程數(shù)Np的三次方，即　　　　　 ∝ </p><p>　　對同一換熱器，若由單管程改為兩管程，阻力損失劇增為原來的8倍，而強制對流傳熱、湍流條件下的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)只增為原來的1

48、.74倍；若由單管程改為四管程，阻力損失增為原來的64倍，而表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)只增為原來的3倍。由此可見，在選擇換熱器管程數(shù)目時，應(yīng)該兼顧傳熱與流體壓降兩方面的得失。對于殼程阻力的計算，由于流動狀態(tài)比較復(fù)雜，計算公式較多，計算結(jié)果相差較大。 3.5.3 殼程阻力損失</p><p>　　對于殼程阻力損失的計算，由于流動狀態(tài)比較復(fù)雜，提出的計算公式較多，所得計算結(jié)果相差不少。下面為埃索法計算殼程阻力損失的公式：　　

49、　　　　　　　　式中 -殼程總阻力損失，；　　　　　　-流過管束的阻力損失，；　　　　　　-流過折流板缺口的阻力損失，；</p><p>　　F-管子排列形式對壓降的校正系數(shù)，對三角形排列F=0.5，對正方形排列F=0.3，對正方形斜轉(zhuǎn)45°，F(xiàn)=04；管束阻力損失，基本上正比于若擋板間距減小一半，劇增8倍，而表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)只增加1.46倍。因此，在選擇擋板間距時，亦應(yīng)兼顧傳熱與流體壓降兩方面的得失

50、。同理，殼程數(shù)的選擇也應(yīng)如此。 </p><p>　　圖4.7.13 殼程摩擦系數(shù)f0與Re0的關(guān)系</p><p><b>　　四、設(shè)計結(jié)果一覽表</b></p><p><b>　　表格 1</b></p><p><b>　　五、對設(shè)計的評述</b></p&g

51、t;<p>　　初次接觸化工原理課程設(shè)計，還荒謬地以為是像其他課程一樣是實驗類的，聽課的時候也一頭霧水，根本不知道該做什么，該怎么做，無從下手，只是覺得好難。有一段時間都在觀望。</p><p>　　所以自己設(shè)計的時候只能是根據(jù)老師提供的模板，用新的數(shù)據(jù)代替舊的數(shù)據(jù)，其他的公式完全照抄，花了一天時間，終于把計算部分完成了。裕度15％，在合理范圍內(nèi)，但是，一看壓力降，徹底崩潰了，12多千帕，天啊，完全

52、不合理。再細(xì)看模板和自己的設(shè)計的時候，發(fā)現(xiàn)了很多問題，我的設(shè)計根本是行不同，果真用這設(shè)計的話，也是謀財害命。</p><p>　　所以我決定重新來過。這時離交作業(yè)還有三天，做出來的裕度居然一直都在50％以上，重新分析計算的過程中也出現(xiàn)了幾次錯誤，由于急于求成，算出來后的結(jié)果偏離太多，檢查才發(fā)現(xiàn)部分?jǐn)?shù)據(jù)出現(xiàn)了錯誤，而且老師給的模板里面也有一些錯誤，這樣照搬下去的一些公式就除了問題了，只好靜下來認(rèn)真地理解和消化原有的

53、一些公式，這樣又一次重新算過。因此，有花了一天的時間在計算上。</p><p>　　那么接下來就是畫圖了，由于學(xué)過機械制圖，以為畫圖比較簡單，5個小時左右可以完成，誰知道，畫圖更難，這主要是因為在設(shè)計的時候，沒有兼顧考慮到畫圖，因此設(shè)計出來的管數(shù)很難安排，冥思苦想了好久，換了好多方案，查了好多資料，換了多種排列方法，還是行不通。</p><p>　　最終，只好把管數(shù)安排成易于排列的數(shù)目，才

54、解決了這個問題。</p><p>　　其實，在整個過程中，雖然遇到了很多問題，也犯了不少錯誤，但是自己真的學(xué)到了很多東西，比如word文檔公式的運用，比如如何使自己的設(shè)計更加合理，這就要求自己在設(shè)計前要詳細(xì)的考慮各種可能出現(xiàn)的問題和解決辦法，才能達(dá)到事半功倍的效果。我覺得，如何查找數(shù)據(jù)也很重要，假如自己查不到數(shù)據(jù)，接下來的工作完全沒辦法做，假如查的數(shù)據(jù)是錯誤的，那設(shè)計出來的東西也是錯誤的，而且很可能導(dǎo)致嚴(yán)重的后果

55、。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　在論文完成之際，我要特別感謝我的指導(dǎo)老師王軍峻老師的熱情關(guān)懷和悉心指導(dǎo)。在我撰寫論文的過程中，他傾注了大量的心血和汗水，無論是在論文的選題、構(gòu)思和資料的收集方面，還是在論文的研究方法以及成文定稿方面，我都得到了老師悉心細(xì)致的教誨和無私的幫助，特別是他的睿智、對知識孜孜不倦的追求、深厚的學(xué)術(shù)素養(yǎng)、對教

56、育科學(xué)研究的熱愛、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和治學(xué)精神，精益求精的工作風(fēng)使我終生受益，深深地感染和激勵著我.在此表示真誠地感謝和深深的謝意。在論文的寫作過程中，同時還得到**中心許多老師的支持和幫助，也得到了許多同學(xué)的寶貴建議，在此一并致以誠摯的謝意。</p><p>　　感謝所有關(guān)心、支持、幫助過我的良師益友。</p><p>　　最后，向在百忙中抽出時間對本文進(jìn)行評審并提出寶貴意見的各位專家表示衷

57、心地感謝！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　(2)王國盛. 化工原理課程過程設(shè)計 大連理工大學(xué)出版社; </p><p>　　(2)王志魁. 化工原理 化學(xué)工業(yè)出版社;</p><p>　　(3)姚育英,陳常貴,柴誠敬. 化工原理學(xué)習(xí)指南 天津大學(xué)出版社; </p><

58、;p>　　(4)曹玉璋. 傳熱學(xué) 北京航空航天大學(xué)出版社; </p><p>　　(5)朱聲石．高電壓電網(wǎng)繼電保護(hù)原理與技術(shù)LM]．北京：中國電力出版社，1995．[2]葛耀中．新型繼電保護(hù)原理與故障測距原理與技術(shù)LM]．西安：西安交大出版社，1996．</p><p>　　(6)羅森諾W H．傳熱學(xué)應(yīng)用手冊(上)[M]．北京：科學(xué)出版社，1992.3-6 </p>&

59、lt;p>　　(7)陳維漢．換熱器兩側(cè)表面最佳匹配的一般化推導(dǎo)[J]．華中理工大學(xué)學(xué)報，1999，27(增刊)：35—37</p><p>　　(8)陳維漢，孫毅．傳熱過程損失率方程及參數(shù)優(yōu)化[J]．華中理工大學(xué)學(xué)報，1996，24(增刊)：91—95（9）《化工原理》，王志魁 編，化學(xué)工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　（10）《化工設(shè)備設(shè)計》，潘國呂，郭慶豐 編著，清華大

60、學(xué)出版社，1996.</p><p>　?。?1）《化工物性算圖手冊》，劉光啟等 編著，化學(xué)工業(yè)出版社，2002.</p><p>　?。?2）《生物工程專業(yè)課程設(shè)計》，尹亮，黃儒強 編.</p><p>　　(13)《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊 》《化學(xué)化工工具書》等.</p><p>　　(8)陳維漢，孫毅．傳熱過程損失率方程及參數(shù)優(yōu)化[J]．