土工工程專業(yè)畢業(yè)論文---多層住宅樓設(shè)計

1、<p><b>　　多層住宅樓設(shè)計</b></p><p><b>　　[摘要] </b></p><p>　　本設(shè)計主要進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案承重墻的抗震設(shè)計。在確定磚混布局之后，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計算,接著利用頂點位移法求出自震周期，進(jìn)而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進(jìn)而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。接

2、著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。 是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中的室內(nèi)樓梯的設(shè)計。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計算及施工圖繪制。</p><p>　　[關(guān)鍵詞] 結(jié)構(gòu)設(shè)計 抗震設(shè)計 </p><p>　　[Abstract]</p><p>　　The purpos

3、e of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utiliz

4、ing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the fr

5、ames of the different axis. Then the internal forc</p><p>　　[The keyword ] structural design, anti-seismic design</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　引 言4</b

6、></p><p><b>　　一、設(shè)計依據(jù)：5</b></p><p><b>　　二、工程概況5</b></p><p>　　1、建筑和結(jié)構(gòu)特征5</p><p>　　2、建設(shè)地點和環(huán)境特征5</p><p>　　3、項目管理特點及總體要求5</p&

7、gt;<p><b>　　三、結(jié)構(gòu)計算書5</b></p><p><b>　　四、施工部署19</b></p><p><b>　　結(jié)論26</b></p><p><b>　　引 言</b></p><p>　　通過畢業(yè)設(shè)計，可以

8、培養(yǎng)學(xué)生綜合運用新學(xué)的知識，分析和解決本專業(yè)實際工程問題的能力。畢業(yè)設(shè)計涉及面廣，從建筑設(shè)計、施工、材料、交工全面的知識范籌，以至于具體的工序。能夠充分檢驗畢業(yè)生能否勝任土木建筑施工管理能力，理論知識與實際應(yīng)用有機(jī)結(jié)合，在實踐中加深理解，鞏固新學(xué)的專業(yè)理論。認(rèn)真地做好畢業(yè)設(shè)計，不但是對畢業(yè)生的考評，同時以交給辛勤指導(dǎo)我們的老師一份滿意的答卷。</p><p><b>　　一、設(shè)計依據(jù)：</b>

9、;</p><p>　　《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》，GBJ68-84</p><p>　　《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，GBJ9－87</p><p>　　《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（1993年及1996年局部修訂）GBJ10－89</p><p>　　《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（1993年局部修訂）GBJ11－89</p><p>　　

10、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GBJ7－89</p><p>　　《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》JGJ3－91</p><p>　　《混凝土結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)》</p><p>　　現(xiàn)行國家有關(guān)規(guī)范，標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)程。</p><p><b>　　二、工程概況</b></p><p><b>　　1、

11、建筑和結(jié)構(gòu)特征</b></p><p>　　本工程建筑面積:1717㎡,四層,結(jié)構(gòu)形式為磚混,耐火等級為二級,抗震等級設(shè)防烈度為六度,設(shè)計使用年限為三類(50年).</p><p>　　2、建設(shè)地點和環(huán)境特征</p><p>　　該工程地點位于青島市，位置優(yōu)越,東側(cè)嶗山，風(fēng)景秀麗，交通便利。</p><p>　　3、項目管理特點及

12、總體要求</p><p>　　在工程施工中，堅決慣徹百年大計，質(zhì)量第一和預(yù)防為主的方針，組建一個以項目經(jīng)理為首的項目部，集優(yōu)秀管理人才精良設(shè)備和有經(jīng)驗的施工隊伍投入本工程，確保工程質(zhì)量達(dá)標(biāo)。采用先進(jìn)的管理手段，信息化技術(shù)作為主要的管理手段，建立信息化管理平臺，實行智能化、信息化管理，在施工過程中對整個工程的工期、質(zhì)量、成本進(jìn)行有效的控制。本工程用料、施工設(shè)備均提前7－15天提供使用計劃。合理安排各工序之間的穿插施

13、工。加強(qiáng)現(xiàn)場的管理及調(diào)度?？傮w要求以優(yōu)良樣板工程，青島市安全文明示范工地為目標(biāo)，以目標(biāo)管理統(tǒng)攬全局，確保優(yōu)質(zhì)低耗。安全文明、高速完成施工任務(wù)。</p><p><b>　　三、結(jié)構(gòu)計算書</b></p><p>　　本工程墻體除內(nèi)墻衛(wèi)生間為120厚，其他均為240厚粉煤灰蒸壓磚，所有墻身－0.6米處均設(shè)摻5％防水劑的水平防潮層，廚房及衛(wèi)生間變壓式排風(fēng)道選用圖集《L05

14、J104》－PAGE6/PAGE7，其中廚房PG116斷面尺寸為320×240，預(yù)留洞口尺寸430×240，所有排風(fēng)道出屋面詳見L05J104-20。</p><p>　　地面工程，衛(wèi)生間地面低于相鄰地坪20㎜，地面1％坡向地漏，陽臺非封閉的，地面應(yīng)低于相鄰地坪30；室外空調(diào)機(jī)板標(biāo)高同相應(yīng)結(jié)構(gòu)板標(biāo)高，底部作滴水。</p><p>　　防水工程，屋面防水等級為二級，施工中

15、選用的防水材料應(yīng)符合《屋面工程技術(shù)規(guī)范》中相應(yīng)的等級要求。屋面均為有組織排水，檐溝縱向坡度>10％，檐溝內(nèi)加設(shè)一道防水層，落水管為φ110PVC及配套的雨水斗；衛(wèi)生間地坪低于相鄰室內(nèi)坪20㎜，加設(shè)一道防水層沿墻體上翻300㎜，空調(diào)室外機(jī)冷凝水由φ75空調(diào)冷凝水管統(tǒng)一排放。</p><p>　　門窗工程，門窗制作應(yīng)滿足防滲、防變形、隔熱保溫等要求。門窗表尺寸均表留洞尺寸。</p><p&g

16、t;　　砼構(gòu)件主筋保護(hù)層厚度：梁柱25㎜；板15㎜</p><p>　　砼強(qiáng)度：墊層C15，基礎(chǔ)C20，基礎(chǔ)以上C20。</p><p>　　鋼筋Ⅰ級鋼fy＝210N/mm2；Ⅱ級鋼fy＝310N/mm2；Ⅲ級鋼fy＝340N/mm2。</p><p><b>　　荷載：</b></p><p>　　1）基本風(fēng)壓值Wo＝

17、0.6KN/㎡。</p><p>　　2）結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載體型系數(shù)簡圖及取值，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GBJ9－81取值。3）樓面活載取值：首層施工荷載5.0Kpa，面層及吊頂1.5Kpa；房間、客廳活載1.5Kpa，面層吊頂1.0Kpa；挑陽臺活載2.5Kpa，面層及吊頂1.0Kpa，內(nèi)陽臺活載1.5Kpa，面層及吊頂1.0Kpa，上人屋面活荷載1.5Kpa，屋面及吊頂3.5Kpa；非上人屋面活載0.7Kpa，面層及吊

18、頂2.0Kpa。</p><p>　　3.1砌體材料和砌體的力學(xué)性能</p><p>　　本工程砌體材料采取粉煤灰蒸壓磚，規(guī)格240×115×55，強(qiáng)度MU10，砌體采用砂漿M5。</p><p>　　砌體軸心抗壓強(qiáng)度的平均值fm，</p><p>　　fm＝R1fα1(1+0.07f2)R2</p><

19、;p>　　式中：R1—隨砌體中塊體類別和砌合方法變化的參數(shù)</p><p>　　R2—砂漿強(qiáng)度對砌體強(qiáng)度的修正系數(shù)</p><p>　　α—與砌體塊材高度有關(guān)的系數(shù)</p><p>　　f1f2—分別為各中塊體和砂漿抗壓強(qiáng)度平均值Mpa</p><p>　　砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fk</p><p>　　fk＝fm（

20、1－1.645δf）</p><p>　　式中：δf—各類砌體在各種受力情況下的強(qiáng)度異系數(shù)</p><p>　　砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f</p><p><b>　　f＝fk/rf</b></p><p>　　一般情況下宜按施工控制等級為B級考慮，取rf＝1.6(C級時取rf＝1.8)根據(jù)塊材的性能，計算本工程所選用的粉煤灰

21、蒸壓磚，其抗壓強(qiáng)度滿足設(shè)計要求。</p><p>　　3.2砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力計算</p><p>　　3.2.1砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計基本規(guī)定</p><p>　　砌體結(jié)構(gòu)承載力極限狀態(tài)設(shè)計值以下式計算：</p><p>　　ro（1.2SGR+1.4SQ1K＋rQiψciSQik）≤Rcfak……</p><p>　　式中

22、：ro—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本工程安全系數(shù)為二級（設(shè)計使用年限為50年）不應(yīng)小于1.0</p><p>　　SGR—永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)</p><p>　　SQ1K—在基本組合中起控制作用的一個可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；</p><p>　　SqiK—第I個可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)</p><p>　　Rcf—結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力系數(shù)</p>

23、<p>　　RQi—第I個可變荷載的組合值系數(shù)，一般情況下應(yīng)取0.7</p><p>　　F—砌體的強(qiáng)度設(shè)計值，發(fā)＝fR/rf</p><p>　　fR—砌體的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　rf—砌體結(jié)構(gòu)的材料性能分項系數(shù)，一般情況下宜按施工控制等級為B級考慮，取rf＝1.6</p><p>　　fm—砌體強(qiáng)度平均值</p&

24、gt;<p>　　Qf—砌體強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　Ak—n個可參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　本工程檐高12.1米,計算砌體結(jié)構(gòu)承載力滿足要求</p><p>　　3.2.2砌體受拉受彎受剪構(gòu)件</p><p>　　本工程以4交A軸窗間墻為計算:</p><p>　　窗間跺長度為1400mm,寬

25、度2400mm,層高2.8米,檐高12.1米,磚砌體自重19KN/m3,砼自重2.45T,板厚120mm,根據(jù)荷載計算,墻體受壓荷載小于136KN.由MU10的燒結(jié)蒸壓磚與M5混合砂漿查表得出砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=1.58Mpa,當(dāng)蒸壓材料為蒸壓粉煤灰磚砌體,ra為0.9,</p><p>　　由β=Ho/h=13.5查表得系數(shù)ψ=0.782,則此墻垛底截面的承載力為,</p><p>　

26、　ψraτA=0.782×0.9×1.5×1400×240=346.43>136</p><p>　　得出此墻垛截面安全.</p><p>　　3.3房屋的結(jié)構(gòu)布置方案及基礎(chǔ)計算</p><p>　　混合結(jié)構(gòu)中的墻體一般具有承重和圍護(hù)作用,使承重與圍護(hù)功能一體化.由于砌體的抗壓強(qiáng)度并不高,抗拉抗彎抗剪強(qiáng)度又很低,所以混合

27、結(jié)構(gòu)中使墻柱等承重構(gòu)件具有足夠的承載力,是保證房屋結(jié)構(gòu)安全可靠和正常使用的關(guān)鍵.混合結(jié)構(gòu)房屋主要由屋蓋,樓蓋,內(nèi)外縱墻橫墻(山墻),基礎(chǔ)等承重構(gòu)件組成,它們相互聯(lián)合共同構(gòu)成承重空間體系.按結(jié)構(gòu)的承重體系和荷載的傳遞線路,本工程房屋頂結(jié)構(gòu)布置方案采用縱橫墻承重體系.</p><p>　　荷載的重要傳遞路線為</p><p>　　屋(樓)面梁 縱墻</p><p>

28、;　　屋(樓)面荷載 屋(樓)面板 基礎(chǔ) 地基</p><p><b>　　橫墻</b></p><p>　　本工程地基屬于微風(fēng)化花崗巖,地基承載力400Mpa,此種地基所承載力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于本工程所給的壓力.(臨邊建筑,以此地基均建高層,故基礎(chǔ)承載力不再計算)</p><p>　　3.

29、4墻柱的構(gòu)造要求</p><p><b>　　墻柱高厚比</b></p><p>　　墻柱的允許高厚比[β]墻,柱高厚比的最大允許限值稱為允許高厚比,用[β]表示.影響允許高厚比的因素有砂漿的強(qiáng)度等級,砌體的類型,構(gòu)件的類型(墻柱),荷載作用方式及構(gòu)件的重要性和門窗洞口的消弱,施工質(zhì)量等,《砌體規(guī)范》根據(jù)以往設(shè)計經(jīng)驗和現(xiàn)階段材料質(zhì)量及施工技術(shù)水平確立允許高厚比值.&l

30、t;/p><p>　　墻柱的允許高厚比[β]值</p><p>　　注:1.毛石墻.柱的允許高厚比按表中數(shù)值降低20%采用.</p><p>　　2.組合磚砌體構(gòu)件的允許高厚比,可按表中數(shù)值提高20%,但不能大于28.</p><p>　　3.驗算施工階段砂漿尚未硬化的新砌體高厚化比時,允許高厚比對土墻取14對柱取1/6.</p>

31、<p>　　自承重墻是房屋中的次要構(gòu)件,且僅承受自重作用.根據(jù)彈性穩(wěn)定理論,其臨界荷載值高于荷載作用于墻體頂端時臨界荷載.自承重墻的允許高厚比,比同條件下的承重墻允許高厚比大.即允許高厚比乘以一個大于1的修正系數(shù)u1,見下表:</p><p>　　注:1.上端為自由端的允許高厚比,除按上述規(guī)定提高外,尚可提高30%.</p><p>　　2.對厚度小于90mm的墻,當(dāng)雙面不低于M

32、10的水泥砂漿抹面包括抹面層的墻厚不小于90mm時,可按墻厚等于90mm驗算高厚比.</p><p>　　3.當(dāng)n不是上述數(shù)值時,可按插入法取值.</p><p>　　對于有門窗洞口的墻體,包括承重墻和自承重墻,由于截面削弱對穩(wěn)定不利,《規(guī)范》采用系數(shù)u2對允許高厚比加以修正</p><p>　　u2=1-0.4bs/s</p><p>　　

33、式中s-相鄰窗間墻之間或壁柱之間的距離</p><p>　　bs-在寬度s范圍內(nèi)門窗洞口的寬度</p><p>　　在式中,當(dāng)u2小于0.7時,仍采用0.7;當(dāng)洞口寬度nh≤1/5h(h為墻高度)時,u2應(yīng)取1.0.</p><p><b>　　墻.柱高厚比驗算</b></p><p>　　1)矩形截面墻.柱的高厚比驗算

34、,矩形截面高厚比應(yīng)按下列驗算</p><p>　　β=Ho/h≤M1,M2[β]</p><p>　　式中：Ho—墻柱計算高度,見附表</p><p>　　h—墻厚或矩形柱與Ho相對應(yīng)的邊長</p><p>　　M1—自承重墻允許高厚比修正系數(shù)見u1修正系數(shù)表,對承重墻柱取1.0</p><p>　　M2—有門窗洞口允

35、許高厚比的修正系數(shù),無門窗洞口時u2=1.0</p><p>　　[β]—墻柱允許高厚比</p><p>　　確定計算高度Ho及允許高厚比[β]時尚應(yīng)注意以下規(guī)定.</p><p>　　⑴當(dāng)與墻連接的相鄰兩橫墻間的距離S≤u1u2[β]h時,墻的高度可不受高厚比限制.</p><p>　?、谱兘孛嬷母吆癖瓤砂瓷舷陆孛娣珠_驗算.驗算上柱高厚比

36、時,墻柱的允許高厚比[β]以其值乘以1.3后采用.</p><p>　　本工程層高2.8米,樓板厚120mm,為現(xiàn)澆砼.內(nèi)外墻240mm,衛(wèi)生間.儲藏室隔墻厚為120mm,砂漿強(qiáng)度等級為M5,磚為MU10,縱橫墻混合承重.依據(jù)一層平面圖計算各墻厚的高厚比.</p><p>　　確定房屋靜力計算方案</p><p>　　依據(jù)圖紙相鄰橫墻的最大間距為S=7.8m,經(jīng)查表

37、知,樓蓋<32m,屬剛性方案.</p><p>　　查表砂漿強(qiáng)度M5時, [β]取24.</p><p><b>　　外縱墻高厚比驗算:</b></p><p>　　由于內(nèi)縱墻的厚度砌筑砂漿,墻體高度均與外縱墻相同,洞口寬度小于外縱墻洞口寬度,如外縱墻高厚比驗算滿足要求,外內(nèi)縱墻也滿足要求.依圖:</p><p>

38、　　S=7.5m>2H=2.8×2=5.6m</p><p>　　外縱墻為承重墻,u1=1.0</p><p>　　u2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.5/6.9=0.91>0.8</p><p>　　β=Ho/h=2.8/0.24=11.7<u1u2[β]=1×0.91×24=21.84</p&

39、gt;<p><b>　　故滿足要求.</b></p><p>　　3.5過梁,墻梁,挑梁及雨棚的構(gòu)造要求</p><p>　　本工程窗口寬1800mm,墻厚h=240mm,層高2800mm,窗臺高900mm,窗高1500mm,墻面雙面粉刷,墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值為5.24KN/㎡.過梁凈跨1800mm,在過梁上墻體高度為0.5米處傳來樓板荷載,設(shè)計值為No=1

40、50KN.過梁下砌體采用MU10的磚和M5混合砂漿砌筑.設(shè)計此鋼筋砼過梁.</p><p>　　鋼筋砼過梁按受彎構(gòu)件計算.要進(jìn)行截面受彎承載力和斜截面受剪承載力以及梁下砌體的局部受壓承載力驗算.</p><p>　　鋼筋砼過梁的截面高度為墻厚h=(1/8-1/14)lo,lo為過梁計算跨度,取lo=1.05ln(ln為過梁凈跨度),截面寬度為墻厚或L形.</p><p&

41、gt;　　1>受彎承載力,鋼筋砼過梁按最大彎距設(shè)計值所在截面的平衡條件,求出受拉鋼筋面積As.按下列步驟進(jìn)行:</p><p><b>　　ho=h-a</b></p><p>　　as=M/a1fobho2≤a5m22</p><p>　　rs=0.5(H√1-2as) </p><p>　　或ξ=1-√1-2a

42、s≤ξb</p><p>　　As=M/fyrsho≥ρminbho</p><p>　　As=ξbho*fcm/fy≥ρminbho</p><p>　　式中：ho—過梁正截面有效高度</p><p>　　a—受拉鋼筋形心至受拉邊緣的距離,單排鋼筋a=35mm,雙排鋼筋a=60mm</p><p><b>

43、　　b—過梁截面寬度</b></p><p>　　M—由梁上荷載設(shè)計值產(chǎn)生的最大彎距</p><p>　　As—截面抵拉距系數(shù)</p><p><b>　　Rs—內(nèi)力臂系數(shù)</b></p><p>　　ξ=X/ho—相對受壓區(qū)高度,且ξ≤ξb=0.614(HRB235級鋼筋),0.555(HRB335級鋼筋)

44、</p><p>　　a1fc—砼彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值</p><p>　　fy—縱向受拉鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值</p><p>　　ρmin—縱向受拉鋼筋最小配筋率,C35號以下砼ρmin=0.15%;C40-C60砼ρmin=0.2%.</p><p>　　2>抗剪承載力驗算,鋼筋砼過梁,其截面取值一般較大荷載相對較小,每常V≤0.07f

45、cbh5,因此按構(gòu)造配箍筋.</p><p>　　式中：V—過梁支座截面剪力設(shè)計值</p><p>　　fc—砼抗壓強(qiáng)度設(shè)計值</p><p>　　3>過梁下砌體局部受壓承載力驗算,過梁下砌體局部受壓承載力驗算,可不考慮上部荷載的影響.由于過梁與其上砌體共同工作,構(gòu)成剛度極大的組合深梁,變形極小,故其有效支承長度可取過梁的實際支承長度,同時n=1.</p

46、><p>　　過梁下局部受壓可取承載力按下列公式進(jìn)行驗算:</p><p><b>　　N1≤rfAl</b></p><p>　　式中r-砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)</p><p>　　Al-梁端有效支承面積</p><p>　　F-砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計值</p><p>　　N1

47、-梁端支承壓力設(shè)計值</p><p>　　本工程C1的鋼筋砼過梁設(shè)計計算如下:</p><p><b>　　選擇過梁截面尺寸</b></p><p>　　梁截面跨度:lo=1.05ln=1.05×1800=1890mm</p><p>　　梁截面高度:h=(1/8-1/14)lo=(236～135)mm<

48、/p><p>　　取h=240mm b=h=240mm</p><p><b>　　選擇材料</b></p><p>　　擬選取C20砼,fc=9.6Mpa,ft=1.1Mpa</p><p>　　受拉鋼筋用HRB235級,fy=210Mpa</p><p><b>　　荷載&l

49、t;/b></p><p>　　砌體自重:hw=1.0m>ln/3=1.8/3=0.6m</p><p>　　取:hw=ln/3=0.6m</p><p>　　則g1=1.2×5.24×0.6=3.77KN/m</p><p>　　過梁自重:g2=25×1.2×0.24×0.24=

50、1.73KN/m</p><p>　　樓板荷載,樓板砌體高度0.5m<ln=1.8,則應(yīng)考慮樓板傳來的荷載設(shè)計值:</p><p><b>　　q1=14KN/m</b></p><p>　　合計q=g1+g2+q1=3.77+1.73+14=19.5KN/m</p><p>　　求彎距設(shè)計值,勞動設(shè)計值</

51、p><p>　　M=1/8ql2=1/8×19.5×1.892=8.7KN·m</p><p>　　V=1/2qln=1/2×19.5×1.8=17.55KN</p><p>　　求受拉鋼筋面積(按單排配置)</p><p>　　ho=h-35=240-40=200mm</p>&l

52、t;p>　　αs=M/a1fcbho2=8.7×1.06/9.6×240×2002=0.0944<αsmax=0.426</p><p>　　ξ=1-√1-2as=1-√1-2×0.0944=0.1</p><p>　　As=ξbho*a1fc/fy=0.1×240×200×1.0×9.6÷

53、;210=219mm2</p><p>　　選用3Φ12(A=339mm2)</p><p>　　梁端下砌體局部受壓承載力驗算:</p><p>　　Nl=1/2qlo=1/2×19.5×1.89=18.427KN</p><p>　　查表得f=1.5Mpa</p><p>　　αo=10√hl/f

54、=10√240/1.5=126mm<240mm,取αo=240mm</p><p><b>　　局壓計算面積</b></p><p>　　Ao=h(a+h)=0.24×(0.24+0.24)=0.115㎡</p><p>　　Al=αob=0.24×0.24=0.0576㎡</p><p>　　

55、ψ=1.5-0.5Ao/Al=1.5-0.5×2=0.5</p><p>　　γ=1+0.35√Ao/Al-1=1+0.35×√0.1152/0.0576-1=1.35>1.25</p><p>　　故取γ=1.25,對過梁b=1</p><p><b>　　Nu=brfAl</b></p><p&

56、gt;　　=1×1.25×1.19×103×0.0576</p><p>　　=85.68>ψNo+Ne=0.5×48+18.4275=42.4275KN</p><p>　　局部承壓滿足要求,截面配筋詳見結(jié)構(gòu)圖.</p><p><b>　　3.6板的結(jié)構(gòu)要求</b></p>

57、<p>　　根據(jù)本工程空間布局,樓蓋采用雙向肋形樓蓋.在肋形樓蓋中,梁(墻)所支撐的板的平面尺寸接近或等于正方形,即板的長邊L2與短邊L1之比小于或等于3時,則這種板在兩個方向均受力工作.雙向板必須是四邊都是有支撐的,如果板的長短邊之比L2/L2≤3,而是兩邊有支承,就不是雙向板,因此雙向板一般也稱四邊支承板.</p><p>　　3.6.1雙向板的受力特點</p><p>

58、　　對于四邊簡支的單跨正方形板,當(dāng)荷載逐漸增加時,第一批裂縫出現(xiàn)在板的下面中間部位,隨后沿著對角線的方向向四角擴(kuò)展,在板上面的四角附近邊出現(xiàn)垂直于對角線方向而向大體上成圓形的裂縫出現(xiàn),促使板下面對角線方向裂縫的進(jìn)一步擴(kuò)展,最后跨中鋼筋達(dá)到屈服,整個板即告破壞.對于四邊簡支的矩形板,第一批裂縫出現(xiàn)在板底平行于長邊的方向.當(dāng)荷載繼續(xù)增加時,這些裂縫逐漸延長,并沿450角向四角擴(kuò)展,在板上面的四角邊開始出現(xiàn)裂縫,最后使整個板發(fā)生破壞.<

59、/p><p>　　不論是簡支的方形板或矩形板,當(dāng)受到荷載作用時,板的四角均有翹起的趨勢.因此,板傳給四邊支座的壓力,并不是沿邊長均勻分布的,而是各邊的中部較大,兩端較小.</p><p>　　板中鋼筋的布置方向,對破壞荷載的數(shù)值并無特別的影響.但平行于四邊配筋的板,第一批裂縫出現(xiàn)前所能承擔(dān)的荷載,比平行于對角線方向配筋的板要大一些.</p><p>　　此外,在其他條件

60、相同時,采用強(qiáng)度較高的砼較為優(yōu)越.當(dāng)配筋率相同時,采用較細(xì)的鋼筋較為有利.當(dāng)鋼筋的用量相同時,板中間部分排列較密者比均勻排列者更適用些.</p><p>　　3.6.2雙向板的構(gòu)造要求</p><p><b>　　一>截面尺寸</b></p><p>　　考慮到需要雙向布置受力筋所以雙向板的厚度h,一般不宜小于80mm.本工程板厚120m

61、m.同時為了滿足板的剛度要求,簡支板取h≥lx/45;連續(xù)板取h≥lx/50(lx為短跨跨度).</p><p><b>　　二>內(nèi)力折減系數(shù)</b></p><p>　　四邊與梁整體連接的雙向板,考慮支承梁對板產(chǎn)生推力的有力影響,應(yīng)將計算彎距乘以下列折減系數(shù)后,再進(jìn)行配筋計算.</p><p>　?、胚B續(xù)板中間區(qū)格的跨中截面及支座截面折

62、減系數(shù)為0.8.</p><p>　　⑵對于邊區(qū)格的跨中截面及各自樓板邊緣算起的第二支座截面,當(dāng)led/l<1.5時,折減系數(shù)為0.8;當(dāng)1.5<led<2時,折減系數(shù)為0.9.led為區(qū)格沿樓板邊緣方向的跨度,l為垂直于樓板邊緣方向的跨度.</p><p>　?、菍菂^(qū)格的各截面不應(yīng)折減.</p><p><b>　　3.6.3板的配筋

63、</b></p><p>　　通常雙向板的受力鋼筋沿縱橫向兩個方向布置。考慮到短跨方向彎距比長跨方向彎距大，為充分利用板的有效高度，應(yīng)將短跨方向受力筋放在長跨方向受力筋的外側(cè)，因此取值可按:</p><p>　　短跨:ho=h-25mm</p><p>　　長跨:ho=h-35mm</p><p>　　式中，h為板厚，以mm計。&

64、lt;/p><p>　　雙向板的配筋方式類似于單向板，有彎起式和受式配筋兩種。為簡化施工，目前在施工中多采用分受式配筋。但是，對于跨度及荷載較大的樓蓋板,為提高剛度和節(jié)約鋼筋，宜采用彎起式配筋。</p><p>　　當(dāng)內(nèi)力按彈性理論計算時，所求的彎距是中間板帶的最大彎距。至于靠近支座的邊緣。板帶，其彎距已大為減少，故配筋也可減少。因此，通常將每個區(qū)格按縱橫兩個方向劃分為兩個寬均為lx/4(lx

65、為短跨的跨度)的邊緣板帶和一個中間板帶。邊緣板帶單位寬度上的配筋量不少于中間板帶單位寬度上配筋量的50%.</p><p>　　3.6.4實際設(shè)計計算:</p><p>　　本工程樓蓋為鋼筋砼現(xiàn)澆雙向板的結(jié)構(gòu)布置(圖紙附后)。選取-;-軸為計算實例。</p><p>　　樓面活荷載設(shè)計值ρ=8KN/㎡，懸挑部分活荷載ρ=2KN/㎡樓板厚120mm，擱置長度60mm，

66、加上面層粉刷等自重的恒荷載設(shè)計值q=4KN/㎡。砼強(qiáng)度等級為C20，(fc=9.6Mpa)。鋼筋采用RPB235級鋼筋(fy=210Mpa)。另外用一部分HRB335級鋼筋。下面用彈性理論計算各區(qū)格的彎距,進(jìn)行截面設(shè)計配筋附圖。</p><p>　　區(qū)格A:lx=4500mm，ly=3600mm，ly/lx=3.6/4.5=0.8</p><p>　　查表四邊嵌固時的彎距系數(shù)和四邊簡支時彎

67、距系數(shù)如下表所示:</p><p>　　四邊嵌固、四邊簡支的彎距系數(shù)表</p><p>　　附:承受均布荷載時雙向板按彈性理論計算系數(shù)公式。</p><p><b>　　說明:</b></p><p>　　符號Bc=Eh/12(1-μ2)</p><p>　　式中 Bc-剛度</p>

68、;<p><b>　　E-彈性模量</b></p><p><b>　　h-板厚</b></p><p><b>　　μ-泊松比</b></p><p>　　Mx,Mxma2-分別為平行于Lx方向板中心點的彎距和板跨內(nèi)最大彎距;</p><p>　　My,Myma

69、2-分別為平行于ly方向板中心點的彎距和板跨內(nèi)最大彎距;</p><p>　　Mxo-固定邊中點沿lx方向的彎距</p><p>　　Myo-固定邊中點沿ly方向的彎距</p><p>　　取鋼筋砼的泊松比μ=0.2,則可求A區(qū)格板的跨中彎距和支座彎距如下:</p><p>　　Mx=0.0271(g+p/2)ly2+0.0561×

70、p/2×ly2+0.2[0.0144(g+p/2)ly2+0.0334×p/2×ly2]</p><p>　　=0.4408×12.96+0.2×1.4512×20.25</p><p>　　=11.59KN·m/m</p><p>　　My=1.4512×20.25+0.2×

71、5.713=30.5294KN·m/m</p><p>　　M1x=-0.0664(4+8)4.52=-16.1352KN·m/m</p><p>　　M1y=-0.0559(4+8)4.52=-13.5837KN·m/m</p><p>　　區(qū)格B:lx=3.6m,ly=3.6m,ly/lx=3.6/3.6=1</p>

72、<p>　　四邊嵌固、四邊簡支的彎距系數(shù)表</p><p>　　Mx=0.0716(g+p/2)ly2+0.0368×p/2×ly2+0.2[0.0716(g+p/2)ly2+0.0368×p/2×ly2]=9.3312+0.2×26.5</p><p>　　=14.6312KN·m/m</p><p

73、>　　My=26.5+0.2×9.3312=14.6312KN·m/m</p><p>　　M1x=-0.0513(4+8)3.62=-7.98KN·m/m</p><p>　　M1y=-7.98KN·m/m</p><p>　　區(qū)格c可取于區(qū)格a相同。</p><p><b>　　三&

74、gt;截面設(shè)計</b></p><p>　　確定截面有效高度ho，假定鋼筋選用φ6，短跨方向跨中截面的ho=95mm，長跨方向跨中截面的ho=95-10=85mm，支座截面的ho=95mm。</p><p>　　截面設(shè)計用的計算彎距，在樓蓋支承墻體上，均設(shè)置圈梁；而邊跨的跨中截面及樓板邊緣起的第二支座上，由于沿樓板邊緣方向的計算跨長與垂直于樓板邊緣方向的跨長比lx/ly=4.5

75、/3.6=1.25<1.5，故其彎距可減20%，中間跨的跨中截面及中間支座上的彎距也可減少20%。</p><p>　　縱向受拉鋼筋的As計算，為簡便起見，近似取內(nèi)力臂系數(shù)rs=0.9，按下式計算受拉鋼筋截面面積為:</p><p>　　As=M/0.9fyho=M/0.9×210ho=M/189ho</p><p>　　經(jīng)計算配筋φ6@200，滿足

76、要求。</p><p>　　3.7樓梯的構(gòu)造要求</p><p>　　3.7.1現(xiàn)澆板式樓梯的計算與構(gòu)造</p><p>　　現(xiàn)澆板式樓梯為現(xiàn)代多層及高層房屋的豎向通道，它由梯段和休息平臺構(gòu)成。鋼筋砼樓梯為最適合滿足承重及防火要求。本工程采用雙跑式樓梯。樓梯由三部分組成:樓梯段、平臺板、平臺梁。</p><p>　?、盘荻涡卑宓挠嬎闾攸c:&l

77、t;/p><p>　　梯段斜板支承在平臺梁及樓層梁上(底層下端支承在地壟墻上)。一般可按簡支平板計算，取1m寬板作為計算單元。</p><p>　　普通平放的板所受荷載是沿水平方向分布的，但在樓梯斜板中，其恒荷載g和作用活荷載p是沿板的傾斜方向分布的。為計算梯段斜板內(nèi)力，應(yīng)將g1+p1分解為垂直板面和平行于板面的兩個正交荷載（g1+p1）cosa和（g1+p1）sina。</p>

78、<p>　　斜板在荷載（g1+p1）cosa作用下，使斜板沿其他線方向產(chǎn)生彎曲，而在（g1+p1）sina作用下，在斜板橫截面上產(chǎn)生軸力No，在一般樓梯斜板設(shè)計時，由于樓梯傾角a較小，因此軸向力N 影響很小，可不考慮。因此，斜板內(nèi)力計算時，僅需計算荷載（g1+p1）cosa作用的內(nèi)力。斜板的內(nèi)力：</p><p>　　跨中彎距：M斜＝1/8（g1+p1）(l1)cosa</p><

79、p>　　支座剪力:V斜=1/2（g1+p1）(l1)cosa</p><p>　　式中l(wèi)1-梯段斜板向計算跨度</p><p>　　如果將l1=l/cosa, g1+p1=(g+p)cosa代入上式則得,</p><p>　　M斜=1/8(g1+p1)cosa(1/cosa)2=1/8×g1+p1/cosa×l2</p>&l

80、t;p>　　=1/8(g+p)l2</p><p>　　V斜=1/2×g1+p1/cosa=1/2(g+p)lcosa</p><p>　　式中l(wèi)-樓梯斜段計算跨度的水平投影長度,設(shè)計時可取l=lo+b(lo是梯段水平投影凈跨.b為平臺梁寬度;</p><p>　　g.p-分別為每單位水平長度上的豎向均布恒載和活載.</p><p

81、>　　由此可見,樓梯斜板的彎距和勞力,相當(dāng)于水平梁的彎距M平和剪力V平乘以cosa.即</p><p>　　M斜=M平=1/8(g+p)l2</p><p>　　V斜=V平cosa=1/2(g+p)lcosa</p><p>　　當(dāng)考慮到梯段斜板與平臺板。平臺梁并非理想銜接，因此在連接處平臺板。平臺梁對梯段斜板有一定的嵌固作用，可使樓段板的跨中彎距減小。因此，

82、梯段斜板的跨中最大彎距也可近似的取:</p><p>　　M=1/10(g+p)l2</p><p><b>　　3.7.2構(gòu)造要求</b></p><p>　　⑴梯段踏步的凹角點至板底的垂直厚度為板的計算厚度h.h=(1/25-1/35)lo，一般板厚h為80-120mm。本工程取120mm梯段斜板的配筋方式可采用彎起式，也可采用分受式。&l

83、t;/p><p><b>　?、破脚_板 </b></p><p>　　內(nèi)力計算，平臺板一般均為單向板，取1m的板帶作為計算單元，根據(jù)兩端的支承情況，其內(nèi)力計算分別按下列兩種情形進(jìn)行。</p><p>　　<1>當(dāng)平臺板一端與平臺梁整體連接另一端支承在磚墻時，跨中彎距可近似為</p><p>　　M=1/8(g+p

84、)l2</p><p>　　式中l(wèi)-平臺板計算跨度.取=l01+h/2</p><p><b>　　l01-平臺板凈跨</b></p><p>　　h-平臺板厚度,按h=1/35,一般h為60-80mm</p><p>　　<2>當(dāng)平臺板兩端都與梁整體連接時，考慮到平臺梁和過梁對平臺板的部分嵌固作用，跨中彎距

85、按M=1/10(g+p)l2計算，式中l(wèi)為平臺板計算跨度，取l=l01。</p><p><b>　　構(gòu)造要求:</b></p><p>　　在平臺板與平臺梁或過梁相接處，考慮到支座處有一定的負(fù)彎距作用，應(yīng)配置承受負(fù)彎距的負(fù)筋。一般可將板的下部縱筋在支座附近彎起一半，其上彎點距支座l01/10，并≥300mm，另外附加伸出支座邊緣l01/4的直鉤負(fù)筋，其數(shù)量與上述彎起

86、鋼筋相同。當(dāng)平臺板的跨度遠(yuǎn)比梯段斜板的水平跨度小時，平臺板中可能出現(xiàn)負(fù)彎距的情況，這時板中負(fù)彎距鋼筋應(yīng)通跨布置。</p><p><b>　　<3>平臺梁</b></p><p>　　板式樓梯的平臺梁，一般均支承在樓梯間兩側(cè)的橫梁上。其截面高度h≥l/12(l為平臺梁的計算跨度)。平臺梁除自重，平臺板傳來的均布荷載q1外，還承受樓梯斜板傳來的均布荷載q2、

87、q3，當(dāng)上下梯段為等長時q2=q3，其計算時可忽略上下樓板斜板之間的孔隙，按荷載滿布與全垮的簡支梁計算。當(dāng)平臺板外端支承在磚墻上時，平臺梁按寬度為其肋寬b的矩形截面梁計算。當(dāng)平臺板外端與過梁整體連接時，平臺梁按倒L形截面計算，其翼緣計算寬度b1f按下式計算:</p><p>　　b1f={b1f=l/G·b1f=b+sn/2}min</p><p>　　式中l(wèi)-平臺梁計算跨度,l

88、=lo+a≤1.05lo(lo為平臺梁的凈跨,a為平臺梁的支承長度)</p><p><b>　　b-平臺梁的寬度</b></p><p><b>　　sn-平臺板的凈跨</b></p><p>　　考慮到平臺梁兩側(cè)荷載不一致而引起的扭矩，宜酌量增加其箍筋的用量。</p><p>　　本工程以樓梯結(jié)

89、構(gòu)方案，采用現(xiàn)澆樓梯，將樓梯板TB4為計算，水平投影長度為8×280=2240mm，樓梯段高度為155.55×9=1400mm，砼強(qiáng)度等級為C20，梁中受力鋼筋采用HRB335級，其他鋼筋采用HPB235級，樓梯活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5KN/㎡，層面采用水磨石，底面20mm厚水泥砂漿粉刷，結(jié)構(gòu)布置圖（附圖）。計算樓梯各組成部分.</p><p><b>　　1>斜板計算</b&

90、gt;</p><p>　　取1m作為計算單元,cosa=0.876</p><p><b>　　確定斜板厚度h</b></p><p>　　lo1=lo/cosa=2240/0.876=2557mm</p><p>　　h=lo1/25～lo1/30=102.28～85.23mm</p><p>

91、;<b>　　取h=120mm</b></p><p><b>　　2>荷載計算:</b></p><p>　　三角形踏步自重1.3×1/2×0.28×0.155×25×1/0.28=2.4KN/m</p><p>　　斜板自重1.3×0.12×1

92、/0.876×2.5×10=4.45KN/m</p><p>　　水磨石:1.3×(0.28+0.155)×0.65×1/0.28=1.61KN/m</p><p>　　板底抹灰:1.3×0.02×1/0.876×17×1.0=0.517KN/m</p><p><b&g

93、t;　　g=1KN/m</b></p><p>　　活載:1.4×2.5×1.0=3.5KN/m</p><p>　　g+p=12.477KN/m</p><p><b>　　3>內(nèi)力計算</b></p><p>　　計算跨度:l=lo+b=2.24+0.2=2.44m</p&

94、gt;<p>　　跨中彎距M=1/10(g+p)l2=1/10×12.477×2.442=7.43KN/m</p><p>　　4>截面承載力計算:</p><p>　　ho=120-25=95mm</p><p>　　as=M/a1fcbho2=12477000/9.6×1000×952=0.144<

95、;/p><p>　　ξ=1-√1-2as=1-√1-2×0.144=0.16</p><p>　　as=ξbho·a1fo/fy=620.16</p><p>　　選用φ10@100，分布筋φ6@200，配筋附后圖。</p><p><b>　　5>平臺板的計算</b></p><

96、;p>　　平臺板厚度h=120mm，取1m的板寬為計算單位。</p><p><b>　　荷載計算:</b></p><p>　　恒荷載平臺板自重1.3×0.12×25=3.9KN/m</p><p>　　水磨石面層1.3×0.657=0.845/m</p><p>　　板底抹灰1.3

97、×0.02×17=0.451</p><p>　　活載1.4×2.5=3.5KN/m</p><p>　　總荷載g+p=3.9+0.845+0.451+3.5=8.7KN/m</p><p><b>　　內(nèi)力計算:</b></p><p>　　計算跨度l=l01+h/2=1.7+0.12/2

98、=1.76m</p><p>　　跨中彎距:M=1/8(g+p)l2=1/8×8.7×1.762=3.37KN/m</p><p><b>　　正截面承載力計算:</b></p><p>　　ho=120-25=95mm</p><p>　　as=M/ a1fcbho2=3.37×106/9

99、.6×1000×952=0.039</p><p>　　ξ=1-√1-2as=1-√1-2×0.039=0.04</p><p>　　as=ξbho·a1fo/fy=0.04×1000×95×9.6/210=174mm2>pminbh</p><p><b>　　選用Ⅱ8@200&

100、lt;/b></p><p><b>　　6>平臺梁計算</b></p><p>　　平臺梁傳來8.7×(1.7/2+0.2)=9.14KN/m</p><p>　　斜板傳來12.477×2.24/2=13.97KN/m</p><p>　　平臺板自重3.9KN/m</p>

101、<p>　　平臺梁抹灰0.457KN/m</p><p>　　合計:g+p=27.467KN/m</p><p>　　內(nèi)力計算:略去梯段板之間的孔隙，荷載按全垮漫步考慮。</p><p>　　計算跨度:L=2840mm</p><p>　　跨中彎距M=1/8(g+p)l2=1/8×27.467×2.842=27.

102、69KN/m</p><p>　　支座剪力V=1/2(g+p)lo=1/2×27.467×2.84=39KN/m</p><p>　　按倒L形截面計算b=240mm,bf=640mm</p><p>　　as=27690000/9.6×640×3602=0.35</p><p>　　ξ=1-√1-2as

103、=1-√1-2×0.35=0.45</p><p>　　as=ξbho·a1fo/fy=455mm2</p><p>　　選用3Ⅱ14(as=461mm2)</p><p>　　Va=0.7ftbho=0.7×200×360=55440N>r=46660N</p><p>　　箍筋配置選用φ6@2

104、00</p><p>　　3.8砌體結(jié)構(gòu)的抗震構(gòu)造措施</p><p>　　1>每層砌體房屋的震害分析</p><p>　　在強(qiáng)震作用下，每層砌體房屋的破壞部位，主要是墻身和構(gòu)件間的連接處，樓蓋與層蓋結(jié)構(gòu)本身的破壞較少。</p><p>　　墻體的破壞，在砌體房屋中與水平地震作用方向平行的墻體是主要承擔(dān)地震作用的結(jié)構(gòu)。這類墻體往往因為拉

105、應(yīng)力強(qiáng)度不足而引起裂縫破壞，由于水平地震反復(fù)作用，兩個方向的斜裂縫組成交叉裂縫。這種裂縫在多層砌體房屋中，一般規(guī)律是上重下輕。這是因多層房屋墻體下部地震剪力大的緣故。</p><p>　　墻體轉(zhuǎn)角處的破壞，由于墻角位于房屋盡端，房屋對的約束作用減弱，使此處抗震能力相對降低，因此較易破壞。此外，在地震過程中當(dāng)房屋發(fā)生扭轉(zhuǎn)時，墻腳處位移較房屋其它部位大，這也是墻角破壞的一個原因。</p><p&g

106、t;<b>　?、蹣翘蓍g墻體的破壞</b></p><p>　　樓梯間除頂層外，一般房屋墻體高度較房屋其它部位墻體小，其剛度較大，較容易造成震害。而頂層墻體的計算高度又較其它部位的大，其穩(wěn)定性差，易發(fā)生破壞。</p><p>　?、軆?nèi)外墻連接處的破壞。</p><p>　　內(nèi)外墻連接處是房屋的薄弱部位，特別是有些建筑內(nèi)墻分別砌筑，以直槎或馬牙槎

107、連接這些部位在地震中極易拉開，造成外縱墻和山墻外閃，倒塌等現(xiàn)象。</p><p>　?、輼巧w預(yù)制板的破壞。</p><p>　　由于預(yù)制板整體性差，當(dāng)板的搭接長度不足或無可靠拉結(jié)時在強(qiáng)烈地震過程中極易塌落，并常造成墻體倒塌。</p><p>　?、尥怀鑫菝娴奈蓓旈g等屬結(jié)構(gòu)的破壞。</p><p>　　在房屋中，突出屋面的屋頂間、樓梯間、水箱間

108、、煙囪、女兒墻等附屬結(jié)構(gòu)，由于地震“鞭端效應(yīng)”的影響，一般較下部主體破壞嚴(yán)重，幾乎在6度就發(fā)現(xiàn)有破壞，特別是較高的女兒墻，出屋面的煙囪，在7度區(qū)普遍破壞，8-9度區(qū)幾乎全部破壞或倒塌。</p><p>　　抗震結(jié)構(gòu)對材料和施工質(zhì)量的要求。</p><p>　　結(jié)構(gòu)材料性能指標(biāo)應(yīng)符合下列最低要求：</p><p>　　砌體結(jié)構(gòu)材料應(yīng)符合下列規(guī)定：</p>

109、<p>　　燒結(jié)普通粘土磚和燒結(jié)方孔粘土磚的密度等級不應(yīng)小于MU10，其砌筑砂漿等級不應(yīng)小于M5.0</p><p>　　混凝土小型空心砌塊的強(qiáng)度等級不應(yīng)小于MU7.5，其砌筑砂漿強(qiáng)度等級不低于M7.5.</p><p>　　本工程砌筑材料采用蒸壓粉煤灰磚，砂漿M5.0。</p><p>　　混凝土結(jié)構(gòu)材料應(yīng)符合下列規(guī)定。</p><

110、p>　　1)混凝土的強(qiáng)度等級，框支梁，框支柱以及抗震等級為一級的框架梁，柱節(jié)點，柱芯區(qū)，不應(yīng)低于C30；構(gòu)造柱，芯柱圈梁及其它類構(gòu)件不應(yīng)低于C20。</p><p>　　2)抗震等級為一、二級的框架結(jié)構(gòu)，其縱向受力鋼筋等用普通鋼筋時，鋼筋的抗拉度實測值與屈服度實測值的比值不應(yīng)小于1.25；且鋼筋的屈服強(qiáng)度實測值與強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于1.3。</p><p>　　結(jié)構(gòu)材料性能指標(biāo)，

111、應(yīng)符合下列要求。</p><p>　　普通鋼筋宜優(yōu)先采用延性、塑性韌性和可焊性較好的鋼筋。普通鋼筋的強(qiáng)度等級，縱向受力鋼筋宜采用HRB400和HRB335級熱軋鋼筋，箍筋宜采用HRB400、HRB335、HRB235級熱軋鋼筋。</p><p>　　注：鋼筋的檢驗方法符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50204的規(guī)定。</p><p>　　混凝土

112、結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級，9度時不易超過C60，8度時不易超過C70。</p><p>　?、墼谑┕ぶ校?dāng)需要的強(qiáng)度等級較高的鋼筋代原設(shè)計中的縱向受力鋼筋時，應(yīng)按照鋼筋受拉承載力設(shè)計值相等的原值換算，并應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)和抗震構(gòu)造措施的要求。</p><p>　　鋼筋混凝土構(gòu)造柱、芯柱和底部框架、抗震墻磚中磚抗震墻的施工，應(yīng)先砌墻后澆構(gòu)造柱、芯柱和框架梁柱。</p><

113、p>　　3.8.2本工程的抗震構(gòu)造措施</p><p>　　1）平立面布置和防震設(shè)置：</p><p>　　本工程形狀簡單，剛度均勻，對稱的建筑物地震時破壞較輕，盡量使地震力作用中心與剛度中心重合；結(jié)構(gòu)的立面布置應(yīng)剛度均勻而連續(xù)，應(yīng)盡量避免剛度突復(fù)或結(jié)構(gòu)不連續(xù)。樓層不易錯層。</p><p>　　本工程體型簡單，結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)剛度均勻的獨立單元，不需設(shè)置抗震縫<

114、;/p><p><b>　　二〉墻體布置</b></p><p>　　本工程墻體布置采用縱橫墻混合承重的結(jié)構(gòu)體系；縱橫墻的布置均勻?qū)ΨQ，沿平面宜對齊，沿豎向應(yīng)上下連續(xù)，同一軸線上的窗間墻宜均勻；在施工時，縱橫墻交接處應(yīng)同時咬槎砌筑或采用拉結(jié)措施。</p><p><b>　　三〉房屋高度限制</b></p>&l

115、t;p>　　普通磚，多孔磚和小砌塊砌體承重房間的層高，不應(yīng)超過3.6m；底部框架抗震墻房屋的底部和內(nèi)框架的層高，不應(yīng)超過4.5m。</p><p>　　注：橫墻較少指同一樓層內(nèi)開間大于4.2m的房間占該總面積的40%以上。房屋的總高度指室外地面到主要屋面板底或檐口的高度。半地下室從從地下室內(nèi)地面算起。全地下室和錨固條件好的地下室應(yīng)允許從室外地面算起；對代閣樓的坡屋面應(yīng)算到山尖墻的1/2高度處。室外高差大于0

116、.6m時，房屋總高度應(yīng)允許適當(dāng)增加，但不應(yīng)高于1m，本工程屋層2.8m。</p><p><b>　　四〉房屋高寬比限制</b></p><p>　　為了保證砌體房屋整體彎曲承載力，房屋總高度與總寬度的最大比值，應(yīng)符合表的要求。</p><p><b>　　房屋最大高寬比</b></p><p>　

117、　注：1、單面走廊房屋的總寬度不包括走廊寬度。</p><p>　　2、建筑平面接近平面時，其高度比應(yīng)適當(dāng)減小。</p><p>　　五〉房屋的局部尺寸限制</p><p>　　在強(qiáng)烈地震作用下，房屋首先在薄弱部位破壞。這些薄弱部位一般是，窗體墻，近端墻段，突出屋頂?shù)呐畠簤?。因此，對窗間墻段，女兒墻等尺寸應(yīng)加以限制。</p><p><

118、b>　　六〉樓梯間布置</b></p><p>　　樓梯間不宜設(shè)置在房屋的近端和轉(zhuǎn)角處，不易局部突出設(shè)置。若必須設(shè)置在近端時，則應(yīng)采取特殊措施。</p><p><b>　　七〉基礎(chǔ)及其它</b></p><p>　　本工程基礎(chǔ)為風(fēng)化花崗巖，地基承載力400MPa。工程轉(zhuǎn)角處均設(shè)構(gòu)造柱，每層均設(shè)圈梁。</p>&

119、lt;p>　　構(gòu)造柱截面尺寸配筋和連接。</p><p>　　構(gòu)造柱截面240mm×240mm?？v向鋼筋宜采用4Φ14、</p><p>　　Φ6@100/200即加密區(qū)100mm，非加密區(qū)200mm。</p><p>　　構(gòu)造柱與圈梁連接，構(gòu)造柱的縱筋應(yīng)穿圈梁，保證構(gòu)造柱縱筋上下貫通；在柱與圈梁相交的節(jié)點處應(yīng)適當(dāng)加密柱的箍筋。加密范圍在圈梁上、下均

120、不小于500mm或1/6層高箍筋間距100mm。</p><p><b>　　圈梁的設(shè)置</b></p><p>　　鋼筋混凝土圈梁是增加墻體的連接，提高樓蓋、屋蓋剛度，抵抗地基不均勻沉降，限制墻體裂縫開衩，保證房屋整體性，提高房屋抗震能力的有效構(gòu)造措施。而且是減小構(gòu)造柱計算長度，充分發(fā)揮抗震作用不可缺少的連接構(gòu)件。</p><p>　　圈梁的

121、截面尺寸及配筋</p><p>　　本工程設(shè)計GZ51棵，陽臺柱4棵，2棵。陽臺柱縱筋8Φ14，箍筋Φ6@200?？v筋6Φ@14。</p><p><b>　　四、施工部署</b></p><p><b>　　4.1項目管理目標(biāo)</b></p><p>　　工期目標(biāo)：開工時間2007年3月1日－20

122、07年12月31日</p><p>　　文明施工：爭創(chuàng)市標(biāo)準(zhǔn)化示范工地。</p><p><b>　　4.2項目管理機(jī)構(gòu)</b></p><p>　　4.2.1 施工管理組織機(jī)構(gòu)設(shè)置</p><p>　　為了工程目標(biāo)圓滿實現(xiàn)，成立由管理專業(yè)、業(yè)務(wù)精通人員組成項目經(jīng)理部，執(zhí)行項目法人制施工。充分利用各種有利條件，

123、發(fā)揮公司的整體勢，調(diào)動公司范圍內(nèi)的一切精干力量，確保工程的順利完成。</p><p>　　4.2.2 項目經(jīng)理部決策層崗位職責(zé)和各管理部門職責(zé)</p><p>　　4.2.2.1項目經(jīng)理</p><p>　　對工程負(fù)全面責(zé)任，明確項目部工作人員的職責(zé)，負(fù)責(zé)項目的質(zhì)量策劃，主持項目質(zhì)量計劃和施工組織設(shè)計的編寫、報批、實施和修改工作。主持項目工作會議，及時評審