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文檔簡介
1、本文以室內(nèi)模擬試驗為基礎(chǔ),研究夯后土體物理力學(xué)性質(zhì)的變化,并進行同夯擊次數(shù)條件下的微觀結(jié)構(gòu)研究,以期獲得非飽和黃土力學(xué)性質(zhì)變化規(guī)律的微觀結(jié)構(gòu)變化的支持。同時,編制數(shù)值模擬分析程序,檢驗強夯參數(shù)的合理性,進而形成一套完善的強夯理論和設(shè)計計算方法。 基于相似理論基礎(chǔ),研制了強夯的室內(nèi)模擬試驗裝置。采用該裝置,設(shè)計了不同的施工條件,進行了強夯的室內(nèi)模擬試驗。得到了夯點夯沉量隨夯擊次數(shù)的變化規(guī)律。在夯擊能一定的情況下,夯坑深度與夯擊次數(shù)
2、之間存在著非線性關(guān)系。夯擊初期,各擊夯沉量增幅較大。此時地基受到?jīng)_擊擠壓,土的密實度增加顯著,主要表現(xiàn)為塑性變形。其后,隨著擊數(shù)的增加,每擊的夯沉量逐漸減少,此時地基土的變形包括塑性變形和彈性變形。為了研究夯擊過程中土體強度的變化規(guī)律,在應(yīng)變控制式電動直剪儀采用快剪方法對取自不同夯擊次數(shù)的試樣進行了強度試驗。試驗結(jié)果表明:在前三擊,土體強度增長較快。此后強度增長速率減慢,直到7擊時達到峰值。7擊后,強度值出現(xiàn)了負增長。總的來講,這一變化
3、規(guī)律與夯擊點地表變形規(guī)律相近。上述強度變化在其強度指標φ和c上也有所反映。隨著夯擊次數(shù)的增大,凝聚力c與夯擊次數(shù)的關(guān)系曲線亦呈單峰型,峰點位置也與強度關(guān)系基本吻合,顯示出應(yīng)有的一致性。相對而言,內(nèi)摩擦角的變化幅度卻相對較小。這說明夯擊過程中土體強度的變化主要是由于凝聚力變化所致。 天然黃土是固、液、氣三相非飽和體。實踐表明,無論怎樣選擇夯擊參數(shù),強夯也不可能將土中的氣體和水全部夯出,其夯實變形主要是由于土體孔隙中氣相被排出土顆粒
4、相對位移重新排列而引起的。經(jīng)強夯處理后,土體達到密實狀態(tài),由含水量所決定的極限孔隙比(e)≥1.25wds這是夯擊結(jié)束時所能達到的最小孔隙比。另外,強夯法加固濕陷性黃土地基時,含水量是一個重要的影響因素。只要地基土的含水量不低于最優(yōu)含水量5%,強夯后地基土就能滿足設(shè)計要求。 由于數(shù)值模擬能較全面地考慮地基條件和施工條件,故可認為它是完善強夯法設(shè)計計算理論的方向。針對非飽和黃土特點,建立彈塑性模型,采用粘滯邊界條件,使用FLAC3
5、D的動力模塊,編制了模擬程序。數(shù)值模擬結(jié)果表明:夯擊點的位移以垂直分量為主,水平位移分量很小,土的豎向位移約為橫向位移的5~15倍。在沖擊荷載作用下,土中形成脈沖應(yīng)力波,其峰值到來時間從夯錘與地面作用處向下逐漸滯后,這反映了應(yīng)力在土中的傳播。脈沖波過后,土中仍有應(yīng)力傳播,但應(yīng)力幅值已減小。淺部土體應(yīng)力波頻率高,向深處波形變簡單。從速度監(jiān)測曲線可以看出,地面垂直振動速度隨距夯點中心距的增加,呈負冪指數(shù)衰減。數(shù)值模擬結(jié)果還發(fā)現(xiàn),如果夯擊參數(shù)
6、選擇不合理,夯后一定深度的土體會出現(xiàn)強度弱化現(xiàn)象。 土的力學(xué)性質(zhì)在本質(zhì)上受控于土的內(nèi)部結(jié)構(gòu),它所顯示的不確定性、不規(guī)則性和模糊性是其結(jié)構(gòu)復(fù)雜性的具體反映。使用KYKY-2800型掃描電鏡,獲得了不同夯擊階段的試樣的微觀圖像,然后經(jīng)過專用于土體微結(jié)構(gòu)圖像定量分析的計算機軟件系統(tǒng)(MIPS)得到了微結(jié)構(gòu)參數(shù)的變化規(guī)律。(1)隨著夯擊次數(shù)的增加,顆粒數(shù)量呈下降趨勢。(2)顆粒大小的調(diào)整比顆粒數(shù)的變化要曲折,在夯擊初期,顆粒的總面積和粒
7、徑大小不是隨夯擊數(shù)的增加而增大的,而是略有下降或變化很小。但是,這一過程很快就過去了,取而代之的是顆粒大小逐漸增大。(3)夯擊過程中的孔隙變化應(yīng)當(dāng)與顆粒的變化具有一定的協(xié)調(diào)性。一般情況下,顆粒增大后同樣范圍內(nèi)的孔隙面積和孔徑將會相應(yīng)減小。(4)顆粒的形狀系數(shù)總體上是隨夯擊次數(shù)的增大而降低的,也就是說夯擊過程中顆粒的等粒性是降低的,形狀是趨向于扁平化的。(5)隨夯擊次數(shù)的變化,顆粒定向熵(Ed)的變化總體趨勢是逐漸減小的,但是減小的絕對量
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