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1、首先本文綜述了熱處理在激光熔覆涂層領(lǐng)域的應(yīng)用研究現(xiàn)狀。本文分別以Ni/WC、NiCrBSi/WC為熔覆材料,通過(guò)激光熔覆技術(shù)在鈦合金Ti6Al4V表面制備了以WC、TiC為增強(qiáng)相,以金屬間化合物為基的復(fù)合涂層。并對(duì)純Ni/WC涂層進(jìn)行不同保溫時(shí)間的低溫?zé)崽幚恚瑢?duì)NiCrBSi/WC涂層進(jìn)行不同溫度及不同冷卻介質(zhì)的高溫處理。利用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、能譜儀、X射線衍射儀等現(xiàn)代分析測(cè)試手段對(duì)不同熔覆涂層物相組成、組織形貌特點(diǎn)進(jìn)行分表征;對(duì)不
2、同熔覆層硬度、斷裂韌性及摩擦磨損性能等力學(xué)性能進(jìn)行綜合分析研究,并重點(diǎn)分析研究了兩種涂層物相組成形成機(jī)理,不同溫度熱處理過(guò)程中NiCrBSi/WC涂層組織演變規(guī)律及不同熱處理工藝對(duì)熔覆層斷裂韌性及摩擦磨損性能的影響。
研究結(jié)果表明,在鈦合金基體上制備的純Ni/WC熔覆層組織均勻致密且與基材結(jié)合良好。熔覆層組織主要由呈白色等軸狀的WC顆粒、呈枝晶狀規(guī)則排列并彌散分布的TiC增強(qiáng)相及α(Ti),Ti2Ni和TiNi相組成的基底相組
3、成。不同時(shí)間熱處理對(duì)涂層顯微組織變化不大;但涂層顯微硬度有所降低,熔覆層平均硬度值從熱處理前的782 HV0.1分別降低到熱處理1h、2h后的710 HV0.1和687 HV0.1;涂層斷裂韌性得以提高,涂層的平均斷裂韌度從熱處理前的2.77 MPa·m1/2分別增加到熱處理1h、2h后的3.80 MPa·m1/2和4.43 MPa·m1/2。涂層磨損機(jī)制為磨粒磨損,熱處理后涂磨損機(jī)制不變,磨粒磨損程度降低,熱處理500℃×1 h后涂層
4、耐磨損性能提高。
在鈦合金基體上制備了高硬度的NiCrBSi/WC涂層。涂層組織主要包括WC相伴而生的(W,Ti)C、呈枝晶狀排列的TiC顆粒相及由NiTi和Ni3Ti兩種金屬間化合物固溶體組成的基底相。重點(diǎn)分析了涂層在不同溫度熱處理過(guò)程中組織演變規(guī)律,經(jīng)700℃熱處理后,一些富含Ni和Ti的小顆粒相在Ni3Ti基底相上析出,形成顆粒層,隨著溫度的升高,顆粒層有從Ni3Ti向NiTi擴(kuò)散的趨勢(shì)。熱處理后涂層硬度和斷裂韌性均有提
5、高。當(dāng)溫度升高至900℃時(shí),Cr23C6第二相顆粒從NiTi金屬間化合物固溶體中析出。涂層硬度900℃熱處理后最大,平均硬度由熱處理前的1142 HV0.1提高到1395 HV0.1。斷裂韌性由熱處理前的3.05提高到5.31 MPa·m1/2。NiCrBSi/WC涂層的磨損機(jī)理主要有磨粒磨損和剝層磨損,熱處理后涂層兩種磨損程度均有所降低,900℃熱處理后磨損性能顯著提高。
進(jìn)一步分析研究了不同冷卻介質(zhì)的熱處理對(duì)激光熔覆NiC
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