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文檔簡介
1、弓長嶺鐵礦東南區(qū)包含兩條平行含鐵帶,下盤含鐵帶為磁鐵礦,用井下開采方式先行開采;上盤含鐵帶為赤鐵礦,用露天開采方式滯后開采。當(dāng)井下開采到+196m~+152m中段時(shí),露天開采+448m~+388m臺(tái)階,露天與井下的工作面最大高差近300m,而且井下采空區(qū)冒透地表后,緊靠露天采場形成了規(guī)模較大的塌陷坑,使露天采場生產(chǎn)安全受到塌陷區(qū)巖移的威脅。同時(shí)按原設(shè)計(jì)井下開采到+152m水平后,等到露天開采結(jié)束后才能繼續(xù)向下開采,由此將造成東南區(qū)未來5
2、~10年之間產(chǎn)量難以銜接。為解決這些問題,本文利用礦山三律(散體移動(dòng)規(guī)律、巖體冒落規(guī)律、地壓活動(dòng)規(guī)律)適應(yīng)性高效開采理論,系統(tǒng)研究了上、下盤含鐵帶高落差協(xié)同技術(shù)。
首先、分析了邊壁巖體片落或滑落的發(fā)生條件,得到塌陷坑邊壁穩(wěn)定性是由邊壁巖體的強(qiáng)度與坑內(nèi)的移動(dòng)散體的側(cè)向支撐力共同維護(hù)的結(jié)果,而這種平衡關(guān)系與散體有無陷落可歸結(jié)為散體移動(dòng)狀態(tài)。
其次、實(shí)驗(yàn)研究了塌陷坑散體的流動(dòng)連續(xù)性。根據(jù)塌陷坑底部的散體和井下出礦口出露的散
3、體的組成,綜合評(píng)估了塌陷坑內(nèi)散體的組成及塊度分布;根據(jù)塊度組成進(jìn)行了結(jié)拱實(shí)驗(yàn),得到出礦過程中散體結(jié)拱的臨界跨徑比,據(jù)此分析得出,在塌陷坑的實(shí)際寬度下,塌陷坑內(nèi)的散體在下移過程中,不會(huì)發(fā)生大的結(jié)拱現(xiàn)象。
第三、統(tǒng)計(jì)分析中央?yún)^(qū)地表塌陷范圍與采深的變化關(guān)系。利用中央?yún)^(qū)上盤含鐵帶開采年限長,采深大以及塌陷坑發(fā)育充分的特點(diǎn),統(tǒng)計(jì)了該區(qū)的地表塌陷范圍、采深和上盤傾角的關(guān)系,結(jié)果表明,對(duì)塌陷范圍大小起作用的散體柱高度一般不足整個(gè)散體柱高度的
4、1/3,而對(duì)地表陷落范圍影響極小的深部散體柱最大高度占整個(gè)散體柱高度的82%,根據(jù)這種現(xiàn)象,提出了臨界散體柱支撐邊壁巖體穩(wěn)定的新概念,并分析了臨界散體柱高度與礦體傾角的變化關(guān)系。
第四、分析了塌陷坑散體對(duì)邊壁的支撐作用,得出塌陷坑內(nèi)散體柱的主動(dòng)側(cè)壓力和被動(dòng)側(cè)壓力共同作用阻礙邊壁巖體大面積片落,使臨界散體柱形成較穩(wěn)定的支撐結(jié)構(gòu),能夠較好地適應(yīng)側(cè)壓力的變化。并總結(jié)了采深、上盤傾角、傳統(tǒng)移動(dòng)角和臨界深度與實(shí)際移動(dòng)角的關(guān)系模型,提出了
5、減小臨界深度是減少地面塌陷范圍的有效途徑。
第五、用數(shù)值模擬的方法驗(yàn)證了臨界散體柱理論的合理性。對(duì)中央?yún)^(qū)上盤含鐵帶的地表塌陷范圍進(jìn)行了數(shù)值模擬驗(yàn)證:建立了PFC散體離散元的數(shù)值模型,對(duì)地表位移和速度的變化、塌陷坑上盤邊壁散體的位移變化、邊壁散體的應(yīng)力應(yīng)變情況以及巖體裂隙等進(jìn)行數(shù)值模擬,得到塌陷坑內(nèi)散體達(dá)到一定厚度后上盤邊壁變形接近于零,驗(yàn)證臨界散體柱是存在的。
第六、基于物理模擬得出塌陷坑內(nèi)散體流動(dòng)連續(xù)的結(jié)論,分析了
6、塌陷坑排巖的安全性,提出了東南區(qū)露天剝離廢石就近向塌陷坑排巖的技術(shù)方案?,F(xiàn)場實(shí)施后,減小了排放廢石的運(yùn)距,有效的增大了露天開采的生產(chǎn)能力。
第七、依據(jù)本文提出的臨界散體柱的確定方法,推測了東南區(qū)下盤含鐵帶的臨界散體柱高度,按照此高度分析了東南區(qū)井下的合理采深,即在現(xiàn)有開采水平上,還可以進(jìn)一步加大下盤含鐵帶的開采速度,露天井下的高差最大可達(dá)475m,由此可釋放井下開采的產(chǎn)能。
本研究提出了臨界散體柱的新概念,開發(fā)了向塌
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