熱變形參數(shù)對(duì)Cu-P-Cr-Ni-Mo雙相耐候鋼鐵素體晶粒細(xì)化的影響.pdf

1、直接熱軋法制備的新型Cu-P-Cr-Ni-Mo雙相耐候鋼，結(jié)合了雙相鋼的優(yōu)良力學(xué)性能和耐候鋼的抗大氣腐蝕性能，但鐵素體晶粒尺寸較粗大，約為30-40μm，為了充分發(fā)揮其潛能，鐵素體晶粒細(xì)化是最有效的途徑之一。本文利用Gleeble-3500熱模擬試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了單道次的熱壓縮試驗(yàn)，通過(guò)光學(xué)顯微鏡、透射電子顯微鏡及背散射電子衍射等手段分析了試驗(yàn)鋼在雙相區(qū)的變形行為，研究了變形溫度、應(yīng)變速率及應(yīng)變對(duì)Cu-P-Cr-Ni-Mo雙相耐候鋼組織演變行

2、為和鐵素體晶粒細(xì)化機(jī)理的影響，為熱軋Cu-P-Cr-Ni-Mo雙相耐候鋼的開(kāi)發(fā)及應(yīng)用提供了理論基礎(chǔ)。
　　對(duì)Cu-P-Cr-Ni-Mo雙相耐候鋼在（α+γ）雙相區(qū)的組織演變分析表明，雙相區(qū)變形可以有效地細(xì)化鐵素體晶粒，得到的晶粒尺寸約為1.77-2.69μm。隨著變形溫度的降低，等軸鐵素體的轉(zhuǎn)變量增加，晶粒尺寸降低，變形誘發(fā)鐵素體除了在原奧氏體晶界析出外，還可以在晶粒內(nèi)部的缺陷處形成。溫度從850℃降至750℃的過(guò)程中，鐵素體內(nèi)部

3、分亞晶界通過(guò)連續(xù)吸收位錯(cuò)轉(zhuǎn)變?yōu)榫Ы?，發(fā)生鐵素體的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。在800℃-Ar3（867℃）的溫度區(qū)間內(nèi)，鐵素體晶粒的主要細(xì)化機(jī)制為變形誘發(fā)鐵素體轉(zhuǎn)變；在Ar1（735℃）-775℃的區(qū)間內(nèi)，鐵素體晶粒的主要細(xì)化機(jī)制為鐵素體的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。在雙相高溫區(qū)875℃變形時(shí)，流變曲線在高應(yīng)變速率（＞1 s-1）下呈現(xiàn)明顯的雙峰特征，第二個(gè)峰值的出現(xiàn)是由變形誘發(fā)鐵素體的加工硬化及隨后變形誘發(fā)鐵素體的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶導(dǎo)致的。隨著應(yīng)變速率和應(yīng)變的增

4、加，等軸鐵素體的轉(zhuǎn)變量增加但存在86％的飽和值，鐵素體的晶粒尺寸降低。
　　Cu-P-Cr-Ni-Mo雙相耐候鋼變形過(guò)程中鐵素體晶粒的細(xì)化機(jī)制為變形誘發(fā)鐵素體轉(zhuǎn)變和鐵素體的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶共存。但在雙相高溫區(qū)變形時(shí)，鐵素體晶粒的細(xì)化機(jī)制主要為變形誘發(fā)鐵素體轉(zhuǎn)變；而在雙相低溫區(qū)變形時(shí)，鐵素體晶粒的細(xì)化機(jī)制主要為鐵素體的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。同時(shí)，發(fā)生連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的鐵素體相隨變形溫度的不同而發(fā)生變化，即雙相高溫區(qū)是等軸變形誘發(fā)鐵素體的連續(xù)動(dòng)