內(nèi)燃式水平對(duì)動(dòng)空氣壓縮機(jī)平衡設(shè)計(jì)及多工況動(dòng)力學(xué)仿真研究.pdf

1、內(nèi)燃式水平對(duì)動(dòng)空氣壓縮機(jī)將內(nèi)燃機(jī)與空氣壓縮機(jī)組合成一個(gè)整體，并通過(guò)內(nèi)燃機(jī)產(chǎn)生的熱能來(lái)轉(zhuǎn)化為空氣壓縮機(jī)的氣體壓力能，是一種新型的壓氣裝置。目前存在的雙拐對(duì)稱布置的內(nèi)燃式水平對(duì)動(dòng)空氣壓縮機(jī)方案，記為方案1，由于存在慣性力系中的不平衡力矩成分，仍會(huì)引起些許整機(jī)的振動(dòng)問(wèn)題。因此，針對(duì)內(nèi)燃式水平對(duì)動(dòng)空氣壓縮機(jī)的動(dòng)不平衡問(wèn)題，提出了一種三拐對(duì)稱布置的內(nèi)燃式水平對(duì)動(dòng)空氣壓縮機(jī)方案，記為方案2。并針對(duì)這兩種方案，進(jìn)行了分析及對(duì)比研究，主要的研究?jī)?nèi)容如下

2、：
　　應(yīng)用解析法分別對(duì)兩種方案進(jìn)行了計(jì)算分析，結(jié)果表明：在添加平衡塊的前提下，方案1有旋轉(zhuǎn)慣性力、旋轉(zhuǎn)慣性力矩、一階往復(fù)慣性力達(dá)到了平衡狀態(tài)，而相比方案1，方案2不僅有以上慣性力和力矩達(dá)到了平衡狀態(tài)，其一階往復(fù)慣性力矩也達(dá)到了平衡狀態(tài)。故方案2的內(nèi)燃式水平對(duì)動(dòng)空氣壓縮機(jī)處于外部平衡狀態(tài)，其綜合平衡性能要優(yōu)于方案1的。
　　應(yīng)用逐個(gè)平衡法在方案2曲軸的每個(gè)曲拐的每個(gè)曲柄臂上安裝了一塊平衡塊。經(jīng)計(jì)算分析，確定了方案2曲軸兩端的

3、每個(gè)平衡塊質(zhì)量為0.153，偏心距為15.92；中間的每個(gè)平衡塊質(zhì)量為0.276，偏心距為17.38。
　　應(yīng)用ADAMS分別對(duì)兩種方案的虛擬樣機(jī)進(jìn)行仿真分析，結(jié)果表明：三種工況（曲軸平均轉(zhuǎn)速分別為1500、2000、2400）下方案1的最大主軸承平均受力載荷為2228N，而方案2的最大主軸承平均受力載荷為為1956N。按照軸承平均載荷最小這一平衡目標(biāo)可知，方案2的平衡性能要優(yōu)于方案1的。
　　應(yīng)用ANSYS Workben

4、ch對(duì)方案2曲軸進(jìn)行了有限元靜力學(xué)分析和模態(tài)分析。其中，有限元靜力學(xué)分析結(jié)果表明：曲軸的最大等效應(yīng)力位于曲柄銷與曲柄臂連接圓角處，其最大值為305.09，小于曲軸材料球墨鑄鐵QT700-2的許用應(yīng)力，證明了曲軸的設(shè)計(jì)滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)的要求；曲軸的變形主要分布在平衡塊處，其最大變形量為0.417，屬于小變形，證明了曲軸的設(shè)計(jì)滿足剛度設(shè)計(jì)要求。模態(tài)分析結(jié)果表明：曲軸最大振幅的部位出現(xiàn)在曲柄銷、曲軸端面以及平衡塊上；曲軸約束模態(tài)的固有頻率相比其自