上部結(jié)構(gòu)與地下室共同工作及地下室設計、人防設計

1、邵 弘,上部結(jié)構(gòu)與地下室共同工作及地下室設計、人防設計,1。地下室結(jié)構(gòu)的特點2。分析模型3。風、地震、恒活荷載作用計算 4。地下室抗震控制5。地下室外墻平面外設計,,,,,,1。有地下室結(jié)構(gòu)的特點和變形特征,上部結(jié)構(gòu)與地下室組成一個承力體系，具有共同的位移場，相互協(xié)調(diào)變形。地下室外的回填土對結(jié)構(gòu)側(cè)向有一定的約束作用。地下室樓層側(cè)移剛度通常較大。,規(guī)范有關(guān)規(guī)定：嵌固部位如何定？,何為嵌固部位————能約束結(jié)構(gòu)所有位移和轉(zhuǎn)角（

2、Dx、Dy、Dz、θx、 θy、 θz ）的部位，稱為嵌固部位。何為側(cè)向約束————只約束結(jié)構(gòu)的水平位移和整體扭轉(zhuǎn)（Dx、Dy、 θz ）的部位，稱為側(cè)向約束。當這種側(cè)向約束很大時，也可以稱之為側(cè)向嵌固?！犊拐鹨?guī)范》第6.1.14條、《高規(guī)》第5.3.7條都規(guī)定，當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍。 《高規(guī)》的“宣貫培訓材料”（P5-12）建議：當剛度比不滿足嵌固部位

3、的樓層側(cè)向剛度比規(guī)定時，有條件可增加地下室樓層的側(cè)向剛度，或者將主體結(jié)構(gòu)的嵌固部位下移至符合要求的部位。,地下室側(cè)向剛度比計算：確定嵌固部位,《高規(guī)》的“宣貫培訓材料”（P5-12）建議：方法1：按《抗震規(guī)范》的樓層剪力與層間位移比計算。方法2：按《高規(guī)》附錄E的剪切剛度比計算。《抗震規(guī)范》第6.1.14條文說明中建議：當進行方案設計時，側(cè)向剛度比可采用剪切剛度比估算。,1.1。地下室的特點和約束模型,上部結(jié)構(gòu)與地下室共同組成一

4、個承載力體系，具有共同的位移場，相互協(xié)調(diào)變形。地下室外回填土對結(jié)構(gòu)有一定的約束作用。且回填土的約束作用從上倒下越來越強。回填土只對結(jié)構(gòu)的側(cè)向變形有約束，對豎向變形沒有約束。,,,,,,,,,,地下室側(cè)向約束程度的變化,,1、高規(guī)5.3.7條，地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍。2、地下室某一層頂板作為上部結(jié)構(gòu)嵌固端。用的很少。3、半地下室應從嚴處理，即不考慮有回填土一

5、邊的側(cè)向約束作用。,簡化分析模型,,,,,滿足層剛度要求的簡化,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,單邊有回填土的簡化,協(xié)同工作分析模型,通過對地下室部分施加側(cè)向彈簧約束，考慮地下室外的回填土對結(jié)構(gòu)有一定的約束作用?；靥钔恋募s束與土的壓縮模量有關(guān)。程序采用簡化方式模擬地下室的側(cè)向約束。,地下室層數(shù)定義,,地下室約束剛度定義,,回填土對地下室約束相對剛度比：這個參數(shù)反映了側(cè)向土對結(jié)構(gòu)側(cè)向的約束作用。約束：可以用一

6、種剛度表示，當剛度越大，反映在結(jié)構(gòu)上就是變形越小，當剛度很大時，變形將趨于零。反過來約束加在結(jié)構(gòu)上也是這個現(xiàn)象。所以，約束可以用剛度來模擬。相對剛度比：反映約束與層剛度的比值，如認為約束產(chǎn)生的等效剛度是層剛度的2倍，該系數(shù)則填2。當需要無限約束，即側(cè)向完全嵌固不動。可以按負值填入。程序?qū)匆粋€超大數(shù)來放大約束的等效剛度，以達到無限約束、嵌固不動的目的。一般小于10以下的約束均為有限約束，地下室將會產(chǎn)生很小的側(cè)向位移。,協(xié)同工作模型

7、,,,,,,,,,,,,,,,加約束,1.2。水平荷載作用及變形特征,風荷載計算均扣除地下室的高度。地下室是否約束、約束的程度與風荷載（外力）計算無關(guān)。程序自動考慮：1。地下室部分的基本風壓為零；2。在地上部分的風荷載計算中，自動扣除地下室部分的高度，地下室頂板作為風壓高度變化系數(shù)的起算點。結(jié)構(gòu)在地震作用下的反應（周期、振型、位移、內(nèi)力）受地下室外的回填土約束程度的影響。由地下室質(zhì)量產(chǎn)生的地震力，主要被室外的回填土吸收。在控制結(jié)

8、構(gòu)剪重比時，不考慮地下室質(zhì)量。即不考慮地下室樓層的剪重比。,地下室的剪重比可以不予考慮,,越向下約束程度越大，地震反應越小,,程序仍然給出調(diào)整，但影響不大,地下室也可以不調(diào)整,,水平位移的影響——有限約束,越向下約束程度越大，位移趨于0,,豎向位移沒有影響,,豎向位移不受側(cè)向約束的影響，所以仍然較大,在水平力作用下地下室約束的變形特征,1.3。豎向荷載作用及變形特征,對于一般結(jié)構(gòu)而言，地下室外的回填土約束對豎向荷載作用幾乎沒有影響。當

9、地下室出現(xiàn)懸挑結(jié)構(gòu)，則地下室外的回填土約束對豎向荷載作用有一定影響。所以，地下室不應有懸挑結(jié)構(gòu)。地下室與上部結(jié)構(gòu)整體分析，是首選。因為豎向變形的協(xié)調(diào)是非常重要的。當?shù)叵率殷w量、面積很大時，與上部結(jié)構(gòu)所占面積差異太大，如超大地下室、底盤等，此時可以根據(jù)上部結(jié)構(gòu)的底面積取外伸2～3跨作為地下室，并與上部結(jié)構(gòu)共同分析。,定義地下室,,定義側(cè)向約束,,豎向位移協(xié)調(diào),傳基礎(chǔ)力更合理,上部結(jié)構(gòu)與地下室共同分析，對超大地下室采用局部地下室與上部結(jié)

10、構(gòu)共同分析，對于傳基礎(chǔ)荷載也是可行的。分開計算，將導致豎向荷載局部的不協(xié)調(diào)性，與整體分析將產(chǎn)生差異。,,2。分析模型,簡化的分離模型（有條件的）：將上部結(jié)構(gòu)與地下室分開，分別設計計算。按規(guī)范確定嵌固層作為二者分界。共同工作分析（無條件的）：將上部結(jié)構(gòu)與地下室作為一個整體，考慮共同作用，采用如下兩種方式之一來考慮地下室外回填土對結(jié)構(gòu)的約束作用。方法1：地下室水平位移的側(cè)向嵌固（-K法）。方法2：地下室水平位移的有限（彈簧）約

11、束（K法）。,,,,,滿足層剛度要求的簡化嵌固端上移,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,單邊有回填土的簡化不考慮土的側(cè)向約束作用,地下室層剛度的計算,第2層（地下1層）的結(jié)構(gòu)平面,第3層的結(jié)構(gòu)平面,采用第3種層剛度的計算方法時，應先不設地下室層數(shù),,查看所計算的層剛度及層剛度比值,,,第2層層剛度（5.6、5.9）大于第3層層剛度（1.7、2.5）的2倍，滿足規(guī)范要求，所以可以把第3層底作為嵌固端。,嵌固端上移的工

12、程實例——滿足層剛度的要求,分析模型的選擇,雖然滿足層剛度比的要求，但仍然選擇按共同分析通過對地下室部分施加側(cè)向約束，考慮地下室外的回填土對結(jié)構(gòu)有一定的約束作用。-K型：1-K層側(cè)向嵌固。K型：地下室外加K倍主元剛度，側(cè)向約束。,彈簧側(cè)移約束的圖示,,選擇K型約束，先定義地下室層數(shù),,選擇K型約束，定義地下室側(cè)向約束系數(shù),分析模型的選擇方法,一般結(jié)構(gòu)只要地下室體量滿足建模容量，最好首選“上部下部共同分析”的計算模型。當?shù)叵率殷w量

13、太大，或上部有多個塔樓時，宜仍然考慮“上部下部共同分析”的計算模型。此時，地下室取上部結(jié)構(gòu)外圍輪廓向外2～3跨的結(jié)構(gòu)部分，作為該塔樓的地下室部分。只要采用共同工作的分析模型，無需考慮層剛度2倍（地下室層剛度仍應大于上層的層剛度）的要求。當上部多塔結(jié)構(gòu)靠的很近時，宜考慮與地下室共同工作的分析模型，地下室構(gòu)件盡量簡化，以滿足整體建模容量的要求。,地下室側(cè)向約束剛度的作用,地下室側(cè)向約束為什么能用大剛度來模擬？地下室側(cè)向受回填土的影響

14、，當結(jié)構(gòu)側(cè)移時，回填土將對地下室部分的側(cè)移產(chǎn)生反作用力（被動土壓力和側(cè)向摩擦力），并使側(cè)移減少。越往下，側(cè)移越小直至為0。這種限制側(cè)移的現(xiàn)象可以理解為一種約束。對結(jié)構(gòu)來說，剛度越大位移越小，當剛度無限大時，位移為0。所以，剛度與約束是互通的。約束強可以理解為剛度大。,,,,,,,,,,±0.0,,,,,,,,,目前程序采用的約束,建議修改后采用的約束,地下室側(cè)向約束的模擬剛度，應隨深度而增加,結(jié)構(gòu)的嵌固端與地下室有

15、什么關(guān)系？嵌固端是指對該點的各向位移進行完全約束，使之不能發(fā)生任何移動。真實的結(jié)構(gòu)不具備這樣的點。只有相對不動點，所以嵌固也是相對的?？拐鹨?guī)范第6.1.14條，對地下室的剛度做了明確要求（層剛度、梁柱墻承載力配筋的放大等）。希望在大震作用下，結(jié)構(gòu)的（抗倒塌）塑性鉸出現(xiàn)在嵌固端。這是一種預期的假設。實際工程地下室剛度有較大的不確定性。,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,半地下室,單邊有回

16、填土的地下室,地下室剛度很大土約束不住,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,規(guī)范本意，嵌固端對上部柱產(chǎn)生的塑性鉸形式,由于不能保證塑性鉸一定出現(xiàn)在±0.0處，可以把嵌固端與預設塑性鉸的設計概念區(qū)別開來。結(jié)構(gòu)預設塑性鉸，可以通過構(gòu)造、配筋等來假定。結(jié)構(gòu)嵌固端還是應設在基礎(chǔ)頂面。即，考慮上下部結(jié)構(gòu)的共同作用。,,,,,,嵌固端取在地下室底面,地下室與上部結(jié)構(gòu)共同建模分析與側(cè)向約束的關(guān)系？上下部結(jié)構(gòu)的共同

17、建模、分析，使得整體結(jié)構(gòu)具有相同的位移場。上下部協(xié)調(diào)變形，傳力合理，尤其是豎向的協(xié)調(diào)變形具有顯著的優(yōu)點。如柱墻軸壓比的連續(xù)性等。如果不考慮側(cè)向約束，剛度估計偏柔。有時位移處在臨界狀態(tài)時，往往對側(cè)向約束程度較為敏感。所以，對上部結(jié)構(gòu)的分析、設計，宜考慮地下室的側(cè)向約束。,,,,側(cè)向約束程度應如何選擇？回填土對地下室的約束程序，與土質(zhì)有關(guān)，實際上難以確定。Satwe程序的地下室參數(shù)“回填土對地下室約束相對剛度比”如果填3，則

18、這個參數(shù)的含義是：回填土的約束取3倍的地下室層剛度來模擬。有時，地下室的體量、剛度本身就已經(jīng)很大了，再把其放大3倍作為土的側(cè)向約束，則土的約束估計就偏大很多了。建議應根據(jù)工程的實際情況取值。取值范圍宜在0～1之間。,,3。風、地震、恒活荷載作用計算,風荷載計算無論地下室側(cè)向約束的程度如何，地下室部分的基本風壓取為0。在地上部分的風荷載計算中，自動扣除地下室部分的高度，地下室頂板作為風壓高度變化系數(shù)的起算點。結(jié)構(gòu)在風荷載作用

19、下的效應（位移、內(nèi)力），受地下室側(cè)向約束的程度的影響。,地下室對風荷載計算的影響,,,,,地下室頂板,,,,,,,,地震作用計算,結(jié)構(gòu)的地震作用效應（周期、振型、位移、內(nèi)力）受地下室側(cè)向約束約束程度的影響。由地下室質(zhì)量產(chǎn)生的地震力，主要被室外的回填土吸收。程序執(zhí)行抗規(guī)（5.2.5）控制結(jié)構(gòu)的“最小剪重比”時，地下室部分也考慮在內(nèi)，即自動放大地震作用。注意：地下室剪重比不滿足規(guī)范要求，不作為結(jié)構(gòu)不合理的標志。用K型約束方法考慮回填

20、土作用時，地下室地震作用減小，但并非沒有！,地下室對總地震作用的影響,若地下室約束剛度比填零，則對總地震作用無影響。若地下室約束剛度比大于零，則根據(jù)約束強弱調(diào)整地震作用，約束越強，地下室地震作用考慮越少，約束非常大時，相當于不考慮地下室地震作用。若地下室約束剛度填負整數(shù)M，則對底部M層地下室的水平位移和扭轉(zhuǎn)角作完全嵌固，從而也就完全不考慮底部M層的地震作用（M<=MBASE）。,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,

21、地下室頂板,A,B,C,不同地下室側(cè)向約束剛度比下的地震作用示意,,恒活荷載作用計算,正確理解(-K法)嵌固的含義（水平嵌固；豎向可變形）。地下室部分豎向構(gòu)件的軸向變形和轉(zhuǎn)動會導致上部結(jié)構(gòu)恒活作用內(nèi)力的重分布。對于一般規(guī)則結(jié)構(gòu)，地下室外的回填土約束對豎向荷載作用影響很小。對于不規(guī)則結(jié)構(gòu)，地下室外的回填土約束對豎向荷載作用有一定影響，在計算中由程序自動反映這一特點。,地下室的約束傳力,地下室的側(cè)向約束是如何影響水平力傳遞的？當?shù)?/p>

22、下室側(cè)向施加約束時，水平剪力將隨著約束而減少，約束越強，上部結(jié)構(gòu)傳到地下室的剪力越小，直至為0。即，約束剛度將吸收剪力。,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,上部結(jié)構(gòu)傳到地下室頂面的剪力,側(cè)向約束傳到土體內(nèi)的剪力,,,,上部結(jié)構(gòu)傳到地下室的剪力,4層地下室的超高層結(jié)構(gòu),,所觀察的柱,4層地下室的超高層結(jié)構(gòu),,所觀察的柱,地下室上層，第5層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,地下1層，第4層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,地下2層，第3層的柱內(nèi)

23、力,,,柱剪力,柱彎矩,地下3層，第2層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,地下4層，第1層的柱內(nèi)力,,柱彎矩,,柱剪力,由柱的彎矩、剪力隨地下室樓層的變化，可以看到彎矩在地下室樓層中急劇減小。剪力在地下室1層有應力集中現(xiàn)象，導致地下室1層的剪力反而有所增加，再往下的變化規(guī)律與彎矩的變化一致。這種充大剛度模擬約束的方式，容易在地下室1層剛度突變，造成剪力的應力集中，產(chǎn)生大于上1層（±0.0層）的剪力。,地下室結(jié)構(gòu)設計和剪力的調(diào)整

24、,地下室設計剪力應如何確定？在《建筑抗震設計手冊》（按GB50011-2001編寫）中的第352頁，有關(guān)“基礎(chǔ)及地下室結(jié)構(gòu)的抗震設計要求”中提出了地下室結(jié)構(gòu)抗震設計要求。如下圖所示：,,,,,,,,,,,,,,,,,上部結(jié)構(gòu)傳到地下室頂面的剪力、彎矩,作用在有整體基礎(chǔ)的主體結(jié)構(gòu)地下室底部總地震剪力V為： ——主體結(jié)構(gòu)在地下室頂部的地震剪力； ——主體結(jié)構(gòu)地下室引起的底部地震剪力；β——地下室結(jié)構(gòu)地震

25、作用降低系數(shù)；α1——主體結(jié)構(gòu)按結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；GB——主體結(jié)構(gòu)地下室的重力荷載代表值。,這是一種手算的方法。還是比較繁瑣的?；谶@樣的設計思想，地下室的設計剪力在采用軟件計算時，可以按以下方法操作：（1）給地下室部分的側(cè)向施加較大的約束，來分析上部結(jié)構(gòu)的周期、地震力、位移、內(nèi)力等，并對上部結(jié)構(gòu)進行配筋、驗算的設計；（2）給地下室部分的側(cè)向施加很小的約束（模擬β的折減），或不加側(cè)向約束，對結(jié)構(gòu)進行整體

26、分析。此時只對地下室部分進行配筋設計。,,,,,,,,,上部結(jié)構(gòu)分析時地下室的側(cè)向約束模型,建議修改后采用的側(cè)向約束模型,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,上部結(jié)構(gòu)設計的分析模型,,地下室分析采用微約束或無約束分析模型,,,,,,,,,,,地下室設計的分析模型,,,地下室上層，第5層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,地下1層，第4層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,地下2層，第3層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,地下3層，第2層的柱內(nèi)力,,,

27、柱剪力,柱彎矩,地下4層，第1層的柱內(nèi)力,,,柱剪力,柱彎矩,,4。地下室抗震控制,地下室的抗震等級（抗震規(guī)范第6.1.3條）。當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固部位時，地下一層的抗震等級應與上部結(jié)構(gòu)相同，地下一層以下的抗震等級可根據(jù)具體情況采用三級或更低等級。地下室無上部結(jié)構(gòu)的部分，可根據(jù)具體情況采用三級或更低等級。,地下室抗震等級和截面控制,構(gòu)造要求（抗震規(guī)范第6.1.14條）地下室柱截面每側(cè)的縱向鋼筋面積，除應滿足計算要求外，不

28、應少于地上一層對應柱每側(cè)縱向鋼筋面積的1.1倍。地上一層框架結(jié)構(gòu)柱和抗震墻墻底截面的設計彎矩值應符合6.2.3、 6.2.6、 6.2.7條規(guī)定。位于地下室頂板的梁柱節(jié)點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際受彎承載力之和。,地下室強柱弱梁、強剪弱彎的調(diào)整系數(shù),有關(guān)調(diào)整底層柱、墻內(nèi)力的調(diào)整 ： A 在０.0標高處； B 結(jié)構(gòu)最底部。框支柱的地震力調(diào)整。剪力墻底部加強區(qū)。,剪力墻底部加強區(qū)的控制,現(xiàn)在的版本中，地下室

29、是否作為剪力墻底部加強區(qū)由剪力墻底部加強區(qū)起算層號決定。 地下室以上底部加強區(qū)的范圍按照高規(guī)決定。 HS——加強區(qū)高度。H1、H2——結(jié)構(gòu)第1、2層層高。HT——轉(zhuǎn)換層高度。H——結(jié)構(gòu)±0.0以上的總高度。,帶框支層的結(jié)構(gòu)：,,,,,,,,,,,1,2,3,4,5,,,加強區(qū)起算層號為3層，則加強區(qū)范圍為3，4，5層。,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,地下室抗震等級的調(diào)整,,,地下1層以下的抗震等級可以放松,

30、人防荷載的調(diào)整和作用,可以計算多層人防嗎？人防荷載怎樣調(diào)整？可以計算多層人防，并且可以通過調(diào)整人防的房間荷載，實現(xiàn)人防荷載的局部作用。局部人防荷載作用會影響到本層的其它構(gòu)件嗎？會的。在本層局部區(qū)域加人防荷載，本層所有的構(gòu)件都會有影響。而且也會在設計時考慮人防內(nèi)力。只是比直接承受人防的構(gòu)件內(nèi)力要小多了。,,SATWE人防參數(shù)定義,,SATWE人防荷載修改,,上部房間的人防荷載為60,下部房間不考慮人防荷載,,SATWE人防荷載

31、修改后，再次生成數(shù)據(jù)時的保留選擇,SATWE人防荷載修改后，上下部梁人防荷載下的彎矩圖,有人防荷載處，梁的彎矩,無人防荷載處，梁的彎矩,,人防荷載對相鄰無人防荷載構(gòu)件的影響,,人防荷載作用產(chǎn)生的內(nèi)力,,有人防荷載處，梁的配筋,,無人防荷載處，梁的配筋,,5。地下室外墻平面外設計,恒活荷載作用結(jié)構(gòu)整體分析得到的恒活荷載的軸力、彎矩。面外土、水側(cè)作用按簡化方法計算面外土水側(cè)壓力作用的彎矩。配筋設計按壓彎構(gòu)件進行配筋計算。,,,,,

32、,,,,,,,,,,,,,,,,,水土壓力分布,水土壓力分布的簡化,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,由上層傳來的荷載,,,,,,,,,,,,,,,,1m,,,上下樓板的側(cè)向約束,,,,由上層傳來的荷載,取單位寬度計算面外的配筋,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,計算模型1——適用于上沿到上部結(jié)構(gòu)中的外墻,計算模型2——適用于只到地下室頂板的外墻,,外墻的兩種不同的計算模型，目的是要保證地下室外墻具有足夠的面

33、外配筋,地下室外墻面外配筋的輸出,,,地下室外墻的豎向分布筋（即面外配筋）,,,,,,地下室人防設計,人防荷載計算的輸入?yún)?shù)人防計算參數(shù)在“地下室信息”中定義，當不計算人防時，人防等級、荷載均應置0，以免計算出錯。地下室層數(shù)與人防地下室層數(shù)人防層數(shù)應小于等于地下室層數(shù)?？紤]了哪些構(gòu)件的人防設計SATWE在結(jié)構(gòu)整體分析時，可以考慮人防荷載對梁、柱和墻的作用，設計配筋將包含了人防的組合內(nèi)力。人防荷載對樓板作用，在整體分析時不予考慮

34、，板的設計將在SLABCAD軟件中彎成。,人防作用效應組合人防荷載作用的效應組合可以人工調(diào)整，否則程序?qū)⒛J規(guī)范的組合方式。地下室構(gòu)件的人防設計在進行人防荷載組合的構(gòu)件配筋驗算設計時，根據(jù)不同的混凝土材料、鋼材，強度按規(guī)范相應提高。臨空墻的人防作用效應分析模型對于抗爆的臨空墻，程序也按照外墻的方式處理。此時6級人防的臨空墻水平爆力取110kN/m2，4、5級人防取210kN/m2。,,地下室頂板人防荷載,,,下層人防荷載的局部

35、修改,,,,臨空墻定義,,,人防外荷載與水土壓力的疊加,人防層構(gòu)件的設計,人防構(gòu)件的彈塑性設計是如何實現(xiàn)的？《人防規(guī)范》第4.6.1條：對人防構(gòu)件可以考慮非彈性變形的塑性重分布。對按彈塑性設計的構(gòu)件，可以按以下兩方面控制實現(xiàn)：（1）在人防設計內(nèi)力進行截面配筋時，要考慮混凝土、鋼筋材料的強度提高；（2）要根據(jù)《人防規(guī)范》第4.6.5條，控制構(gòu)件的計算延性比（或延性系數(shù)）。,人防構(gòu)件設計時強度是如何提高的？只有在設計內(nèi)力中有

36、人防荷載參與時，構(gòu)件的材料強度才提高。沒有人防荷載參與組合，材料強度不提高。,,,44、45類組合，有人防荷載參與，構(gòu)件的材料強度才提高,人防荷載組合分項系數(shù),在截面驗算時，如控制內(nèi)力有人防荷載參與，則材料強度也將相應提高后，再進行截面強度（如抗剪截面等）驗算。人防構(gòu)件為什么要控制延性比？爆炸荷載屬于突發(fā)性荷載，它使構(gòu)件在極短的時間內(nèi)進入塑性狀態(tài)，此時，如果構(gòu)件剛度過大，很容易產(chǎn)生脆性破壞，使該構(gòu)件完全失效。人防構(gòu)件設計時，

37、嚴格控制配筋率、保證延性比，就是要確保在爆炸荷載作用下，構(gòu)件還有一定的變形能力，從而達到耗能、延緩失效的目的。所以，人防構(gòu)件是按照延性設計控制。,,有人防荷載參與的柱設計控制內(nèi)力,,,人防荷載參與的連梁控制內(nèi)力,,,,人防荷載參與的梁控制內(nèi)力,,,,人防梁延性系數(shù)超限第1、2、17、18號截面超限,怎樣控制構(gòu)件的延性比？延性比可以通過配筋率來控制?！度朔酪?guī)范》第4.6.5-2條的最大配筋率表，給出了最大配筋率的控制。由構(gòu)件的

38、配筋，可以求出相對受壓區(qū)高度，從而求出構(gòu)件的計算延性比，即延性系數(shù)。,,允許延性比,計算延性比,相對受壓區(qū)高度，即延性系數(shù),,通過配筋率計算延性系數(shù),,構(gòu)件的延性比是如何確定的？由規(guī)范要求的延性比可以得到：梁為3.0，則延性系數(shù)控制在：0.5/3=0.17大偏壓柱、墻面外為2.0，則延性系數(shù)控制在：0.5/2=0.25其它情況按1.5，則延性系數(shù)控制在：0.5/1.5=0.333,1.2,1.5,2.0,3.0,[β],中心受

39、壓,小偏心受壓,大偏心受壓,受彎,受力狀態(tài),,,,,,,,,,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件允許延性比[β]值,,地下室外墻平面外受力是如何計算的？地下室外墻平面外按兩種模型計算平面外彎矩：（1）按上下端固接，左右端長度取4倍的墻高并固接。用這樣的模型1計算板上下端和中部的彎矩。（2）按上端鉸接，下端固接，左右端長度取4倍的墻高并固接。用這樣的模型2計算板上下端和中部的彎矩。對兩種模型得到的板上中下彎矩取平均值。取上端、下端、中部三

40、個彎矩平均值的最大值，作為設計彎矩。,,,,,,,,,,,,,,,,,,按模型1得到的面外彎矩,按模型2得到的面外彎矩,驗算時采用的面外彎矩,面外墻長取4倍的墻高,彎矩單位：kN.m/m,地下室外墻平面外是如何配筋的？地下室剪力墻平面外的配筋采用兩種方式：（1）按板彎曲配筋，實際上就是按梁配筋。（2）按壓彎構(gòu)件配筋，實際上就是按柱配筋。彎矩取上、中、下端部截面平均彎矩的最大值；軸力取恒加人防的設計值（1.2恒+人防）。地